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1、 xxxx满堂支架施工方案一、工程概况1.1工程简介xxxx位于xx港，设计起点桩号K2+057.217，终点桩号K2+231.211，全长174.42m。桥梁上部构造采用（2*30+50+2*30）预应力砼变截面连续梁，梁高由跨中的1.60m渐变至根部的2.60m，横截面为单箱双室，箱梁顶板宽15.5m，底板宽10.5m，标准横断面顶板厚0.25m，底板厚0.2m，腹板厚0.60m，底板厚度由墩顶的0.4m在6米范围内渐变为0.2 m，顶板则由0.45m渐变为0.25 m，箱梁翼缘板两侧宽度均为2.50m，厚度由外边缘0.25m，渐变为根部的0.5m，梁体砼采用C50现浇混凝土，半幅桥箱梁砼
2、总方量为2187.5m3。左右幅中央分隔带宽度为8米，正好设置施工便道。1.2建设条件1.2.1地形地貌xx港段为海成一级阶地，河床标高-1.0m+1.0m,地面标高1.22m左右，目前围堰顶标高+2.2m米，中间便道标高为+2.5m .1.2.2地质情况场地主要地质土层第1层为桩基施工时筑岛围堰的素填土：灰黄色，稍湿，极松状，土质较均匀，人工新近回填土，层厚1.001.70米，为由滨海路运来的细砂，容许承载力6080Kpa。第2层含有机质细砂：灰褐色，灰黑色，潮湿饱和，极松稍松状，颗粒成分为石英质，粘粒含量约15%20%，局部表层改造为黑色淤泥质耕植土，层厚1.003.20米,容许承载力16
3、0Kpa。1.2.3气候三亚市海棠湾地处热带，属于热带海洋季风性气候。受南海海洋气候影响较大，终年气温寒暑变化不大，四季温暖，年平均气温25.4，气温最高为七月，平均气温28.4；气温最低为1月，平均气温21，全年日照时间达到2563个小时，年平均降雨量1279毫米，雨季为每年6月至10月，9、10月份多为强降雨的天气。1.2.4 水文xxxx桥址处龙江塘常水位1.5m（85国家高程基准），最高通航水位2.18m。.二、施工方案xxxx上部构造为现浇预应力钢筋砼变截面连续箱梁，根据工程实际采用满堂式支架现浇施工，砼浇筑分两次浇筑，即第一次浇筑箱梁底板和腹板，第二次浇筑箱梁顶板和翼缘板。xxxx
4、现浇箱梁施工计划于2008年9月底开始施工，11月底必须完成双幅现浇箱梁的施工。支架采用满堂式碗扣支架，其布置图见附图xxxx满堂支架布置图，其结构受力计算书如下：（一）支架搭设说明根据xxxx结构设计及现场条件的特点，综合考虑安全与经济，拟采用满堂碗扣支架现浇其上构箱梁。斜撑钢管采用483.5Q235-A级钢管，扣件采用经试验满足要求的直角扣件、旋转扣件和对接扣件，支架支托选用可调的支托，放置于12cm12cm方木上,方木底用砂调平，立杆间距在墩顶及附近按0.6m（纵向）0.6m（横向）布置，其他基本按0.9m（纵向）0.6m（横向）布置，斜撑设置按横向每隔3.6m设置一道，在横隔板处加密设
5、置，纵向斜撑在腹板下及支架外边缘各设置一道，一共5道。支架顶托摆设横梁为15cm15cm方木，间距0.6m，纵梁采用12cm12cm方木，间距0.3m。厚18mm竹胶板底模直接支承于横梁上(支架横断面见下图)，（二）支架受力计算：1、材料特性:钢管截面特性：A=4.89102mm2，I=1.219105mm4,W=5.078103mm3,i=15.78mm, E=2.06105mpa =205mpa；12 cm12 cm方木截面特性：A=144cm2，I=1728cm4，W=288cm3，E=9103mpa，=12mpa；15 cm15 cm方木截面特性：A=225cm2，I=4218.8cm
6、4，W=562.5cm3，E=9103mpa，=12mpa。2、受力计算第一种受力情况：因2#、3#墩墩顶梁高为2.6米，墩顶横梁为实心段，支架受力最大，故在计算时以此处为计算依据。1）支架荷载：砼自重取262.6=67.64KN /m2施工人员及机具和砼振捣荷载2.5+2.0=4.5KN/m2竹胶模板及方木重量忽略不计支架自重为0.51KN2) 纵向分配梁计算：12 cm12 cm方木纵向支承于15cm15cm方木上，间距0.3m，立杆纵距0.6m为计算跨径，则均布荷载为：67.60.31.2(荷载系数)+4.50.31.4(荷载系数)=26.23KN/m,按三等跨连续梁计算如图示跨中最大弯
7、矩Mmax =0.08ql2=0.0826.230.62=0.76KN.m 最大剪力Qmax=0.6ql=0.626.230.6=9.44KN弯曲强度=M/W=0.76106/（288103） =2.64mpa =12mpa 满足要求横纹剪应力=Qmax/A=9.44103/（144102）=0.66mpa =1.8mpa 满足要求挠度 f =0.677(ql4/(100EI)=0.67726.231066004/(10091091728104)=0.14mm600/150=4mm 满足要求支点反力计算RA=RD=0.4ql=0.426.230.6=6.3KNRB=RC=1.1ql=1.126
8、.230.6=17.31KN3）横向分配梁计算：15cm15cm方木所承受荷载为由12cm12cm方木直接传递的荷载即最大支点反力P=17.31KN，按三等跨连续梁计算其受力如图示： 最大弯矩Mmax =0.175Pl=0.17517.310.6=1.82KN.m 最大剪力Qmax=0.65P=0.6517.31=11.3KN 弯曲强度=M/W=1.82106/562.5103 =3.23mpa =12mpa 满足要求横纹剪应力 =Qmax/A=11.3103/225102=0.5mpa =1.8mpa 满足要求挠度 f =1.146(Pl3/(100EI)=1.14617.311036003
9、/(10091034218.8104)=0.11mm600/150=4mm 满足要求支点反力 RA=RD =1.35P=1.3517.31=23.4 KN RB=RC =2.15P=2.1517.31=37.21 KN4)立杆计算：立杆承受由纵向分配梁传递的荷载和支架自重，N=37.21+0.51=37.82KN，横杆步距为1.2m。长细比=l/i=1200/15.78=76,经查表得稳定系数=0.738容许承载力N= A =0.738489205=73.98KNN=37.82KN 满足要求5）垫木及地基承载力计算：P=N/ab=37.82103/(0.10.1)（底托底座面积）=3.8mpa
10、12mpa(方木弯拉应力) 满足要求经过用轻型触探仪检测，我项目部路基所填的土方（砾类土）压实度90%以上承载力为800Kpa，筑岛围堰所填细砂天然状态下承载力为108Kpa。取砼垫层的压力扩散角=45，砾类土的压力扩散角=30，则砾类土所承压的面积A=（0.12+0.1tg452）2=0.322=0.1024m2P=N/A=37.82/0.1024=369Kpa800Kpa 满足要求细砂所所承压的面积A=（0.12+（0.1tg45+0.3tg30）2）2=0.444 m2P=N/A=37.82/0.444=85.2Kpa108Kpa 满足要求第二种受力情况:距墩顶支座中心线1.25米至距7
11、.25米段为底板、顶板厚度渐变段，最大总厚度为0.85米，附近立杆间距为0.6（横向）0.9（纵向）米，故亦计算其受力作为校核。1）支架荷载：砼自重偏安全计算取260.85=22.1KN /m2施工人员及机具和砼振捣荷载2.5+2.0=4.5KN/m2竹胶模板及方木重量忽略不计支架自重为0.51KN2) 纵向分配梁计算：12 cm12 cm方木纵向支承于15cm15cm方木上，间距0.3m，立杆纵距0.6m为计算跨径，则均布荷载为：22.10.31.2(荷载系数)+4.50.31.4(荷载系数)=9.85KN /m,按三等跨连续梁计算如图示 跨中最大弯矩Mmax =0.08ql2=0.089.
12、850.92=0.64KN.m 最大剪力Qmax=0.6ql =0.69.850.9=5.32KN支点反力 RA=RD=0.4ql=0.49.850.9=3.55KNRB=RC=1.1ql=1.19.850.9=9.75KN由以上所得数值均小于第一种情况的数值，因横向立杆间距相同，故忽略后面的计算。 第三种受力情况：在距2#、3#墩墩顶中心线7.25米至跨中为梁高渐变段，其最大值为梁高2.16米，故计算及腹板下的支架受力，支架的搭设为0.6米（横向）0.9米（纵向）。1）支架荷载：砼自重偏安全计算取262.6=56.16KN /m2施工人员及机具和砼振捣荷载2.5+2.0=4.5KN/m2竹胶
13、模板及方木重量忽略不计支架自重为0.51KN2) 纵向分配梁计算：12 cm12 cm方木纵向支承于15cm15cm方木上，间距0.3m，立杆纵距0.6m为计算跨径，则均布荷载为：56.160.31.2(荷载系数)+4.50.31.4(荷载系数)=22.1KN/m，按单跨简支梁计算跨中最大弯矩Mmax =ql2/8=0.12522.10.92=2.23KN.m 最大剪力即支点反力Qmax=0.5ql=0.522.10.9=9.95KN弯曲强度=M/W=2.24106/（288103） =7.8mpa =12mpa 满足要求横纹剪应力=Qmax/A=9.95103/（144102）=0.69mp
14、a =1.8mpa 满足要求挠度 f =5ql4/384EI=522.11069004/(38491091728104)=1.2mm900/150=6mm 满足要求3）横向分配梁计算：15cm15cm方木所承受荷载为由12cm12cm方木直接传递的荷载即最大支点反力P=9.95KN，按单跨简支梁计算其受力如图示：最大弯矩Mmax =Pl/4=9.950.6/4=1.5KN.m 最大剪力Qmax=0.5P=0.59.95=4.98KN 弯曲强度=M/W=1.5106/562.5103 =2.7mpa =12mpa 满足要求横纹剪应力 =Qmax/A=4.98103/225102=0.22mpa
15、=1.8mpa 满足要求挠度 f =Pl3/48EI=9.951036003/(4891034218.8104)=0.12mm600/150=4mm 满足要求支点反力 R =1. 5P=1. 59.95=14.9KN 由计算可知，支点反力即立杆受压力比第一种受力情况小，故省去支架及地基承载力的计算。通过以上三种位置的受力情况对xxxx箱梁支架及各分配梁的计算结果，说明支架设计能够满足实际施工要求。计算参考文献a、路桥施工计算手册 （周水兴 何兆益 邹毅松 等编著）b、建筑施工手册（第四版）1、地基处理 对xxxx地基大多是围堰土地基，地质情况较好，首先将施工承台时开挖的基坑进行分层回填并且夯实
16、，分层厚度50cm左右，考虑到海棠湾为台风引起暴雨天气，容易把地基的原先砂层冲刷，回填至+2.0米整平地基后再填一层30cm土，用压路机静压，使压实度达到90%以上，然后浇注一层10cm厚的C20砼垫层。处理地基前后须注意地基的排水，避免地基积水，同时在筑岛与龙江塘水的接合面用沙袋防护。2、铺底下层枕木压实度及平整度达到要求后，按设计间距铺设支架底层分布荷载作用的1212cm的方木，方木底下用砂进行调平。3、支架拼装1）按设计尺寸间距安放支架可调底座，并按各跨不同的计算高度调整好底座上的可调螺帽的顶面高度，使其在同一水平面上，每个支点必须支承在实地上；2）拼装时，立杆必须保证垂直度，必须在第一
17、层所有立杆与横杆拼装调整完成无误后方可继续向上拼装，否则会引起以后各层拼装困难。3）拼装到顶层立杆后，装上顶层可调顶托，并依据设计标高调整，在其上安放1515cm截面的横向方木。4）在横向方木顶面铺调纵向方木，方木间距30cm，方木载面为1212cm，然后在方木顶直接铺设竹胶板底模（=1.8cm）。5）支架搭设完成后，用扣件钢管加设剪力撑。4、模板的安装1）底模安装底板横坡按设计图纸规定的横坡，调整纵向木方的标高，纵、横标高调好后，横向宽度应根据梁体底板平面线型布置，并应考虑外侧模的支撑点宽度。底板面板采用1222441.8cm竹胶板。竹胶板与方木用钉联结，板缝用玻璃胶封死，以防漏浆。底板面板
18、铺设完毕后，进行平面放样，全面测量底板纵横向标高，并调整至设计要求。2）腹模安装腹模面板采用双层1222441.8cm竹胶板加工而成，竹胶板背后以木方联结。面板接缝用玻璃胶封死，以防漏浆。模板用斜撑及挡块固定，斜撑顶端与腹模背条牢固联结，腹模外侧底部用固定于横木方上的木方限位。防止腹模底部外移。3）翼缘板模板底板安装与箱室底模雷同，不再赘述。翼缘板的标高一定严格控制，以免影响翼缘板线型美观。4）箱室模板的安装与固定 箱室横截面为矩形，内模均采用竹胶板，内支撑固定。混凝土浇筑时，在顶板预留人洞，内模由人洞中取出。5、支架预压支架搭设完毕，装完底模后装内模前，用砂袋或水袋对支架进行梁体荷载的100%进行等载预压，消除支架的非弹性变形。压前需在每跨布设观测点，在压前及压后每日测同一点下沉量并进行记录，同时检查碗扣支架整体有无偏移，杆件有无压弯及变形，方木有无压裂等几项指标。在72小时地基累计沉降量稳定后，取下砂袋卸载，分析数据，确定弹性下沉量及非弹性下沉量，以其为依据调整顶托高度至设计标高，使施工后保持其设计位置准确。 10