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1、列管式换热器的设计和选用1 列管式换热器的设计和选用应考虑的问题 冷、热流体流动通道的选择具体选择冷、热流体流动通道的选择在换热器中，哪一种流体流经管程，哪一种流经壳程，以下几点可作为选择的一般原那么：a） 不洁净或易结垢的液体宜在管程，因管内清洗方便。b） 腐蚀性流体宜在管程，以免管束和壳体同时受到腐蚀。c） 压力高的流体宜在管内，以免壳体承受压力。d） 饱和蒸汽宜走壳程，因饱和蒸汽比拟清洁，外表传热系数与流速无关，而且冷凝液容易排出。e） 流量小而粘度大的流体一般以壳程为宜，因在壳程Re>100即可到达湍流。但这不是绝对的，如流动阻力损失允许，将这类流体通入管内并采用多管程结构，亦可
2、得到较高的外表传热系数。f） 假设两流体温差较大，对于刚性结构的换热器，宜将外表传热系数大的流体通入壳程，以减小热应力。g） 需要被冷却物料一般选壳程，便于散热。以上各点常常不可能同时满足，应抓住主要方面，例如首先从流体的压力、防腐蚀及清洗等要求来考虑，然后再从对阻力降低或其他要求予以校核选定。 流速的选择常用流速范围流速的选择流体在管程或壳程中的流速，不仅直接影响外表传热系数，而且影响污垢热阻，从而影响传热系数的大小，特别对于含有泥沙等较易沉积颗粒的流体，流速过低甚至可能导致管路堵塞，严重影响到设备的使用，但流速增大，又将使流体阻力增大。因此选择适宜的流速是十分重要的。根据经验，表及表4.7
3、.2列出一些工业上常用的流速范围，以供参考。表4.7.1 列管换热器内常用的流速范围流体种类流速 m/s管程壳程一般液体宜结垢液体气 体0.50.3>15300.21.5>0.5315表 液体在列管换热器中流速在钢管中液体粘度最大流速 m/s>1500100050050010010053351>10.60.751.11.51.82.4 流动方式的选择流动方式选择流动方式的选择除逆流和并流之外，在列管式换热器中冷、热流体还可以作各种多管程多壳程的复杂流动。当流量一定时，管程或壳程越多，外表传热系数越大，对传热过程越有利。但是，采用多管程或多壳程必导致流体阻力损失，即输送流
4、体的动力费用增加。因此，在决定换热器的程数时，需权衡传热和流体输送两方面的损失。当采用多管程或多壳程时，列管式换热器内的流动形式复杂，对数平均值的温差要加以修正，具体修正方法见4.4节。 换热管规格和排列的选择具体选择 换热管规格和排列的选择换热管直径越小，换热器单位体积的传热面积越大。因此，对于洁净的流体管径可取小些。但对于不洁净或易结垢的流体，管径应取得大些，以免堵塞。考虑到制造和维修的方便，加热管的规格不宜过多。目前我国试行的系列标准规定采用和两种规格，对一般流体是适应的。此外，还有，57×2.5的无缝钢管和25×2,的耐酸不锈钢管。按选定的管径和流速确定管子数目，再
5、根据所需传热面积，求得管子长度。实际所取管长应根据出厂的钢管长度合理截用。我国生产的钢管长度多为6m、9m，故系列标准中管长有1.5，2，3，4.5，6和9m六种，其中以3m和6m更为普遍。同时，管子的长度又应与管径相适应，一般管长与管径之比，即L/D约为46。 管子的排列方式有等边三角形和正方形两种图，图4.7.11b。与正方形相比，等边三角形排列比拟紧凑，管外流体湍动程度高，外表传热系数大。正方形排列虽比拟松散，传热效果也较差，但管外清洗方便，对易结垢流体更为适用。如将正方形排列的管束斜转45°安装图4.7.11c，可在一定程度上提高外表传热系数。 图 管子在管板上的排列 折流挡
6、板 折流挡板间距的具体选择折流挡板安装折流挡板的目的是为提高管外外表传热系数，为取得良好的效果，挡板的形状和间距必须适当。对圆缺形挡板而言，弓形缺口的大小对壳程流体的流动情况有重要影响。由图可以看出，弓形缺口太大或太小都会产生"死区"，既不利于传热，又往往增加流体阻力。 a.切除过少b.切除适当 c.切除过多图4.7.12挡板切除对流动的影响挡板的间距对壳体的流动亦有重要的影响。间距太大，不能保证流体垂直流过管束，使管外外表传热系数下降；间距太小，不便于制造和检修，阻力损失亦大。一般取挡板间距为壳体内径的0.21.0倍。我国系列标准中采用的挡板间距为：固定管板式有100，1
7、50，200，300，450，600，700mm七种 浮头式有100，150，200，250，300，350，450或480，600mm八种。2 流体通过换热器时阻力的计算换热器管程及壳程的流动阻力，常常控制在一定允许范围内。假设计算结果超过允许值时，那么应修改设计参数或重新选择其他规格的换热器。按一般经验，对于液体常控制在104105Pa范围内，对于气体那么以103104Pa为宜。此外，也可依据操作压力不同而有所差异，参考下表。换热器操作允许压降P换热器操作压力P（Pa）允许压降P<105 （绝对压力）0105 （表压）>105 （表压）0.1P0.5P>5×10
8、4 Pa 管程阻力管程阻力可按一般摩擦阻力计算式求得。具体计算公式管程阻力损失管程阻力损失可按一般摩擦阻力计算式求得。但管程总的阻力应是各程直管摩擦阻力、每程回弯阻力以及进出口阻力三项之和。而相比之下常可忽略不计。因此可用下式计算管程总阻力损失：式中 每程直管阻力；每程回弯阻力；Ft结构校正系数，无因次，对于的管子，Ft=1.4，对于的管子Ft=1.5；Ns串联的壳程数，指串联的换热器数；Np管程数；由此式可以看出，管程的阻力损失或压降正比于管程数Np的三次方，即 对同一换热器，假设由单管程改为两管程，阻力损失剧增为原来的8倍，而强制对流传热、湍流条件下的外表传热系数只增为原来的1.74倍；假
9、设由单管程改为四管程，阻力损失增为原来的64倍，而外表传热系数只增为原来的3倍。由此可见，在选择换热器管程数目时，应该兼顾传热与流体压降两方面的得失。 壳程阻力对于壳程阻力的计算，由于流动状态比拟复杂，计算公式较多，计算结果相差较大。 埃索法计算公式壳程阻力损失对于壳程阻力损失的计算，由于流动状态比拟复杂，提出的计算公式较多，所得计算结果相差不少。下面为埃索法计算壳程阻力损失的公式：式中 -壳程总阻力损失，；-流过管束的阻力损失，；-流过折流板缺口的阻力损失，；Fs-壳程阻力结垢校正系数，对液体可取Fs=1.15，对气体或可凝蒸汽取Fs=1.0；Ns-壳程数；又管束阻力损失 折流板缺口阻力损失
10、 式中 -折流板数目；-横过管束中心的管子数，对于三角形排列的管束，；对于正方形排列的管束，为每一壳程的管子总数；B-折流板间距，m；D-壳程直径，m；-按壳程流通截面积或按其截面积 计算所得的壳程流速，m/s；F-管子排列形式对压降的校正系数，对三角形排列F=0.5，对正方形排列F=0.3，对正方形斜转45°，F=04；-壳程流体摩擦系数，根据，由图求出图中t为管子中心距，当亦可由下式求出：因，正比于，由式4.7.4可知，管束阻力损失，根本上正比于，即 假设挡板间距减小一半，剧增8倍，而外表传热系数只增加1.46倍。因此，在选择挡板间距时，亦应兼顾传热与流体压降两方面的得失。同理，
11、壳程数的选择也应如此。 图 壳程摩擦系数f0与Re0的关系列管式换热器的设计和选用（续）3列管式换热器的设计和选用的计算步骤设有流量为去qm,h的热流体，需从温度T1冷却至T2，可用的冷却介质入口温度t1，出口温度选定为t2。由此条件可算出换热器的热流量Q和逆流操作的平均推动力。根据传热速率根本方程：当Q和时，要求取传热面积A必须知K和那么是由传热面积A的大小和换热器结构决定的。可见，在冷、热流体的流量及进、出口温度皆的条件下，选用或设计换热器必须通过试差计算，按以下步骤进行。 初选换热器的规格尺寸 初步选定换热器的流动方式，保证温差修正系数大于0.8，否那么应改变流动方式，重新计算。 计算热
12、流量Q及平均传热温差tm，根据经验估计总传热系数K估，初估传热面积A估。 选取管程适宜流速，估算管程数，并根据A估的数值，确定换热管直径、长度及排列。 计算管、壳程阻力 在选择管程流体与壳程流体以及初步确定了换热器主要尺寸的根底上，就可以计算管、壳程流速和阻力，看是否合理。或者先选定流速以确定管程数NP和折流板间距B再计算压力降是否合理。这时NP与B是可以调整的参数，如仍不能满足要求，可另选壳径再进行计算，直到合理为止。 核算总传热系数分别计算管、壳程外表传热系数，确定污垢热阻，求出总传系数K计，并与估算时所取用的传热系数K估进行比拟。如果相差较多，应重新估算。 计算传热面积并求裕度根据计算的
13、K计值、热流量Q及平均温度差tm，由总传热速率方程计算传热面积A0，一般应使所选用或设计的实际传热面积AP大于A020%左右为宜。即裕度为20%左右，裕度的计算式为：换热器的传热强化途径如欲强化现有传热设备，开发新型高效的传热设备，以便在较小的设备上获得更大的生产能力和效益，成为现代工业开展的一个重要问题。依总传热速率方程：强化方法：提高 K、A、均可强化传热。提高传热系数K 热阻主要集中于较小的一侧，提高小的一侧有效。 降低污垢热阻 提高外表传热系数 提高的方法：无相变化传热：1 加大流速；2人工粗造外表； 3扰流元件。 有相变化传热：蒸汽冷凝 ：1滴状冷凝， 2不凝气体排放，3气液流向一致 ， 4合理布置冷凝面， 5利用外表张力 沟槽 ，金属丝液体沸腾： 1保持核状沸腾，2 制造人工外表，增加汽化核心数。 提高传热推动力加热蒸汽P， 改变传热面积A 关于传热面积A的改变，不以增加换热器台数，改变换热器的尺寸来加大传热面积A，而是通过对传热面的改造，如开槽及加翅片、以不同异形管代替光滑圆管等措施来加大传热面积以强化传热过程。例题