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1、中国石化股份公司长岭分公司 发布2004-12-1实施2004-12-1发布三联合装置硫酸单元工艺技术操作规程（送审稿）Q/SHCL 6672003Q/SHCL中国石化股份公司长岭分公司企业标准目 次前 言II1 范围12 规范性引用文件13 术语和定义14 符号和缩略语35 工艺原理概述36 工艺流程叙述67 主要工艺设备、机动设备78 主要原材料性质及消耗指标199 各馏出口（或中间产品、成品）质量指标2310 主要工艺操作指标2311 开工准备、开工步骤及要点2312 停工准备、停工步骤及要点2313 岗位操作法2414 生产异常波动应急处理48附录A 露点曲线图57A.1 露点曲线图5
2、7附录B 硫酸的凝固点58附录C 托普索硫酸催化剂手册VK系列59C.1 简介59C.2 应用59C.3 包装、使用和储藏59C.4 装剂60C.5 开工61C.6 操作61C.7 停工61C.8 卸剂61C.9 筛选62C.10 废硫酸催化剂的处理62C.11 安全62附录D F100的燃烧风量计算64D.1 F100的燃烧风量计算64附录E SO2转化率的计算65E.1 SO2转化率的计算65附录F 磷酸三钠用量的计算65F.1 磷酸三钠用量的计算65前 言本标准根据GB/T1.1的要求，对脱硫车间硫酸单元试运操作规程进行修订，在内容上作了修改。各馏出口质量指标引用生产处当年发布的馏出口产
3、品质量控制指标，主要工艺操作指标引用生产处当年发布的工艺卡片，开工准备、开工步骤及要点引用三联合装置当年制定的开工方案，停工准备、停工步骤及要点引用三联合装置当年制定的停工方案，对原规程中的错误和不妥之处进行了修正。附录增加了单元转化率的计算、磷酸三钠用量的计算。 本标准首次发布，从实施之日起，标准号为Q/SHCL 667-2003。 本标准由中国石化股份分公司长岭分公司标准化委员会提出。 本标准由生产管理处归口。 本标准由三联合装置负责起草。 本标准由中国石化股份分公司长岭分公司标准化委员会委托三联合装置负责解释。 本标准主要起草人：段玉亮谭海滨三联合装置硫酸单元工艺技术操作规程1 范围本标
4、准规定了硫酸单元的开工、停工、正常操作、产品质量调节以及事故处理的方法、步骤和要求。 本标准适用于中国石化股份公司长岭分公司三联合装置硫酸岗位操作。2 规范性引用文件下列文件中的条款通过本标准的引用而成为本标准的条款。凡是注日期的引用文件，其随后所有的修改单（不包括勘误的内容）或修订版均不适用于本标准，然而，鼓励根据本标准达成协议的各方研究是否可使用这些文件的最新版本。凡是不注日期的引用文件，其最新版本适用于本标准。3 术语和定义下列术语和定义适用于本标准。3.1 酸性气溶剂脱硫再生塔及污水汽提塔顶出来的气体，主要是由H2S、CO2等气体组成，这些气体的湿气体呈酸性。3.2 硫酸化学上称三氧化
5、硫和水的化合物为硫酸，它的组成可用化学式：SO3H2O或H2SO4来表示，硫酸的分子量是98.08。工业上的硫酸是指SO3与H2O以任何比例结合的物质，当SO3与H2O的摩尔比1时，称为硫酸，而它们的摩尔比1时，称为发烟硫酸。3.3 固定床反应器凡是液体通过不动的固体物料所形成的床层而进行反应的装置都称做固定床反应器，其中尤以用气态的反应物料通过由固体催化剂所构成的床层进行反应的气固相催化反应占最主要的地位。3.4 二氧化硫的转化二氧化硫的催化氧化过程，工业上习惯称为二氧化硫的转化，或简称转化。二氧化硫与氧生成三氧化硫的反应是可逆放热、物质的量减少的反应。3.5 平衡转化率在一定条件下，反应达
6、到平衡时，转化率具有最大值，称为平衡转化率。在原料气组成、压力相同时，温度的升高，平衡转化率下降。这是由于SO2氧化反应是放热反应。在其他条件相同时，压力升高，平衡转化率增大。在相同温度、压力条件下，氧的起始含量越大和二氧化硫的起始含量越小，则平衡转化率越高。3.6 活性组分钒催化剂是以V2O5作为活性组分，以碱金属(主要是钾)的硫酸盐作为助催化剂。钒催化剂是载液相催化剂，起催化作用的是熔融态的碱金属硫代钒酸盐(如K2O2SO3V2O5)，即熔点约为430的低共熔混合物。3.7 燃起温度燃起温度是SO2原料气在进入催化剂床层后能迅速把床层温度上升到使转化器进入正常操作状态的最低温度。3.8 熄
7、火温度催化剂床层从热态正常操作转向降温，使整个床层变为冷态的最高进气温度称为熄火温度。3.9 耐热温度催化剂活性温度的上限称做催化剂的耐热温度。超过这一温度或长期在这一温度下使用，催化剂将会被烧坏或迅速老化，失去活性。高温下催化剂失活是不可逆的，一旦活性下降再也无法恢复。3.10 催化剂中毒由于工艺气体中某些杂质的存在，使催化剂活性降低的现象叫做中毒。如果以不含致毒组分的工艺气通过中毒的催化剂层后，活性便会恢复原状，这类中毒称为可逆的或暂时的中毒；如果在毒素停止进入后，活性仍然低下，则这类中毒称为不可逆的或永久性中毒。本装置钒催化剂的主要毒物为灰尘，其次是水分。3.11 系统的水平衡进入系统的
8、水分与产品酸所需的水分和尾气中排出的水分达到平衡称之为系统的水平衡。它直接影响硫酸浓度和装置的正常生产。3.12 浓缩硫酸的浓缩过程就是在加热或其它的情况下将硫酸溶液中的部分水份脱除的过程。3.13 冷凝过程气在一定条件下，最大限度冷却成硫酸的过程。3.14 露点在一定条件下，物质从气相变成液相时，出现第一滴液滴时的最高温度称作该物质的露点。3.15 熔点固体物质在加热情况下，开始熔化成液态时的最低温度。3.16 熔盐以硝酸盐和亚硝酸盐组成的混合物，其组成为53 (wt)KNO3、40 (wt)NaNO2和7(wt)NaNO3。新鲜熔盐的熔点约为142，随着使用年限延长，熔点逐渐上升。3.17
9、 尾气从E105顶部排出的以N2、O2、H2O、CO2为主，还含有微量的SO2、SO3、NOx的废气称之为尾气。3.18 煮炉因为少量的油和润滑脂受热后，表面会形成一层膜，这样就大大地降低了传热效果，容易造成设备超温而损坏设备。此外，固体颗粒如铁锈和污垢会引起设备磨损，阀门阻塞，等等。因此，锅炉的煮炉是极其重要的。煮炉的原理是用Na3PO4和NaOH溶液来完成的。它是用一种所谓的“呼吸”法来实现的。这种方法就是系统内的压力反复地被升高和降低，从而使系统内的铁锈和污垢等杂质松脱而被冲洗掉，然后用蒸汽吹扫，从放空和排污线把杂物排出系统。3.19 给水经过不同水处理工艺处理后直接送入锅炉的水称为锅炉
10、给水。给水通常由生产回水和补给水两部分混合而成。3.20 锅水或炉水锅炉运行时，在其本体（锅筒、水冷壁管等）的蒸发系统中流动着的水称之为锅水或炉水。3.21 排污水为了防止锅炉结垢和改善蒸汽品质，有意识的用排污的方法排出一部分锅炉水，这部分排出的锅水称为排污水。3.22 碱度是指水中含有能接受氢离子的物质的量，即表示水中氢氧根离子（OH-）、碳酸根离子（CO32-）、碳酸氢根离子（HCO3-）以及其它弱酸盐类的总和。因为这些盐类在水溶液中呈碱性，可以用酸中和，所以归纳为碱度。碱度是防垢物质，因此锅炉水中必须维持一定的碱度。碱度过低，锅炉会结垢，达不到防垢的目的；碱度过高，会使炉水发生泡沫和汽水
11、共腾，恶化蒸汽品质，甚至会产生碱性腐蚀和苛性脆化。为了确保防垢效果和避免对锅炉造成不良影响，我们应该把炉水碱度作为一项重要水质指标，将其数据控制在规定的范围之内。单位用毫克/升表示。3.23 PH值PH值是表示溶液酸碱性强弱程度的一种方法，其数值等于溶液中氢离子H+浓度的负对数。PH7为中性水，PH7为酸性水，PH7为碱性水。酸性水会使锅炉金属产生酸性腐蚀，因此要求给水的PH7。炉水PH值过低或过高，都会加速金属的腐蚀，所以规定炉水PH值应控制在911之间。3.24 磷酸根（PO43-）通常在锅炉内进行加磷酸盐处理，以防止给水中残余硬度在锅内结垢，使之形成松软的碱式磷酸钙水渣随锅炉排污除去，并
12、可消除一部分游离的苛性钠，保证炉水的PH值在一定范围内。但是炉水中PO43-的含量不能太高，过高时会生成Mg3 (PO4)2水垢，而且导致炉水溶解固形物增加。因此，对炉水中PO43-的浓度要进行控制。单位用毫克/升表示。3.25 连续排污又叫表面排污，它的作用主要是排掉蒸发面稍下部炉水中的悬浮物和盐类物质，使炉水的指标保持在规定的范围内。连续排污量的大小是根据蒸汽品质和炉水含盐量的要求，由化验人员对炉水分析化验的结果来进行控制和调节的。3.26 定期排污又叫间歇排污或底部排污，它的作用主要是排掉锅炉各传热面最低处的沉积物、水渣和腐蚀产物，避免锅炉产生二次水垢。定期排污宜在低负荷下进行，操作时应
13、严格监视水位。对于锅内加药水处理的锅炉，宜每班排一次，并先排污后加药。4 符号和缩略语4.1 WSA 是Wet gas sulphric acid的英文缩写，它表示湿法制酸。4.2 ppmppm是百分分数的符号。也就是指一百万份质量的溶液中所含溶质质量的份数。4.3 ppb对于浓度极稀的溶液，可用ppb表示。ppb是表示十亿份质量的溶液中所含溶质质量的份数，它可近似表示成mg/l。1ppm1000ppb。4.4 D是DCS system的英文缩写，表示DCS系统。4.5 L是Local field instrument的英文缩写，表示现场仪表或就地仪表。4.6 E是ESD system的英文缩
14、写，表示紧急停工系统。4.7 S是safety valve的英文缩写，表示联锁或安全阀。5 工艺原理概述硫化氢制硫酸主要包括硫化氢的燃烧、二氧化硫的氧化和硫酸蒸气的冷凝三个阶段。在这三个阶段中分别进行下列反应： H2S + 3/2O2 SO2 + H2O 518.6 kJ/mol (1) SO2 1/2O2 SO3 96.1 kJ/mol (2) SO3(气)H2O(气)H2SO4(气)124.8 kJ/mol (3) H2SO4(气)H2SO4(液) 50.1 kJ/mol (4)5.1 硫化氢的燃烧硫化氢在空气中燃烧，生成二氧化硫和水。从燃烧炉出来的高温气体在废热锅炉中冷却以后进入转化器。
15、二氧化硫于水蒸气存在下在催化剂上氧化为三氧化硫。因此，这种工艺过程也称为“湿接触法”。硫化氢氧化为二氧化硫的反应是热效应很高的放热反应。因此，硫化氢气体在空气中燃烧时可以达到很高的温度。硫化氢气体的浓度越高，空气过剩量越少，则燃烧温度越高。硫化氢在高温下燃烧是合理的，因为这样可以提高燃烧反应速度并改善热量的利用条件。但是，燃烧温度高于11001300时，燃烧炉的衬里容易被烧坏，同时产生过多的氮氧化物。通常送入过量空气，以降低炉内温度。另一方面，在燃烧炉的操作中，空气的过剩量也不宜过多，炉温以保持1000左右为宜，以提高燃烧反应速度，增加废热锅炉的蒸气产率。然而，空气供应不足会导致硫化氢燃烧不完
16、全。硫化氢按反应式(1)进行氧化时，产生约20的中间产物氧化硫： H2S O2 H2O SO 185.8 KJ/mol (5)一氧化硫随后氧化为二氧化硫。当氧气不足时，一氧化硫分解，生成二氧化硫和硫磺。硫磺会在转化器中燃烧，造成催化剂损坏。在操作中应防止发生这种情况。生产经验表明，当有少量过量氧存在时，硫化氢即可全部氧化为二氧化硫。5.2 二氧化硫的催化氧化对于二氧化硫的催化氧化，硫化氢制酸的特点是气体中含有大量水蒸气。当温度高于硫酸冷凝温度(露点)时，水蒸气对催化剂活性没有有害影响。甚至曾发现反应速度随水蒸气分压的升高而加快。当温度较低时，三氧化硫与水蒸气形成的硫酸蒸气，在催化剂中冷凝，将其
17、损坏。因此转化器在长期停工以前要用热空气(420)吹洗催化剂除去其中的三氧化硫。在正常温度条件下，气体中如含有硫磺、一氧化碳、二氧化碳、硫化氢、氨、一氧化氮、硒等，对钒催化剂的活性没有显著毒害作用。但当温度低时(例如在设备开工和停工时)，其中某些物质会将五氧化二钒还原。在用硫化氢生产硫酸的条件下，如果硫化氢燃烧过程的操作不正常，可能有少量硫化氢进入催化剂中。据资料介绍，在没有氧存在时，硫化氢与钒催化剂作用几小时，发现钒催化剂活性有些降低。但是，用含氧的气体混合物在500的条件下加热催化剂，它的活性即可完全恢复。专门的研究表明，用3的硫化氢气体于425和485温度下处理钒催化剂1000h，没有发
18、现催化剂活性降低。因此，在正常温度条件下硫化氢对钒催化剂没有毒害作用。不允许大量硫化氢进入转化器，否则硫化氢在钒催化剂上按反应式(1)氧化为二氧化硫，随后再按反应式(2)生成三氧化硫，放出大量热量，使催化剂温度剧烈升高而导致催化剂损坏。从反应式(1)和反应式(2)的热效应可以算出，由于放出燃烧热，每1H2S燃烧，可使气体温度升高160，它所生成的二氧化硫进一步氧化为三氧化硫时，又会使气体温度升高30。也就是说，每1硫化氢进入转化器，可使第一段催化剂温度升高190。按此计算，即使进入转化器的硫化氢浓度为0.5，也可使第一段出口温度从约600上升到700，导致催化剂损坏。5.3 硫酸蒸气的冷凝硫化
19、氢制酸与硫铁矿制酸工艺的最主要区别在于硫酸的生成阶段。在硫铁矿制酸工艺中，用浓硫酸在吸收塔中循环淋洒，使气体中的三氧化硫被吸收，与循环酸中的水分结合生成硫酸。在硫化氢制酸工艺中，由于经过转化的气体里含有大量水分，当气体温度降低时，三氧化硫首先与水蒸气结合成硫酸蒸气。需要通过冷凝的办法，使生成的硫酸蒸气与气体分离。从转化器出来的气体中含有三氧化硫和水蒸气。水蒸气含量比按反应式(3)生成硫酸所需要的数量多一些。这是因为，向燃烧炉供入的硫化氢和空气里都含有水蒸气。同时，在转化器中二氧化硫的转化率低于100，故按反应式(2)生成的三氧化硫也比按反应式(1)生成的水蒸气少。三氧化硫与水蒸气生成硫酸蒸气的
20、反应式如下： SO3H2O H2SO4 (6)硫酸解离反应是上述反应的逆反应，它的平衡常数Kp用下式表示： PSO3*PH2O Kp- (7) PH2SO4 式中： PSO3，PH2O，PH2SO4-三氧化硫、水蒸气和硫酸蒸气的分压，Pa。平衡常数与温度的关系可用下式表示： 5000 lgKp8.0-1.75lgT5.710-4 T (8) T图1是按平衡反应式 SO3(气) H2O(气) H2SO4(气)H2SO4(液) (9)计算结果绘制出来的平衡状态曲线。原始气体中含有三氧化硫6.29，水蒸气10.09。从图1中可以看出，从转化器出来的气体温度通常高于400，气体中只有微量的硫酸蒸气。当
21、气体冷却时，反应(3)的平衡向生成硫酸蒸气的方向移动，进一步冷却时，硫酸蒸气开始冷凝。硫酸蒸气的冷凝在硫酸的露点273时开始，于150时基本结束。硫酸开始冷凝时大约有30硫酸蒸气处于解离状态。240时解离度降低到5。冷凝酸的浓度随着温度的降低而降低，在露点时为97.5，而在150时为92。因此，用湿接触法生成硫酸的最后阶段从气体混合物中分离出硫酸，也就是硫酸蒸气的冷凝。图1 SO3(气)H2O(气)H2SO4(气)H2SO4(液)系统平衡状态曲线(气体中含三氧化硫6.29，水蒸气10.09)在有大量不冷凝气体存在的情况下，硫酸蒸气在液体或设备表面冷凝时，经常形成过饱和蒸气，往往引起硫酸蒸气在空
22、间冷凝而生成酸雾。酸雾，特别是小颗粒酸雾，很难除去，给生产工艺带来很大困难。当气体中硫酸的蒸气分压超过该温度下的饱和蒸气压时，即可发生硫酸蒸气的冷凝。气体中硫酸的蒸气分压与该温度下饱和蒸气压的比值，称为过饱和度。从转化器出来的气体进行冷却时，起初气体中硫酸蒸气的分压不变，而硫酸的饱和蒸气压随温度的降低而减小。当两者相等时，即处于饱和状态。后者进一步降低时，则出现过饱和。过饱和蒸气处于不稳定状态。过剩的硫酸蒸气在设备和液体表面(包括被硫酸湿润的填料表面)冷凝，形成硫酸，从气体中分离出来。当气体冷却速度较快，过饱和度超过某一临界值时，硫酸蒸气便会在气体中肉眼看不见的微小悬浮颗粒上冷凝而生成酸雾。在
23、生产条件下，要求动力消耗尽可能少，而且使硫酸蒸气尽可能完全地从气体中分离出来。由于技术和经济方面的原因，在冷凝过程中难免产生酸雾。在这种情况下，需要采取控制操作条件的办法，降低气体的冷却速度，减少酸雾的生成数量和增大酸雾的颗粒尺寸，使酸雾便于从气体中分离出去。6 工艺流程叙述6.1 WSA制硫酸来自系统的酸性气经酸性气分液罐（V104）分液后，进入H2S焚烧炉（F100）中焚烧产生SO2过程气，随后进入废热锅炉（E100） 产生3.5Mpa蒸汽，并冷却至430，然后过程气进入二氧化硫反应器（R100），将SO2转化成SO3。 在二氧化硫反应器中，含有SO2的过程气在三层绝热催化床层上转化，通过
24、以下反应式，使转化率达到99。SO21/2O2 SO3100 kJ/mol (10)为了使反应转化率超过99，需要在两催化床层之间冷却过程气。在第一层间冷却器（E102/1.2）内，过程气用过热蒸汽冷却，温度约从565降至430；在第二层间冷却器（E103）中，过程气用熔盐冷却，温度约从465降至400；过程气离开二氧化硫反应器的第三催化床层进入气体冷却器（E104）中，进一步用熔盐冷却，温度约从405降至290。自E104冷却后的过程气进入WSA冷凝器（E105），被来自冷风机（C100）的冷却风冷凝生成硫酸。其反应式如下：SO3（气）H2O（气） H2SO4（气）101 kJ/mol (1
25、1)自WSA冷凝器流出的温度约为260的热成品酸与部分冷却循环酸（温度约为40）混合冷却至60进入酸罐（V100），然后通过酸循环泵（P100/A.B）进入酸冷却器（E106）中冷却至40后，一部分作冷却循环酸用，另一部分成品酸自压或由成品酸泵（P101/A.B）送到硫酸成品中间罐（V201、V202）。由废热锅炉（E100） 以及熔盐冷却器（E108） 产生的3.5Mpa蒸汽至蒸汽汽包（V101） ，然后经蒸汽过热器（E107）和第一层间冷却器（E102/1.2）过热至450后出装置。SO2转化成SO3产生的热量，除E102取走部分热量外，剩余的通过E103和E104的熔盐取走，自E103、
26、E104出来的熔盐在蒸汽过热器（E107）和熔盐冷却器（E108）中被冷却，并在275355条件下循环。熔盐自熔盐罐（V102）经熔盐泵（P102）被送至E103、E104取热，再经E107、E108冷却回到V102进行循环。冷空气经空气过滤器（M101）被吸入至冷风机（C100）入口，经冷风机压缩后进入WSA冷凝器（E105）的壳程，与管程内的过程气进行换热，温度约从27升至224。从WSA冷凝器（E105）出来的热风一部分经热风机（C101）压缩后，送至硫化氢焚烧炉（F100），供焚烧炉燃烧配风用；另一部分热风与WSA冷凝器（E105）来的不凝气汇合后经烟囱（X100）排入大气。来自系统的
27、高压瓦斯（即炼厂燃料气或燃料气）经减压阀减压后，进入燃料气分液罐（V103）脱液后，再进入焚烧炉（F100），作辅助燃料或供开停工用。详细工艺原则流程见附图1。6.2 硫酸的中转与储存WSA硫酸单元生产的硫酸由101线进入硫酸中转贮罐（V201、V202），随后通过硫酸中转泵（P201、P202）转输，经103线至系统硫酸管线，送往催化剂化工库硫酸贮罐（V401404）进行储存。同时硫酸也可经104线返回至V201、V202进行倒罐作业。6.3 配套系统6.3.1 酸性气全厂酸性气在脱硫单元汇合后，经633线进入WSA硫酸单元，WSA硫酸单元的事故放空气体由633/1线引入酸性气火炬系统。6.
28、3.2 除氧水除氧水从1重油催化平台经107线进入WSA硫酸单元。6.3.3 1.0Mpa蒸汽、工业风、净化风1.0Mpa低压蒸汽、工业风、净化风从脱硫新敷管道接至硫酸单元。6.3.4 3.5Mpa蒸汽单元副产品3.5Mpa蒸汽经ZQ3.9线进入全厂3.5Mpa蒸汽系统管网；硫酸单元开工前所需3.5Mpa蒸汽由同一根管道从系统引入。7 主要工艺设备、机动设备7.1 工艺设备7.1.1 反应类设备明细表表1 反应类设备明细表序号设备名称流程编号规 格结构特征操作条件容积m3主体材质总重吨绝热材质备注介质温度压力Mpa1SO2反应器R1005900*18510立式、内装三段催化剂瓷球(1/2” 鞍
29、状填料)SO2气体462常4924.2 m316MnR15CrMo0Cr18 Ni10Ti130(含取热器)复合硅酸盐五环公司7.1.2 换热类设备明细表表2 换热类设备明细表序号设备名称流程编号规 格结构特征操作条件换热面积m2主体材质总重吨绝热防腐材质备注介质温度压力Mpa1F100废热锅炉E1001800*5710壳:除氧水管:过程气2531112-4324.10.0129416MnR20G23复合硅酸盐五环公司2反应器第一层间冷却E102/1 E102/242.2*3.56*3700共174根 42.2*3.56*3700共290根 壳:过程气管:过热蒸汽壳:过程气管:过热蒸汽566-
30、400510-433306-4000.0074.10.0074.186(容积)14412Cr2Mo15CrMo12Cr2Mo15CrMo10.90通达公司3反应器第二层间冷却E10326.67*2.87*2200翅片管共200根翅片管卧式排列壳:过程气管:熔盐 462-400275-3550.0050.64015CrMo3.608通达公司4过程气冷却器E10426.67*2.87*4000翅片管共3078根翅片管卧式排列壳:过程气管:熔盐403-290275-3550.00310.683016MnR65.6通达公司5WSA冷凝器E105玻璃管立式壳:冷却风管:过程气 27-224290-100
31、0.00570.0019256820G玻璃管98TOPSO-E6酸冷却器E106板式壳:硫酸管:循环水60-4035-450.150.10哈氏合金20GTOPSO-E7蒸汽过热器E107500*4110*12/14U型管壳:熔盐管:蒸汽 355-335253-3070.4884.126.320G1.68熔盐冷却器E108800*4347*18U型管壳:除氧水管:熔盐 253335-2754.10.05156120G4.17.1.3 容器类设备明细表表3 容器类设备明细表序号设备名称流程编号规 格结构特征操作条件容积m3主体材质总重吨绝热或防腐材质备注介质温度压力Mpa1硫酸循环罐V100210
32、0*2100*1800卧式硫酸筒体碳钢衬ECTFETOPSOE供货2蒸汽汽包V1011500*4000卧式蒸汽2534.1816MnR（正火）7.815复合硅酸盐五环公司3熔盐贮罐V1021600*4000卧式熔盐 4000.59.516MnR2.5内有蒸汽盘管4燃料气分液罐V103800*3000立式燃料气300.41.7Q235-A0.455酸性气分液罐V1042400*5000立式酸性气 610.0626.616MnR36锅炉定期排污膨胀器V1051500*2850立式除氧水3000.7Q235-A1.363DP-1500/35-A7浓硫酸贮罐V2016550*6550拱顶浓硫酸40常压
33、200Q235-A8浓硫酸贮罐V2026550*6550拱顶浓硫酸40常压200Q235-A7.1.4 炉类设备明细表表4 炉类设备明细表序号设备名称流程编号规 格结构特征操作条件数量台主体材质总重吨绝热衬里材质备注介质温度压力Mpa1H2S焚烧炉F1003200*15000卧式过程气11000.011Q235-A,F50轻质耐热衬里 7.1.5 安全阀明细表表5 安全阀明细表序号流程编号安装地点工艺介质入口直径设计条件型号定压值Mpa备注温度压力Mpa1PSV-1001V101蒸汽502624.3A48Y100 4.32PSV-1002V105低压蒸汽803050.75A48Y1600.72
34、7.1.6 其它设备明细表表6 其它设备明细表序号设备名称流程编号规 格结构特征操作条件数量台主体材质总重吨绝热衬里材质备注介质温度压力Mpa1烟囱X1001300*65000钢结构尾气169-3000.0001116MnR54轻质耐热衬里、外保温（复合硅酸盐板） 2酸雾控制单元X102/1.22TOPS-OE3空气过滤器M101DN1350立式空气常温-0.000511Cr18Ni94.64凉水塔工业型逆流玻璃钢冷却塔GBNL380，设计湿球温度28，进水温度45，出水温度35，冷却水量80m3/h，单重1003Kg。7.2 机动设备7.2.1 主要泵类设备明细表表7 主要泵类设备明细表序号
35、设备名称流程编号型号输送介质名称介质温度流量Kg/h扬程m轴功率Kw原动机型号电源电压V功率Kw数量台备注1硫酸循环泵P100A硫酸YB160M2-2380151岳阳P100B硫酸YB160M2-2380151岳阳P100CDB100Y-23A硫酸80m3/h1915380151大连2硫酸产品泵P101/A.B硫酸409102223.013802TOPSOE3熔盐泵P102熔盐27532.918.83801TOPSOE4硫酸转输泵P201.BHB40-315硫酸4020m3/h110YB225M-2380451P202ZA25-315B硫酸4018.6m3/h11638015循环水泵P301/
36、1.2ISG100-160A循环水3580m3/h28YB132S1-2380112配户外电机7.2.2 风机类设备明细表表8 风机类设备明细表序号设备名称流程编号型号体积流量m3/s主要气体成份温度压力Kpa叶片数及角度原动机型号电源电压V功率Kw备注入口出口入口出口1冷风机C100KDTK-100/2/1523-RD023.7空气2027-0.55.7YB400M1-4380250引进设备2热风机C101KETK-67/2/1281-XX-RD016.7空气2242432.414YB450S3-2400400引进设备7.3 仪表类设备7.3.1 压力测量及自控仪表明细表7.3.1.1 压力
37、表明细表表9 压力表明细表序号仪表位号测量对象介质特性安装地点型号与规格备注T P Mpa(g)1PI1002饱和蒸汽2534.1V101Y150BF06.0Mpa2PI1004低压蒸汽2370.261.5”-LS-00-024-HY150BF00.6Mpa3PI1006过热蒸汽4503.98”-XS-015-F34-HY150BF06.0Mpa4PI1011工艺风2240.002466”-PA-020-B24-HYE15006.0Kpa5PI1012风2430.01442”-PA-032-B24-HYE150025Kpa6PI1013冷风270.01454”-PA-010-B24-PYE15
38、0025Kpa7PI1014风20-0.0005M101YE-150 -10Kpa修正HTAS-2.50Kpa8PI1019硫酸6006”-AC-022-B26-H-ET-0.10.4MpaHTAS供货9PI1020硫酸6006”-AC-024-B26-H-ET-0.10.4MpaHTAS供货10PI1021硫酸600.156”-AC-030-B26-H-ET00.4MpaHTAS供货11PI1022硫酸600.156”-AC-030-B26-H-ET00.4MpaHTAS供货12PI1023硫酸400.156”-AC-035-B26-H-ET00.4MpaHTAS供货13PI1024硫酸40
39、0.391.5”-AC-080-B26-H-ET01.0MpaHTAS供货14PI1025硫酸400.391.5”-AC-060-B26-H-ET01.0MpaHTAS供货15PI30011.0Mpa蒸汽2501.0蒸汽总线Y-150B-F 01.6Mpa16PI3002系统来净化风常温0.5940-PA-1001-B24Y-150B-F 01.0Mpa17PI3003系统来非净化风常温0.5940-PA-060-B24Y-150B-F 01.0Mpa18PI3004燃料气常温0.3980-FG-1001-024Y-150B-F 00.6Mpa19PI3005燃料气常温0.39燃料气分液罐Y-
40、150B-F 00.6Mpa20PI3006循环水350.29100-CW1001-B24Y-150B-F 00.6Mpa21PI3007锅炉水1054.980-BF-001-F24-HY-150B-F010.0Mpa22PI3008酸性气610.06酸性气气液分离罐Y-150B-F 00.1Mpa23PI01浓硫酸常温2.13P201出口Y-150B-F 04.0Mpa24PI02浓硫酸常温2.13P202出口Y-150B-F 04.0Mpa7.3.1.2 压力自控仪表明细表表10 压力自控仪表明细表序号仪表编号回路内容单位正常操作值/设定值报警值联锁值备注低高低高1PIAL101D入F100燃料气压力指示、低报警Mpa0.39