荷楼片区首期改造工程星鞍桥安置区（范文钢管支撑）.docx

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1、荷楼片区首期改造工程星鞍桥安置区（范文钢管支撑）荷楼片区首期改造工程星鞍桥安置区 3#、4#楼工程 荷楼片区首期改造工程星鞍桥安置区 3#、4#楼工程 模 板 钢 管 支 撑 施 工 方 案 模 板 钢 管 支 撑 施 工 方 案 编制：审核： 编制单位：福建省南安第一建设有限公司施工组织设计（施工方案）报审表施表7.1 共页 第页 工程名称 荷楼片区首期改造工程星鞍桥安置区 3#、4#楼 施工单位福建省南安市第一建设有限公司 编制单位 现报上 3#、4#楼外脚手架工程施工方案文件，请予以审查。主编编制人工程项目部专业分包施工单位（盖章）技术负责人审核单位 总承包单位审核看法：年月日总承包单位

2、 （盖章）审核人审批人审查单位 监理审查看法： 监理审查结论： 同意实施 修改后报 重新编制监理单位 （盖章）专业监理工程师日期：总监理工程师日期：荷楼片区 3#、4#楼模板施工方案一、编制依据一、编制依据 1.1 福建省闽武建筑设计院设计的荷楼片区首期改造工程星鞍桥安置区居 3#、4#楼工程施工图纸以及设计图纸所指有关标准图集。1.2 国家现行施工规范、验收规范、质量检验评定标准、工程建设标准强制性条文、操作规程及地方规范及标准。1.3 泉州市相关地方标准、规程。二、工程概况: 2.1 总体概况 二、工程概况: 2.1 总体概况 3#楼 A 段地上总建筑面积 28226 ；建筑层数为地上 2

3、5 层；建筑总高度：81.45m；建筑占地面积 1576 。总建筑面积其中包括阳台面积为 2079 ，另外架空总面积 2778 。3#楼 B 段地上总建筑面积 26954.2 ；建筑层数为地上 25 层；建筑总高度：81. 5m；建筑占地面积 1819 。总建筑面积其中包括阳台面积为 1760 ，另外架空总面积 570.8 。3#楼 C 段地上总建筑面积 18142 ；建筑层数为地上 25 层；建筑总高度：80.90m；建筑占地面积 2218 。总建筑面积其中包括阳台面积为 1826 ，另外架空总面积 3047 。4#楼地上总建筑面积 11426 ；建筑层数为地上 25 层；建筑总高度：80.

4、90m；建筑占地面积 491 。总建筑面积其中包括阳台面积为 770 ，另外架空总面积 1266 。 3#楼 A、B、C 段、4#楼地下建筑为 2 层，地下总建筑面积 23031。建筑高度为 81.5 米，采纳框架砼结构。建筑物±0.000 相当于黄海高程 21.35 米。2.2 结构设计概况 （一）基础工程：2.2 结构设计概况 （一）基础工程：1、本工程主楼地下室底板板厚为 400mm，底板面标高为-8.5 米；，基础为 PHC 管桩基础，桩基顶标高为-10.20 米；持力层为强风化花岗岩层，承载力标准值为 4000KN。2、本项目工程按 7.5 度抗震烈度设防耐火等级为一级

5、。3、本项目工程采纳自拌砼，其采纳的砼标号如下：(1) 、素土垫层 C15 (2) 、桩承台、地下室底板、地梁：C35， (3) 、底板后浇带宽为 800mm，砼强度为 C40，掺 CEA12%，抗渗等级为 S8；地下室底板上表面上抬 300350mm 施工缝，中间通长及浇带两侧中间加橡胶止水条。设计要求地下室底板、顶板、地梁及剪力墙砼的抗渗等级为 S8。4、地下室隔墙为粘土多孔砖，采纳 M10 砂浆砌筑。5、地下室底板板厚为 400mm，地下一层板厚为 15mm，顶板板厚为 300mm。6、本工程地下室采纳外防水、底板、承台底及外侧墙分别采纳4mm 厚 SBS 改性沥青防水卷材铺设 进行防水

6、。7、地下室总体埋深为 7.9 米，而自然地面较低，所以土方开挖较深。（二）主体工程：1、3#楼 A 段底层层高为 4.200m，二层层高为 3.800m，三层以上采纳模板支撑。2、3#楼 B 段底层层高为 4.500m，二层层高为 4.000m，三层层高为 4.000m，四层以上采纳模板支撑。3、3#楼 C 段底层层高为 4.200m，二层层高为 3.800m，三层以上采纳模板支撑。4、4#楼底层层高为 4.200m，二层层高为 3.800m，三层以上采纳模板支撑。5、主体工程：一层至五层柱、剪力墙砼为 C45，六层至十层柱、剪力墙砼为 C40，十一层至十五层柱、剪力墙砼为 C35，十六层至

7、二十层柱、剪力墙砼为 C30，二十一层至二十五层柱、剪力墙砼为 C25，梯间柱砼为 C25；二至六层梁板砼为 C35，七至十一层梁板砼为 C30，十二至梯屋面梁板砼为 C25。2.3 模板支撑工程概况: 荷楼片区 3#、4#楼地下室底板及顶板梁截面尺寸许多，施工过程应留意截面尺寸的改变，地下室底板主梁截面尺寸集中在300×600、300×800 ；顶板主梁截面尺寸较大，最大的截面尺寸为 350×1200 ，而且有一大部分的截面尺寸为 350×1000 ；施工过程中应留意其加固程度是否足够。地下室一层板厚度为 250mm，顶板厚度为 300mm，搭

8、顶板钢管支撑体系时应留意施工平安。地下室剪力墙、挡土墙厚度有 300mm、350mm、400mm 多种规格，同样要留意其厚度的改变。柱截面尺寸为较多，分别有 600×600mm、650×650mm、700×700mm、600×800 、800×800mm、850×850mm、500×1100 、400×1300mm、700×1250 、900×900 、950×950 等。主体柱截面尺寸分别为 800×800 、750×750 、700&t

9、imes;700 、600×600、500×500 等。三、模板及支撑搭设要求 3.1 一般要求 3.1.1 模板及其支撑应依据工程结构形式、荷载大小、施工设备和材料供应等条件进行施工设计。3.1.2 模板及支撑的搭设应按施工技术方案执行。3.1.3 在浇筑混凝土之前，应对模板工程进行检查。3.2 构造要求 3.2.1 梁模板 梁模板主要由侧板、底板、夹木、托木、梁箍、支撑等组成。项目部拟采纳 18 厚多层板作为梁模板，45×95 松木档料作为横、竖档。φ48（3.5mm 厚）钢管作支撑体系，详细布置见梁模板及支撑体系设计。梁跨度≥4.0m 时

10、应按设计要求起拱，起拱高度取 1/10003/1000。各支撑，围楞等的规格，设置间距，均根据规范要求施工。支撑体系：采纳φ48（3.5mm 厚、后面所提及的钢管壁厚均为3.5mm）钢管作支撑，其布置为沿梁截面方向设两行钢管支撑，沿梁长度方向设置φ48900 钢管。模板支柱、纵横向水平拉杆、剪刀撑等均应按设计要求布置，当设计无规定时，支柱间距一般不宜大于1m，纵横方向水平拉杆的上下间距不宜大于 1.8m,剪刀撑间距不应当大于 6m,扣件钢管支架要检查扣件是否拧紧。3.2.2 柱模板 柱模板采纳 18 厚多层板作为柱模；外贴 45*95 松木档，柱箍采纳φ48 钢管抱箍直

11、角扣件固定，柱箍间距 600，柱模安装时，先在基础面（或楼面）上弹出轴线及边线。同一柱列应先弹出两端柱轴线、边线，然后拉通线弹出中间部分柱的轴线及边线。根据边线先把底部固定好，再对准边线安装两侧纵向侧板，用临时支撑支牢，并在另两侧钉几块横向侧板，把纵向侧板相互拉住。用线锤校正柱模垂直后，用支撑加以固定，再逐块钉上横向侧板。为了保证柱模的稳定，柱模之间要用水平撑、剪刀撑等相互拉结固定。3.2.3 板模板 板模板采纳 18 厚多层板作为板底模；模板搁置在 45×95 松木档上，松木挡间距按详细设计，松木挡搁置在φ48 钢管上。沿纵横方向设置φ48900 竖向钢管。下设纵

12、横扫地杆一道，每隔不超过 2m 设纵横水平拉杆一道，纵横方向剪刀撑间距不大于 6m。平板模板安装铺好后，应进行模板面标高的检查工作，如有不符，应进行调整。3.2.4 剪力墙模板 剪力墙模板采纳 18 厚多层板作为剪力墙侧模，剪力墙侧模外贴45*95 松木档间距 400，墙两侧沿高度方向设置Φ48600 钢管由3型Φ12 对拉螺栓固定，第一道钢管中心离地距离为 100mm，墙模板安装时尽量运用整块模板，截料模板放在上部，安装时先在搂面上弹出墙边线以及限制线，依据边线立模，用线锤校正垂直度，用木枋压底，对拉螺杆安装时对拉螺杆要平直且对拉螺杆的螺帽要拧紧。3.2.5 楼梯模板楼梯段模

13、板是由底模、搁栅、牵杠、牵杠撑、外帮板、踏步侧板、反三角木等组成。踏步侧板两端钉在梯段侧板的木档上，在梯段侧板内侧划出形态与尺寸，并在踏步高度线一侧留出踏步侧板厚度，钉上木档，用于钉踏步侧板。反三角木是由若干三角木块钉在方木上，三角木块两直角边长分别各等于踏步的高和宽，方木断面为 45×95mm。每一梯段反三角木至少要配一块，楼梯较宽时，可多配。反三角木用横楞及立木支吊。四、模板施工留意事项 4.1 支撑体系竖向立杆必需落在坚实平整的支承面上，同时必需设有扫地杆和纵横方向的拉杆及剪刀撑，以保证支撑体系稳定。4.2 全部模板必需满意强度，刚度和稳定性要求。模板上施工荷载不得超过设计要

14、求。4.3 模板运用前不允许玷污钢筋和混凝土接搓处，每周转一次，清理一次，修理一次，做到先清理后修理，方可运用。4.4 安装现浇结构的上层模板及支架时，下层模板应具有承受上层荷载的承载力，或加设支架，上下层的支架立柱应对准，并铺设垫板。4.5 模板必需做到接口平干脆缝严密，缝隙不得超差，防止漏浆，同时要处理好全部构件交叉的节点，接槎吻合、方正，防止移位。同时严格限制预留孔位置，在浇捣混凝土前模板内的杂物应清理干净，木模板应浇水潮湿，但模板内不应有积水。4.6 模板拆除：立杆和梁侧模以及梁底模待砼强度达到规范要求时方可拆除，板底模待砼强度达到规范要求时（GB50204-2002 表 4.3.1）

15、方可拆除。为便于限制拆除时间，应留置一组构件同条件养护的混凝土试块。4.7 模板拆除区域必需设置警戒线和专人监护。五、模板安装和拆除平安要求 5.1 模板安装平安要求 5.1.1 模板安装必需按施工设计进行，严禁随意变动； 5.1.2 安装上层模板时必需待下层楼板结构的强度达到 1.2Mpa 以后，才能上料具； 5.1.3 模板及其支撑系统在安装过程中必需设置临时固定措施，严防倾覆； 5.1.4 模板的支柱以及纵横向水平杆、剪刀撑等均应按设计规定布置； 5.1.5 支撑应按工序进行，模板没有固定前，不得进行下道工序； 5.1.6 用钢管和扣件搭设双排立柱支架支承模板时，扣件应拧紧；横杆步距按设

16、计规定施工，严禁随意增大； 5.1.7 支设 4 米以上的立柱模板和梁模板时，应搭设工作台，不准站在柱模板和在梁底板上行走，更不允许利用拉杆、支撑攀登上下； 5.1.8 平板模板安装要在支架搭设稳固，板下楞与支架连接坚固后进行； 5.1.9 支模时，支撑、拉杆不准连接在脚手架或其它不稳固的物体上； 5.1.10 在混凝土浇捣过程中，要有专人检查模板，发觉有变形、松动现象，刚好进行加固和修理；5.1.11 安装二层外围柱、梁模板时，应先搭设好脚步手架再进行模板施工。5.2 模板拆除平安要求 5.2.1 拆除时应严格遵守各类模板拆除作业的平安要求；操作人员必需戴好平安帽，操作时应按依次进行； 5.

17、2.2 拆模板，应经施工技术人员按试块强度检查，确认混凝土已达拆模强度时，并报监理后方可拆除； 5.2.3 高处、困难结构模板的拆除，应有专人指挥和切实牢靠的平安措施，并在下面标出作业区，严禁非操作人员进入作业区；操作人员应配挂好平安带，禁止站在模板的横拉杆上操作，拆下的模板和支架宜分散堆放并刚好清运，不准乱抛乱扔； 5.2.4 工作前应检查所运用的工具是否坚固，扳手等工具必需用绳链系好，工作时思想要集中，防止钉子扎脚和从空中滑落； 5.2.5 拆除模板采纳长撬杠，严禁操作人员站在正拆除的模板下； 5.2.6 拆模间歇时，应将已活动的模板、拉杆、支撑固定坚固，严防突然掉落，倒塌伤人； 5.2.

18、7 平板上有预留洞时，应在模板拆除后，随即在洞口四周做好防护栏杆或用板将洞口盖严。六、模板系统结构计算 6.1 柱模板设计 取矩形柱模板进行验算（取 KZ90.80×0.80 柱为对象）6.1.1 新浇捣砼对模板的侧压力 F 的计算F 1 =0.22γct O β 1 β 2 V1/2 式中F 1 新浇筑混凝土对模板的最大侧压力（kN/m2 ）； γc砼的重力密度，取 24kN/M3； t O 新浇筑砼的初凝时间，可按实测确定，当缺乏试验资料时，可采纳 t O =200/（T+15）计算（T 为混凝土的温度0 C），取 4.0； &bet

19、a; 1 外加剂影响修正系数，取 1.2；β 2 塌落度影响修正系数，取 1.15；V混凝土浇筑速度，本工程取 1.0m/h； 则 F 1 =0.22*24*4.0*1.2*1.15*1.01/2 =29.15kN/m 2F 2 =γcH 式中H混凝土侧压力计算位置处至新浇筑混凝土顶面的总高度（m）； 则 F 2 =24*（4-0.8-0.05）=75.6 kN/m2 两者取最小值，所以 F=29.15kN/m2，考虑振捣产生的荷载为2.00kN/m2 ，所以最终模板的最大侧压力为 F=（29.15*1.2+2.00*1.4）*0.9=34.00 kN/m26.1.2 柱

20、截面尺寸 800*800mm，长侧模板外贴 4 根 45*95 木枋，则木枋间距为（800-45*4）/3=210mm，短侧模板外贴 4 根 45*95 木枋，则木枋间距为（800-45*4）/3=210mm。对胶合板进行验算（取板宽 1250mm，按五跨连续梁计算，柱箍间距为 600mm），查荷载与结构静力计算表 可得：K M =-0.105；K V =-0.606；K W =0.644 q=34.00×0.6=20.40kN/mW=bh2 /6=300*12.5 2 /6=7812.5mm 3I= bh3 /12=300*12.5 3 /12=48828.125 mm 4E=1

21、0000N/mm21）验算强度 m KN ql ql K MM. 193. 0300. 040 . 20 105. 0105. 0max2 2 2= × × = = =2 226/ 13 /9 .1118 3006 10 193. 0max mm N mm NwM< =×× ×= = δ2）验算刚度 mm mmEIqlKw f 75. 040030011. 0145800 10000 100300 40 . 20644. 01004 4max= < =× ×××

22、= =3）验算剪力 V=Kv q/l=0.606*20.40*0.30=3.71KN剪 应 力 Tmax=3V/2bh=3*3.71*103 /2*300*18=1.03N/mm 2≤fv=1.4N/mm2所以模板符合要求。对竖楞进行验算 对竖楞进行验算（按四跨连续梁计算，柱箍间距为 600mm），查荷载与结构静力计算表 可得：K M =-0.107；K V =-0.607；K W =0.632 q=34.00×1.25=42.5kN/m W=bh2 /6=600*70 2 /6=490000 mm 3I= bh3 /12=600*70 3 /12=17150000 mm 4

23、E=10000N/mm21）验算强度m KN ql ql K MM. 357. 2600. 020 . 61 107. 0107. 0max2 2 2= × × = = =2 226/ 13 / 61. 218 3006 10 357. 2max mm N mm NwM< =×× ×= = δ2）验算刚度 mm mmEIqlKw f 50. 140060019. 042868750 10000 100600 20 . 61607. 01004 4max= < =× ××&ti

24、mes; = =3）验算剪力 V=Kv q/l=0.606*20.40*0.30=3.71KN剪 应 力 Tmax=3V/2bh=3*3.71*103 /2*300*18=1.03N/mm 2≤fv=1.4N/mm2所以模板符合要求。6.1.3 柱箍计算：柱模板采纳 18mm 厚胶合板，长侧模板外贴 45*95 木枋 6 根，平均分布拉设两道对拉螺栓，螺栓间距为 600mm，柱箍的间距可由内木枋的刚度来限制，按三等跨梁计算，查荷载与结构静力计算表 可得：K M =-0.267；K V =-1.000；K W =1.883 则侧压力线布荷载：q=34.00*0.60=20.40KN/mF=

25、20.40*1.8/6=6.12 KN M max = K MFl ω max = K VFl3 /100EI − =ddd W41 332π=5075 mm3( )41464d d I − =π=121900 mm4E=210000N/mm2式中：E 为钢管的弹性模量；I 为钢管的惯性矩； 1）验算强度 m KN Fl Fl K MM. 980 . 0 600 . 0 12 . 6 267 . 0 267 . 0 max = × × = = =2 26/ 215 / 193507510 980 . 0max mm N m

26、m NwM< =×= = δ2）验算刚度 mm mmEIFlKw f 50 . 140060058 . 0121900 210000 100600 12 . 6883 . 110033max= < =× ××× = =3）验算剪力 V=Kv q/l=0.606*20.40*0.30=3.71KN剪 应 力 Tmax=3V/2bh=3*3.71*103 /2*300*18=1.03N/mm 2≤fv=1.4N/mm2所以柱箍及其间距符合要求，第一榀柱箍离底部 10cm 起先设置。6.1.4 柱箍截面计算：柱

27、箍受到的侧压力按标准荷载 F=34.00kN/M2 ,柱箍间距 L=600mm 则柱箍受到木枋的集中荷载F=34.00*0.60*0.60/2=6.12KNMmax=0.980KN.m柱箍需截面反抗矩 W=M max /f=0.980*106 /215=4558mm 3 选用Φ483.5mm 钢管两根, W=5080*2=10160 mm3 >4558mm 3 扣件所受力为 F=34.00*0.60*1.80/4=9.18≤32KN,满意要求，两端用扣件固定，中间按间距 600mm 附加对拉螺栓。6.1.5 对拉螺栓计算设对拉螺栓间距 600mm，同一平面内用两根螺栓，单个

28、抗拉螺栓承受的拉力为：F=34.00×0.6/2=10.2KN 查简明施工计算手册对拉螺栓性能表明：M12 螺栓容许拉力为 12.9KN，故工地现场所用是符合要求的。综上所述，柱模板的构造方案是可行的。6.2 梁模板设计：取工程地下室顶板处梁截面尺寸为 350*1000mm 以及 350*1200mm两种梁进行计算，须要设计计算梁模板及支撑体系，其余梁截面尺寸均不大，可按常规方法施工，不再计算梁模板及支撑体系。6.2.1 350*1000 梁截面模板及支承系统验算 6.2.1.1 荷载组合 模板自重：0.5*1.2=0.6KN/m2新浇灌砼自重：Q1max=0.35*1*24*1.

29、210.08 KN/m2 钢筋自重：Q2max=0.35*1*1.5*1.20.63 KN/m2振捣砼时产生的荷载：2.0*1.4=2.8KN/m26.2.1.2 18 厚九夹板梁底验算 强度验算 q（0.6+10.08+0.63+2.8）*0.912.699 KN/m2 Mmax=ql2 /8=12.699*(0.35-0.045*2) 2 /8=0.107KN.mW=bh2 /6=1000*18 2 /6=54000σmax= 0.107/ W=1.98N/mm2< σ=13N/mm 2 18 厚梁底板满意强度度要求。刚度验算：Ibh3 /12=1000*18

30、 3 /12=486000ωmax=5ql4 /(384EI)=5*12.699*260 4 /(384*10000*486000)=0.155mmω=L/250=260/250=1.04mm >ωmax=0.155mm18 厚九夹板梁底满意刚度要求 6.2.1.3 2 根 45*95 梁底搁栅验算：强度验算：=12.699*0.354.445KN/mMmax=2 /104.445*0.9 2 /10=0.36KN.MW=2bh2 /6=2*95*（45+18）2 /6=125685σmax= Mmax/ W=411000/125685=3

31、.27N/mm2< σ=13N/mm 2 两根 45*95 梁底搁栅满意强度要求。刚度验算：I2bh3 /12=2*95*（45+18）3 /12=3959078ω=ql4 /(150EI)=7.832*350 4 /(150*10000*3959078)=0.87mmω=L/250=350/250=1.40mm >ω=0.87mm两根 45*95 梁底板搁栅满意刚度要求。6.2.1.4 φ48*3.5900 梁底水平横椤钢管验算：强度验算：q=12.699KN/mF1=12.699*0.4/2=2.54KNW=5075mm2

32、 I=12.19*10 4E=2.1*10 5 Mmax=ql2/8=2.54*0.92/8=0.292σmax= Mmax/ W=57.537N/mm2< σ=205N/mm 2 φ48*3.5900 梁底水平横椤钢管满意强度要求。刚度验算：ωmax=5FL4 /(384EI) =5*1.958*9004 /(384*2.1*10 5 *12.19*10 4 )0.65ω=L/250=900/250=3.60mm > ωmax=0.65mmφ48*3.5 梁底水平横椤钢管满意刚度要求。6.2.1.5 2&

33、phi;48*3.5900 梁底立杆验算：N= (9.58×0.4)/2=3.916KNA=489mm2； i= 4178 . 15 41 48412 2 212= + = + d d； l 0 =1800mm； λ =91 07 . 11478 . 1518000> = =il 轴心受压稳定系数=215 . 007 . 1142800 28002 2= =λ2 2/ 205 / 25 . 37489 215 . 03916mm N mm NAN< =×=•=σ (可以) 6.2.1.6 18 厚九夹板梁侧验

34、算，拉设两道对拉螺栓，间距为 380mm 强度验算 q（0.6+17.28+1.08+2.8）*0.919.58 KN/m2 Mmax=0.08ql2 =0.08*19.58*0.380 2 =0.226KN.mW=bh2 /6=380*18 2 /6=20520σmax= Mmax/ W=11.0N/mm2< σ=13N/mm 2 18 厚梁侧板满意强度度要求。刚度验算：Ibh3 /12=380*18 3 /12=184680ωmax=0.677ql4 /(100EI) =0.677*19.58*3804 /(100*10000*184680)=1.

35、50mmω=L/250=380/250=1.52mm >ωmax=1.50mm18 厚九夹板梁侧板满意刚度要求。对拉螺栓验算：NFmax*0.6*l19.58*0.6*0.384.46KN。AN/σ4.46*1000/21521mm2 Ag=76 mm2.阅历算φ12 对拉螺栓纵横间距 380，满意强度要求。综上所述，平板支撑方案是合理可行的。6.2.2 900*1000 梁截面模板及支承系统验算 6.2.2.1 荷载组合 模板自重：0.5*1.2=0.6KN/m2新浇灌砼自重：Q1max=1.00*0.9*24*1.225.92 KN/m2

36、钢筋自重：Q2max=1.00*0.9*1.5*1.21.62 KN/m2振捣砼时产生的荷载：2.0*1.4=2.8KN/m26.2.2.2 18 厚九夹板梁底验算 强度验算 q（0.6+25.92+1.62+2.8）*0.927.85 KN/m2 Mmax=ql2 /8=27.85*0.240 2 /8=0.200KN.mW=bh2 /6=1000*18 2 /6=54000σmax= Mmax/ W=3.70N/mm2< σ=13N/mm218 厚梁底板满意强度度要求。刚度验算：Ibh3 /12=1000*18 3 /12=486000ωmax=5

37、ql4 /(384EI)=5*27.85*240 4 /(384*10000*486000)=0.25mmω=L/250=240/250=0.96mm >ωmax=0.25mm18 厚九夹板梁底满意刚度要求 6.2.2.3 4 根 45*95 梁底搁栅验算：强度验算：=27.85*0.925.07KN/mMmax=2 /1025.07*0.9 2 /10=2.03KN.MW=4bh2 /6=4*95*（45+18）2 /6=251370σmax= Mmax/ W=2030000/251370=8.08N/mm2< σ=13N/mm 2

38、 四根 45*95 梁底搁栅满意强度要求。刚度验算：I4bh3 /12=4*95*（45+18）3 /12=7918155ω=ql4 /(150EI)=25.07*900 4 /(150*10000*7918155)=1.38mmω=L/250=900/250=3.60mm >ω=1.38mm四根 45*95 梁底板搁栅满意刚度要求。6.2.2.4 φ48*3.5900 梁底水平横椤钢管验算：强度验算：q=27.85KN/mF 1 =27.85*0.9*0.4/2=5.013KNW=5075mm2I=12.19*10 4E=2.1*10 5 M

39、max=ql2 /8=5.013*0.9 2 /8=0.508 σmax= Mmax/ W=100N/mm2< σ=205N/mm 2 φ48*3.5900 梁底水平横椤钢管满意强度要求。刚度验算：ωmax=5FL4 /(384EI) =5*5.013*9004 /(384*2.1*10 5 *12.19*10 4 )1.67ω=L/250=900/250=3.60mm > ωmax=1.67mmφ48*3.5 梁底水平横椤钢管满意刚度要求。6.2.2.5 2φ48*3.5900 梁底立杆验算：N=

40、 5.013KNA=489mm2 ； i= 4178 . 15 41 48412 2 212= + = + d d； l 0 =1800mm； λ =91 07 . 11478 . 1518000> = =il 轴心受压稳定系数=215 . 007 . 1142800 28002 2= =λ2 2/ 205 / 68 . 47489 215 . 05013mm N mm NAN< =×=•=σ (可以) 6.2.2.6 18 厚九夹板梁侧验算，拉设两道对拉螺栓，间距为 250mm 强度验算 q27.85KN/m2 Mma

41、x=0.08ql2 =0.08*27.85*0.250 2 =0.139KN.mW=bh2 /6=250*18 2 /6=13500σmax= Mmax/ W=10.3N/mm2< σ=13N/mm218 厚梁侧板满意强度度要求。刚度验算：Ibh3 /12=250*18 3 /12=121500ωmax=0.677ql4 /(100EI) =0.677*27.85*2504 /(100*10000*121500)=0.61mmω=L/250=250/250=1.00mm >ωmax=0.61mm18 厚九夹板梁侧板满意刚度

42、要求。对拉螺栓验算：NFmax*0.6*l27.85*0.6*0.254.18KN。AN/σ4.18*1000/21519mm2 Ag=76 mm2.阅历算φ12 对拉螺栓纵横间距 250，满意强度要求。综上所述，平板支撑方案是合理可行的。6.3 现浇板模及算支承系统计算 6.3.1 250 厚现浇板模及支承系统计算：6.3.1.1 荷载组合 模板自重: 0.3*1.2=0.36KN/ 新浇灌砼自重：Q1max24*0.25*1.0*1.27.20KN/ 钢筋自重：Q2max=1.1*0.25*1.0*1.2=0.33KN/ 施工人员及设备荷载：2.5*1.4=3.50KN

43、/ 6.3.1.2 18 厚九夹板板底模验算：强度验算q（0.36+7.20+0.33+3.50）*0.9=10.25KN/m2 Mmax=ql2 /8=10.25*0.40 2 /8=0.205KN.MW=bh2 /6=400*18 2 /621600σmax= Mmax/ W=205000/216009.49N/mm2 < σ=13N/mm 2 18 厚九夹板板底模满意要求。刚度验算：Ibh3 /12=400*18 3 /12=194400ω max=ql4 /(150EI)=10.25*400 4 / （ 150*12.19*10 4 *2.1*

44、10 5）=0.068mmω=L/250=400/250=1.6mm >ωmax=0.068mm刚度满意要求。6.3.1.3 45*90400 板底排木验算：强度验算 q10.25*0.44.10KN/m2Mmax=ql2 /10=4.10*0.4 2 /10=0.066KN.MW=95*（4518）2 /662843σmax= Mmax/ W=1.04N/mm2< σ=13N/mm2 45*95400 排木满意强度要求。刚度验算 Ibh3 /12=95*（4518）3 /12=1979539ω max=ql4 /(150

45、EI)=4.10*900 4 /150*2.1*10 5 *12.19*10 40.70mmω=L/250=900/250=3.60mm >ωmax=0.70mm45*95400 排木满意刚度要求。6.3.1.4 φ48*3.5900 板底立杆计算 N= 8.30KNA=489mm2 ； i= 4178 . 15 41 48412 2 212= + = + d d； l 0 =1800mm； λ =91 07 . 11478 . 1518000> = =il 轴心受压稳定系数=215 . 007 . 1142800 28002 2= =

46、λ2 2/ 205 / 9 . 78489 215 . 08300mm N mm NAN< =×=•=σ (可以) 6.3.1.5 φ48*3.5900 板底水平杆计算 钢管水平杆间距为 0.9m 时，木楞满意施工要求，故取钢管水平杆间距为 0.9m 验算水平杆的强度和挠度。作用在水平杆上的恒线荷载设计值：q1=（0.36+7.20+0.33）*0.9=7.10KN/M作用在水平杆上的活线荷载设计值：q2=3.50*0.9=3.15KN/M则作用在水平杆上的线荷载设计值：q=7.10+3.15=10.25KN/M由于二跨梁计算的最大弯矩与最大支座反力比三、四、五跨连续梁计算的最大弯矩与最大支座反力大，故强度计算采纳偏平安的二跨梁计算模型。