2022年化工原理习题答案 .pdf

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1、优秀学习资料欢迎下载第一章1-1 0.898 3kg m1-2 633mmHg 1-3 1.78zm1-4 H =8.53m 1-5 1720ABpmmHg1-6 318.2Pa ; 误差 11.2 1-7 在大管中：11211114.575,0.689,1261mkg sum sGkg ms在小管中：11212224.575,1.274,2331mkg sum sGkg ms1-8 6.68m 解 取高位槽液面为 1-1，喷头入口处截面为2-2 面。根据机械能横算方程，有gz1 + u12/2 + p1/ =gz2+u22/2+p2/ +wf式中， u1 =0，p2 =0，u2 =2.2 m

2、 .s-1，p2 = 40*103 Pa，wf =25J.kg-1，代入上式得z =u22/2g+p2 p1/ g+wf/g =2.22/2*9.81+40*103-0/1050*9.81+25/9.81 =6.68m 1-9 43.2kW 解 对容器 A 液面 1- 1 至塔内管出口截面 2- 2 处列机械能衡算式2211221e2fupup g z + + +w=gz+w22已知 z1=2.1m，z2 =36m , u1 =0, 2u的速度头已计入损失中， p1=0, p2=2.16*106 Pa, fw=122J.kg-1, 将这些数据代入上式得ew= (z2- z1)g+p2/ + f

3、w=(36-2.1)*9.81+2.16*106/890+122 =333+2417+122=2882J.kg-1 泵的有效功率 Ne=esw m=2882*15/1000=43.2kw 1-10 (1) 4.36Kw；(2) 0.227MPa 1-11 B 处测压管水位高，水位相差172mm 1-12 H=5.4m，pa=36.2kPa 解 在截面 1-1 和 2-2 间列伯努利方程，得22112212upup g z + + =gz +22即22122112pp()2uug zz(a) z1、z2可从任一个基准面算起（下面将抵消） ，取等压面a-a ，由静力学方程得精选学习资料 - - -

4、 - - - - - - 名师归纳总结 - - - - - - -第 1 页，共 19 页优秀学习资料欢迎下载p1+g(z1- z2)+ gR=p2+HggR即1212()HgPPg zzgR(b) 由式(a)和式(b)可得2231211360010009.81 80109.89 .21000HguugRJ kg（c）又由连续性方程知u2= u1(d1/d2)2= u1(125/100)2=1.252 u1 代入式（ c）得（1.252 u1）2 - u12=29.89 u1=3.70m.s-1于是u2=1.2523.70=5.78 1.ms喷嘴处u3= u1（d1/d3）2=3.70125/

5、75）2=10.281.ms在截面 0- 0 与 3- 3 间列机械能衡算式H= u32/2g=10.282/29.81=5.39m 在截面 0- 0 与 a- a间列伯努利方程H=u22/2g+ pA/ g故有 pA=gH -222u=1000*9.81*5.39 -5.782/2 *1000 =36.2310Pa 1-13 d39mm1-14 水 0.0326ms-1，空气 2.21m s-11-15 (1) 38.3kPa； (2) 42.3% 1-16 不矛盾1-17 答案略1-18 (1) 第一种方案的设备费用是第二种的1.24倍；(2) 层流时，第一种方案所需功率是第二种的2 倍；

6、湍流时，第一种方案所需功率是第二种的 1.54 倍1-19 0.37kW 1-20 2.08kW 1-21 0.197m；不能使用解 （1）求铸铁管直径取 10氺的密度 =10001.kg m,查附录五知=1.305 310Pa.s 取湖面为 1- 1 面，池面为 2- 2 面，在面 1- 1 与面 2- 2 间列机械能衡算方程2221122fuuppgzw精选学习资料 - - - - - - - - - 名师归纳总结 - - - - - - -第 2 页，共 19 页优秀学习资料欢迎下载因 u1、u2、p1、p2皆为零，故g z= fw（a）式中，z45m , 2222581000300()

7、5.62923600fl uwddd代入式（ a）得9.81 45=55.629d5d=0.01275(b) 的范围约为 0.02-0.03， 现知 VS很大， Re 也大， 故的初值可取小些。设=0.02，代入式（ b）解得d =(0.01275 0.02)0.2=0.191m 检验值：新铸铁管的绝对粗慥度=0.03mm，则/d=0.3/191=0.00157 Re=ud(/ 4)sVd31000300 /3600(/ 4)0.191 1.305 10=4.26 105=0.23680.100Red=0.235680.100 0.001574.26 10=0.02316 可见初设的偏小，故需

8、进行迭代计算。再设=0.02316，代入（ b）得d=0.1968m 于是0.3196.8d=0.00152 Re=551000300 /36004.13 10(/ 4)0.1968 1.305100.230.23568680.1000.100(0.00152)0.02302Re4.13 10d与数据相近，故迭代一次即可结束。对d 取整为 0.2m 即 200mm (2) =1mm 时，核算是否能满足引水量为30031mh的要求d=1/200=0.005 Re=31000300/ 3600(/ 4)0.21.305 1054.067 100.235680.100(0.005)0.02984.0

9、6710代入式（ b）得d=0.207m 可见，d=0.2m的管子不能满足在=1mm 时引水量不变的要求， 为此应将管径取为 210mm 才行。1-22 66.5L min-1精选学习资料 - - - - - - - - - 名师归纳总结 - - - - - - -第 3 页，共 19 页优秀学习资料欢迎下载1-23 (1) 0.54m s-1；(2) R1=10.65cm，R2=17.65cm 1-24 输送能力变小，阀门前压力变大1-25 u1=7.25 m s-1，u2=10.52 m s-1；风机出口压力 p=65.2mmH2O 解 （1）求 u1,u2根据并联管路的特点，知12ffw

10、w即222112211222luludd现12122 ,lldd，故上式化简为221 1222uu（a）又根据质量衡算可得2221122222112222212(/ 4)(/ 4)(/ 4)0.150.15100.2d ud ud uu du duduu1217.78uu（b）由（a） （b）求 u1，u2需试差。初设12，则由（ a）得212uu代入（ b）得1u=7.36 1m s于是2u=17.78-1u=17.78- 7.36=10.421m s检验以上数值的准确性：查附录六知 30空气=1.165kg.m-3, 51.8610Pa.s ，则411151.1657.360.15Re6.

11、915101.8610u d422251.165 10.420.15Re9.790101.8610u d120.050.000333150dd0.230.2314168680.100()0.100(0.000333)0.0217Re16.91510d0.230.2324268680.100()0.100(0.000333)0.0205Re29.79010d与初设值稍有偏差，再将1=0.0217，2=0.0205迭代入（ a） （b）得11127.24,10.54um sum s精选学习资料 - - - - - - - - - 名师归纳总结 - - - - - - -第 4 页，共 19 页优秀

12、学习资料欢迎下载检验：450.23141.1657.240.15Re16.802101.8610680.100(0.000333)0.02186.802104250.23241.165 10.540.15Re9.903 101.86 10680.100(0.000333)0.02059.903 10与第一次迭代值很接近，故所得结果为11127.24,10.54um sum s（2）求风机出口处压力设风机出口处压力为p。 根据风机出口与管出口间的机械能衡算，有221111122ffluulpppdd支管总管22807.242030100.02181.1651.1650.1520.22355.01

13、4563总管0 . 0 50 . 0 0 0 2 5200d531. 1 6 51 00. 2R e1. 2 5 31 01. 8 61 00.230.23568680.100()0.100(0.00025)0.0194Re1.253 10d于是3 5 5. 01 4 5 6 30. 0 1 9 4pP a1-26 11.3m 1-27 (1) 10.1931mh； (2) 方案二可行1-28 当阀门 k1关小时，1V，V 减小，2V增加，Ap增加1-29 表压为 492.3kPa1-30 7.08 1kg s1-31 634 1kg h1-32 9.8 倍第二章2-1 0.7 2-2 (1)

14、管路特性方程(2) 绘制管路特性曲线图，可得精选学习资料 - - - - - - - - - 名师归纳总结 - - - - - - -第 5 页，共 19 页优秀学习资料欢迎下载型号Q/m3.h-1H/mN/kWIS250-200-31567831.167.385%IS250-200-315A62727.857.083%2-3 (1)对泵进、出口列机械能衡算方程，有(a)把 H=he=15.04m代入式 (a)可得 Q=34.76m3.h-1(2) Q=90%Q=31.28m3.h-1代入式 (a)，可得he=12.18m有效功率Ne=heQ g=1.04kW百分率Q/Q=D/D=0.902-

15、4 (1)图(c)的安装方式无法将谁送上高位槽，而(a)、(b)可以，且流量相同；(2)泵所需的功率相同2-5 (1)由公及查表及公式可得： he=77m查附录十七，可选IS100-65-250型泵， n=2900r.min-1(2)合适 (3)不能，不合理2-6 IH40-20-160，2.07kW2-7 解： (1)齿轮泵或螺杆泵(2)离心泵 (带开式或半开式叶轮 )或齿轮泵；(3)若压力不大，选离心泵 (带开式叶轮 )， 若压力大，选隔膜泵 (4)双吸离心泵；(5)往复泵或螺杆泵； (6)计量泵2-8 222mmH2O2-9 不能，将转速提高至 1500r.min-1即可2-10 解：在

16、汽缸中压缩、排除时：根据理想气体状态方程得压缩前体积压缩功在密闭筒中压缩时：第三章3-1 水中 uo=0.00314 m s-1，空气中 uo=0.282 m s-1，解答：根据题意给定及查取附录，可得如下数据。石英颗粒： d=60 10-6m；s=2600kg m-320水： =1000kgm-3；=110-3Pa s20空气： =1.205kg m-3；=0.018110-3Pa s(a)在20水中沉降， 设斯托克斯定律适用， 0.00314 m s-1验算 0.1882故可用斯托克斯公式，uo结果正确。 (b)在20空气中沉降=0.282 m s-1验算： =1.1323-2 4.74P

17、a s3-3 (1)64.7m；(2)59.7%(1)先设沉降在斯托克斯区 ,则能被完全去除的最小颗粒直径查附录知常压、 100空气 kg m-3又已知 kg m-3，Vs=2700/3600=0.75m3 s-1，A0=2 1.5=3m2代入上式得精选学习资料 - - - - - - - - - 名师归纳总结 - - - - - - -第 6 页，共 19 页优秀学习资料欢迎下载=64.7 m 检验: =0.25m/s=0.7104）以管外表面为基准的传热系数K2，根据题意可计算如下：= =1.195 10-3 K2=837W?/（m2?k）(2)操作一年后的传热方程用Q= K2Atm表示，

18、与操作初期的Q= K2Atm比较，两传热系数有以下关系 式5-11c ：以下分别求tm和tm。查196kPa （表压）饱和水蒸汽的温度 133 度，有133133 133133 2080 2070 113 53113 63 tm=（113-53 ）/ln（113/53 ）=79.25 tm=（113-63 ）/ln（113/63 ）=85.58 故 其中的污垢热阻Rs1比 Rs1=6*10-4W-1?m2?k增加了约 47%。5-17能满足要求5-18 = 140Wm-2 K-1 5-19 =458W m-2 K-15-20 = 1410Wm-2 K-1 5-21 K=758W m-2 K-1

19、 5-22 = 53Wm-2 K-15-23 = 533Wm-2 K-1 5-24 = 533Wm-2 K-1；= 533W m-2 K-1精选学习资料 - - - - - - - - - 名师归纳总结 - - - - - - -第 8 页，共 19 页优秀学习资料欢迎下载5-25 K=2040W m-2 K-1；T=124解答 使用初期的传热系数K 用热衡算式计算求 tm水蒸气 110 110 溶液 20 80 90 30=54.6则 K= m2cp2（t2-t1） / （Atm） =（2.5*10000/3600 ） *4000* （80-20 ） / （15*54.6 ） =2035W?

20、/（m2?k）使用一年后的平均温差变为tm水蒸气 110 110 溶液 20 72 9038=60.3则 = 1597W m-2 K-1为使溶液出口温度保持 80度，必须是平均温差满足即使得 =69.6此时的加热水蒸气的温度T应该满足下式=69.6或得 T=123.9 比原来的T=110 升高13.9 。5-26 = 2630Wm-2 K-1 5-27 =0.818 5-28 =0.75；t2=103解 油 ms1cp1=0.9 2.1=1.89kJ?s-1?K-1水 ms2cp2=0.6 4.187=2.51kJ?s-1?K-1可知 ms1cp1p,过程为脱吸。9-4 吸收率 0.95，吸收

21、量 285 h-1。9-510下7.89L m-3,11.27mg L-1，x*=6.34 10-6， H=1.676 10-5kmolm-3 kPa-1。9-6 解：根据例 9-5中所得的算式及计算，取三位有效数字，可得下表（作图从略）：104x2.815.268.4314.019.728.142.0103y6.2615.726.348.069.31051679-7100kPa下：x=6.56 10-5，P=90.9kPa。9-8100kPa下：9-9解：从两相给质系数、 按以下公式求总传质系数式中溶度系数根据传质系数间得换算式，有气相阻力在总阻力中所占得比例为9-11 9-12 加倍， h

22、0不改变； 加倍， h0增加23。9-13回收122.8 h-1；减少4.2 h-19-14L0.0429kmol m-2 s-1，h0=15.7m。解：出塔水中丙酮得组成为对塔顶、塔底得物料衡算式（9-39）为故 为原用水量 的 0.875倍。以下用平均推动力法求填料层高h 与例 9-6相同故所求 h0为原高度 11.8m的1.33倍9-15。9-16（1） 或 ， ；精选学习资料 - - - - - - - - - 名师归纳总结 - - - - - - -第 11 页，共 19 页优秀学习资料欢迎下载（2）h0约4.4m。9-17ya=2.55 10-49-18（1）NOG=7.84； （

23、2）NOG=15.2； （3）NOG=18.5； 。9-20 ya=7.86 10-4。解：应用式（ 9-76） ，其中 故据习题 9-17（1）的用水量及平衡关系已得A1.18，代入上式，得9-21 式(9-92)算得为 0.175m,式(9-93)算得为 0.45m 第十章10-1 解法一由例10-1中表10-2和此物系在指定条件下的气液平衡组成x=0.256，y=0.455，设液相所占的摩尔分数为q，可列出方程0.256q+0.455(1-q)=0.4解得q=0.276 故液气比为q /(1-q)=0.276/0.724=0.381解法二 做较准确的计算。苯(A)和甲苯 (B)的蒸汽压

24、、 按下述安托万方程计算：则当 t=100时，求 =180.0kPa， =74.17kPa。根据拉乌尔定律和道尔顿定律，得以下方程组：代入数据 、 、P(101.3kPa)，解得xA=0.2563,xB=0.4555根据苯的物料衡算0.4F=0.2563L+0.4555(F-L)可解得 F/L=3.589,而 q=L/F=1/3.589=0.2786故液气比为q/1- q=0.2786/(1- 0.2786)=0.386210-2 pA=25.2kPa，pB=1.5kPa；x=0.844,y=0.942；=3.02 。10-3 解(1)应用式 (10-3)由题意有P=80kPa ，xA=0.4

25、，yA=1-0.4=0.6则显然，当蒸汽压、 满足上式的温度 t，即为泡点。联立下述安托万方程，可通过计算机求解得t：故认为所求的泡点t=87.25。此状况下的平衡气相组成为精选学习资料 - - - - - - - - - 名师归纳总结 - - - - - - -第 12 页，共 19 页优秀学习资料欢迎下载(2)在 P =101.3kPa下，x=0.4时平衡气相组成可按例 10-2计算。由表 10-3可得=2.36+0.25x代入 x=0.4，则有 =2.46 。于是偏差以本题 (1)中同样的求解方法求P=26.7kPa、x=0.4时的泡点。求得t=55.14， =43.81kPa， =15

26、.23kPa此时平衡气相组成为偏差由以上计算结果可知，当总压变化不大时(80/101.3=0.79)，按本题定义的偏差不大 (0.032)；但总压变化甚大时(26.7/101.3=0.264) ，相应的偏差也较大 (0.158)，不能忽略。10-4 在 x 较小处，按组成得到的相对挥发度较按理想溶液计算值为大，而x较大处 偏小；可知甲醇 -水与理想溶液的偏差颇大，不能作为理想溶液。10-5 釜液组成 x2=0.498，馏出液组成 xD=0.804。10-6 x=0.508，y=0.784；若冷凝量增大， 组成将变大；若使 x0=0.6的液体汽化 1/3，结果与上述相同。10-7 x=0.508

27、，y=0.784，与习题 10-6的结果相同。10-8 y2=0.898，x2=757。10-9 精馏段约需 7.7层，提馏段约需 6.3层。10-10 解 由题意有 xD=0.97， xW=0.04，xF=0.5；= 2.5相平衡关系由于 q=1，则将 xF=0.5代入平衡关系， 求得 y=0.714，即定出点 e(0.5，0.714)。由最小回流比的定义可知，该线经过e(0.5，0.714)和 a(0.97，0.97)。应用式(10-40)，得所以，实际回流比R=1.5Rmin=1.79，可求得精馏段操作线为即提馏段操作线可由b(xW，xW)及精馏段操作线和q 线的交点 d 决定。将 x=

28、0.5代入精馏段操作线，求得y=0.6685，即有 d(0.5，0.6685)。由此可求得提馏段操作线为下面进行逐板计算：精馏段x2=0.869(用平衡关系 )y3=0.905(用物料衡算，即操作线 )x3=0.793(用平衡关系 )y4=0.856(用操作线 )； x4=0.705(用平衡关系 )y5=0.800 (用操作线 )； x5=0.615(用平衡关系 )y6=0.742 (用操作线 )； x6=0.535(用平衡关系 )y7=0.691(用操作线 )； x7=0.472(用平衡关系 )提馏段y9=0.540；x9=0.319y10=0.422；x10=0.226精选学习资料 - -

29、 - - - - - - - 名师归纳总结 - - - - - - -第 13 页，共 19 页优秀学习资料欢迎下载y11=0.294；x11=0.143y12=0.181；x12=0.081y13=0.096；x13=0.0408y14=0.041；x14=0.0169因此，理论板数为 (14-1)=13层，进料位置为第 7层板。10-11 (1) R=1.7； (2) D=40.3kmol.h-1；(3) q=0.654。10-12解 根据单板效率定义，对n 板有同时，对全回流的物料衡算为yn+1=xn从所测得的数据可得到第n+1、n+2板的效率如下：其中故Emv，n+1=0.700同理E

30、mv，n+2=0.69110-13 精馏段 14层，提馏段 7.5层。10-14 解 由习题 10-13中的数据 xD=0.95、xF=0.6、xW=0.25、R=4、=1.45 进行计算。(1)最少理论板数 Nmin按式(10-44)计算(2)最小回流比 Rmin应用式 (10-45)计算：(3)应用吉利兰关联理论板数N。现按式(10-48)计算 Y：(4)精馏段理论板数N1。 先求精馏段的最少理论板数Nmin，1， 也由式(10-44)计算。其中，按式(10-49)计算：提馏段理论板数N2=N- N1- 1=6.9510-15 Dmax=6.91kmol.h-110-16 梯级的两个线段各

31、代表经过这层理论版的组成变化。10-17 可采取以下措施：加大回流比 R；降低进料管位置；减少料液的焓10-18解：由题意有根据物料衡算，有F=D+W代入已知值，两式联立求解，得由于分凝器相当于一块精馏板，而釜相当于一块提馏板，精选学习资料 - - - - - - - - - 名师归纳总结 - - - - - - -第 14 页，共 19 页优秀学习资料欢迎下载而 ，则由相平衡方程可得而点 满足如附图所示虚线框内得物料衡算：代入 ，可求得 R3.871。由于是饱和液体进料，因此，塔釜产生蒸气10-19由题意有根据物料衡算，有F=D+W由此解得精馏段操作线方程为即有（1）蒸馏过程相当于通过一层精

32、馏板和一层提馏板由精馏段操作线方程式（ 4）于是将 代入式（ 3） ，从而求得（2）蒸馏过程相当于通过两侧精馏板和一层提馏板。类似地使用操作线方程和相平衡方程，可求得y1=xD=0.8=0.6154, =0.7385 ，x2=0.5304，y 3=0.7101将 x w代入式（ 3） ，从而求得：D67.2kmol(3)蒸馏过程相当于通过两层精馏板和一层提馏板。类似地交替使用操作线方程和相平衡方程，可求得y1=xD=0.8=0.6154, =0.7385，x 2=0.5304将 xF=0.7代入精馏段操作线方程，可求得从而可据 d(0.7，0.7666)和 b( ， )确定提馏段操作线方程为显

33、然（ x2，y3）在上述提馏段操作线上，则有又据相平衡方程，有联立式（ 6） ，式（ 7）解得(另一根 0.74070.5304，不合题意，舍去 )将 代入式（ 3） ，从而求得D=78.2kmol精选学习资料 - - - - - - - - - 名师归纳总结 - - - - - - -第 15 页，共 19 页优秀学习资料欢迎下载由上述求解过程可知，欲获得最大得苯回收率，宜采用流程（）。10-20A+B+C+D A+B+C D A+B C A B A+B+C+D 10-21 解 对物系进行物料衡算，如下列式子可得：总衡算F=D+W对组分 A 0.04F=xA，DD对组分 B 0.06F=xB

34、，DD对组分 C 0.4F=0.05D+0.75W由上面式子可得D=W=0.5FxA，D=0.08xB，D=0.12 则xC，D=0.75再用捷算法估计分离轻重关键组分所需的理论板数。得：Nmin=10.25计算最小回流比 Rmin=2.637然后应用吉利兰关联，可得：X=0.2727；Y=0.3910。则可计算所需的理论板数共为N=17.5精馏段的最少理论板数为Nmin，1=6.69精选学习资料 - - - - - - - - - 名师归纳总结 - - - - - - -第 16 页，共 19 页优秀学习资料欢迎下载故其理论板数为N1=11.4提馏段理论板数N2=N-N1-1=5.1与例10

35、-13比较，在 C+E 二元溶液中加入较易挥发的组分A+B 后精馏段、提馏段的理论板数都有所减少(N1从14减少到 11.4，N2从7.5减少到 5.1)。第十一章11-1（1）0.81； （2）0.081； （3）0.078m清液柱。11-2 泡沫液面高 0.29m,需加大板间距；停留时间 4.6s，合用。11-3 D=0.9m 11-4 (1)总板效率 E46% ； （2）未计入底段、顶段的高度近20m。11-5 D=1.4m，液泛分率为 0.61.11-6 mG =10000kg h-1；勉强可用，但偏高。11-7 D=0.7m，h020m ；压降约为筛板塔的 0.2倍。第十二章12-2

36、 x=18%，y=62%；E=0.27F，R=0.73F。12-3 1=429，4=87.5，7=7.0312-4 x=9.5%，y=51.5%，E=0.486F ，R=0.514F。12-5 x=5.2%，y=54%，E=0.51F，R=0.49F。12-6 S=501kg h-112-7 N=7。12-8 N=4，CR1=0.69g L-1，CR2=0.42 g L-1，CR3=0.28 g L-1，GR4=0.19g L-1。第十三章13-1（1） =0.256，H=0.0862kgkg-1； （2） =0.0675，H=0.53413-2 H=0.0186 kgkg-1， =0.238

37、 ，I=98.6kJ kg-1，VH=0.942，td=23.713-3（1）HM=0.0481 kg kg-1，IM=166 kg kg-1； （2）H=0.0481 kgkg-1,=0.01，I=219 kJ kg-1解 由 t=20， =0.05，查附录七得 ps=2.338kPa ，则H1=0.622 =0.622 =0.00072 kgkg-1I1=（1.01+1.88H1）t1+2492H1=（1.01+1.88 0.00072） 20+2492 0.00072=22.0 kJkg-1,类似地，由 t=50、 =0.8，查附录七得 ps=12.33kPa，则H2=0.622 =0.

38、622 =0.0671 kg kg-1精选学习资料 - - - - - - - - - 名师归纳总结 - - - - - - -第 17 页，共 19 页优秀学习资料欢迎下载I2=（1.01+1.88H2）t2+2492H2=224.0 kJ kg-1经过混合后HM=2/7 H1+5/7 H2=0.0481 kg kg-1IM=2/7 I1+5/7 I2=166.3 kJ kg-1加热至 90时，可在图 13-3定出该点，沿水平线与t=90等温线相交，得该温度如下： H=0.0481kg kg-1， =0.01；而 I=（1.01+1.88 0.0481） 90+2492 0.0481=218

39、.9 kJ kg-1。13-4（1）H2=0.019 kg kg-1，I2=78.7 kJ kg-1，2=0.7； （2）Q=3780kJW=1.09kg。13-5W1/W2=1.29。13-6（1）W=37.9kg h-1； （2） L=2100 kg h-1； （3）G2=9090 kg d-1。13-7（1）L=59200 kg h-1，Q=1080kW； （2）L=67700 kg h-1，Q=1310kW。解 （1） 先求出每小时除去的水分WW=2000 =948 kg h-1由 t=16、tw=14查图 13-3得 H0=0.009 kg kg-1，可算出I0=(1.01+1.88

40、 H0)t0+2492 H0=38.9 kJ kg-1预热到 80，则H1=H0=0.009 kg kg-1I1=（1.01+1.88 0.009） 80+2492 0.009=104.6 kJkg-1沿绝热饱和线与=0.5相交，得H2=0.025 kg kg-1L=948/(0.025-0.009)=592000 kgh-1Q=L(I1。I0)=59200 (104.6-38.9)=389104kJ h-1或1080kW（2） 对实际干燥过程，按式（13-28a） ，即其中， H1=0.009 kg kg-1， =1.01+1.88 0.009=1.03kJ kg-1 K-1=- 116 3

41、600/948=- 440kJkg-1水。为作出t-H 线，已知t1=80， H1=0.009 kg kg-1可定出一点。再令H=0.02kJ kg-1代 入 式 （ 13-28a）， 得t=t1+ （ 1/1.03 ） (- 2492-440) 0.02-0.09)=48.7，可定出另一点，联结这两点，并延长与=0.5相交，查得 H2=0.023 kg kg-1，可算得I2=108.6kJ kg-1L=67700kg h-1Q=L（I2- I0）=472 104kJh-1或1310kW13-8（1）G2=9080kg h-1； （2）L=15000kg h-1； （3）Q=256kW。精选学

42、习资料 - - - - - - - - - 名师归纳总结 - - - - - - -第 18 页，共 19 页优秀学习资料欢迎下载13-9 以湿度差（Hw- H）表示的推动力分别为：（1）0.014； （2）0.013； （3）0.017；可知干燥推动力（ 3）（ 1）（ 2） 。13-10 tas=27，tw=32。13-11 总干燥时间 =14.2h 。13-12 X*Xc.。平衡含水率 X*代表物料在一定空气状态下得干燥极限。平衡过程中，只要空气得温度和水汽分压pw一定，物料中得含水率只能下降到与pw平衡得 X*。 除与空气状况有关，其大小还随着物料的种类和温度而异。若空气中的H 下降，则物料得平衡含水率也将下降。临界含水率 Xc.是由恒速阶段转到降速阶段的临界点，此后，物料内部水分移动到表面的速度已赶不上表面的水分汽化速度，过程速度由水分从物料内部移动到表面的速度所控制、 物料表面就不再能维持全部湿润，部分表面上汽化的为结合水分，而且随着干燥的进行，干燥速率不断减小。相对而言，平衡含水率X*较临界含水率 Xc.小。13-13 6.63h。精选学习资料 - - - - - - - - - 名师归纳总结 - - - - - - -第 19 页，共 19 页