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1、防城港金海湾C1组团工程模板工程安全专项方案 核对： 审批：*公司年 月 日1编制依据1.1住宅楼结施图；1.2建筑施工手册；1.3建筑施工简易计算（江正荣等编著）；1.4建设部建质200382号建筑工程预防坍塌事故若干规定；1.5公司质量、环境与职业健康安全一体化管理文件；1.6建筑施工安全检查标准（JGJ59-99）与浙江JGJ59-99实施意见（试行）；1.7建设工程施工安全技术操作规程。2工程概况与施工结构2.1工程概况本工程为住宅楼工程，占地面积为810亩，总建筑面积为44万m2，建筑物的0.000标高相当于黄海标高6.15m，比室外地坪高0.300m。本工程为现涨钢筋混凝土框架剪力
2、墙结构，主体分别为： 18层，高度为m；均为住宅；底层架空高度2.19m。 2.2施工结构主体结构：底层层高为6.00m，板厚度为100、120mm，梁截面为350750、300750、300600、250600mm等；二层层高为4.00m，板厚度为100、120、150mm，梁截面为3001170、350750、250700、300600、250600mm等；三层（标准层）以上层高为3.00m，板厚度为100、120、150mm，梁截面为250570、250520mm等；电梯井壁厚度为250mm。3地下室主要部位模板工程3.1墙板模板；V混凝土的浇筑速度，取2.000m/h；H混凝土侧压力计
3、算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取3.300m；1外加剂影响修正系数，取1.200；2混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值F1=58.880kN/m2；实际计算中采用两者较小值，新浇混凝土侧压力标准值F1=58.880kN/m2；倒混凝土时产生的荷载标准值F2=2.000kN/m2。3.1.3墙模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度与刚度。计算的原则是按照龙骨的间距与模板面的大小,按支撑在内楞上的三跨连续梁计算。面板计算简图强度计算=M/Wf其中面板的强度计算值(N/mm2)；M面板的最大弯距(Nmm)；W面板的净截面抵抗矩,W=50.001.
4、801.80/6=27.00cm3；f面板的强度设计值(N/mm2)。M=ql2/10其中q作用在模板上的侧压力，它包括:新浇混凝土侧压力设计值,q1=1.20.5058.88=35.33kN/m；倾倒混凝土侧压力设计值,q2=1.40.502.00=1.40kN/m；l计算跨度(内楞间距),l=300mm；面板的强度设计值f=15.000N/mm2；经计算得到，面板的强度计算值12.243N/mm2；面板的强度验算f,满足要求!挠度计算v=0.677ql4/100EIv=l/250其中q作用在模板上的侧压力，q=29.44N/mm；l计算跨度(内楞间距),l=300mm；E面板的弹性模量,E
5、=6000N/mm2；I面板的截面惯性矩,I=50.001.801.801.80/12=24.30cm4；面板的最大允许挠度值,v=1.200mm；面板的最大挠度计算值,v=1.107mm；面板的挠度验算vv,满足要求!3.1.4墙模板内外楞的计算3.1.4.1内楞(木或钢)直接承受模板传递的荷载，通常按照均布荷载的三跨连续梁计算。本算例中，龙骨采用木楞，截面惯性矩I与截面抵抗矩W分别为:W=5.0010.0010.00/6=83.33cm3；I=5.0010.0010.0010.00/12=416.67cm4；内楞计算简图内楞强度计算=M/Wf其中内楞强度计算值(N/mm2)；M内楞的最大弯
6、距(N.mm)；W内楞的净截面抵抗矩；f内楞的强度设计值(N/mm2)。M=ql2/10其中q作用在内楞的荷载，q=(1.258.88+1.42.00)0.30=22.04kN/m；l内楞计算跨度(外楞间距),l=500mm；内楞强度设计值f=13.000N/mm2；经计算得到，内楞的强度计算值6.611N/mm2；内楞的强度验算f,满足要求!内楞的挠度计算v=0.677ql4/100EIv=l/250其中E内楞的弹性模量,E=9500.00N/mm2；内楞的最大允许挠度值,v=2.000mm；内楞的最大挠度计算值,v=0.189mm；内楞的挠度验算vv,满足要求!3.1.4.2外楞(木或钢)
7、承受内楞传递的荷载，按照集中荷载下的三跨连续梁计算。本算例中，外龙骨采用钢楞，截面惯性矩I与截面抵抗矩W分别为:外钢楞的规格:圆钢管483.5；外钢楞截面抵抗矩W=5.08cm3；外钢楞截面惯性矩I=12.19cm4；外楞计算简图外楞强度计算=M/Wf其中外楞强度计算值(N/mm2)；M外楞的最大弯距(N.mm)；W外楞的净截面抵抗矩；f外楞的强度设计值(N/mm2)。M=0.175Pl其中P作用在外楞的荷载，P=(1.258.88+1.42.00)0.300.50=11.02kN；l外楞计算跨度(对拉螺栓水平间距),l=300mm；外楞强度设计值f=205.000N/mm2；经计算得到，外楞
8、的强度计算值56.936N/mm2；外楞的强度验算f,满足要求!外楞的挠度计算v=1.146Pl3/100EIv=l/400其中E外楞的弹性模量,E=210000.00N/mm2；外楞的最大允许挠度值,v=0.750mm；外楞的最大挠度计算值,v=0.053mm；外楞的挠度验算vv,满足要求!穿墙螺栓的计算计算公式:NN=fA其中N穿墙螺栓所受的拉力；A穿墙螺栓有效面积(mm2)；f穿墙螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；穿墙螺栓的直径(mm):12穿墙螺栓有效直径(mm):10穿墙螺栓有效面积(mm2):A=76.000穿墙螺栓最大容许拉力值(kN):N=12.920穿墙螺栓所受的最大
9、拉力(kN):N=8.832穿墙螺栓强度验算满足要求!3.2地下室顶梁模板与支架根据地下室顶梁截面选择600900mm规格，其他以此参照。3.2.1地下室顶梁模板梁模板基本参数梁截面宽度B=600mm，梁截面高度H=900mm，H方向对拉螺栓2道，对拉螺栓直径12mm，对拉螺栓在垂直于梁截面方向距离(即计算跨度)700mm。梁模板使用的方木截面50100mm，梁模板截面侧面方木距离400mm。梁底模面板厚度h=18mm，弹性模量E=6000N/mm2，抗弯强度f=15N/mm2。梁侧模面板厚度h=18mm，弹性模量E=6000N/mm2，抗弯强度f=15N/mm2。；V混凝土的浇筑速度，取2.
10、000m/h；H混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.900m；1外加剂影响修正系数，取1.000；2混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值F1=21.590kN/m2实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值F1=21.600kN/m2倒混凝土时产生的荷载标准值F2=6.000kN/m2。梁底模板木楞计算梁底方木的计算在脚手架梁底支撑计算中已经包含！梁模板侧模计算梁侧模板按照三跨连续梁计算，计算简图如下图梁侧模板计算简图1.强度计算强度计算公式要求：=M/Wf其中梁侧模板的强度计算值(N/mm2)；M计算的最大弯矩(kN.m)；q作用在梁侧模板的
11、均布荷载(N/mm)；q=(1.221.60+1.46.00)0.90=30.888N/mm最大弯矩计算公式如下:M=-0.1030.8880.4002=-0.494kN.m=0.494106/48600.0=10.169N/mm2梁侧模面板计算强度小于15.00N/mm2,满足要求!2.抗剪计算最大剪力的计算公式如下:Q=0.6ql截面抗剪强度必须满足:T=3Q/2bhT其中最大剪力Q=0.60.40030.888=7.413kN截面抗剪强度计算值T=37413/(290018)=0.686N/mm2截面抗剪强度设计值T=1.40N/mm2面板的抗剪强度计算满足要求!3.挠度计算最大挠度计算
12、公式如下:其中q=21.600.90=19.44N/mm三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度v=0.67719.440400.04/(1006000.00437400.0)=1.284mm梁侧模板的挠度计算值:v=1.284mm小于v=400/250,满足要求!、穿梁螺栓计算计算公式:NN=fA其中N穿梁螺栓所受的拉力；A穿梁螺栓有效面积(mm2)；f穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；穿梁螺栓承受最大拉力N=(1.221.60+1.46.00)0.900.70/2=10.81kN穿梁螺栓直径为12mm；穿梁螺栓有效直径为9.8mm；穿梁螺栓有效面积为A=76.000mm2；穿梁螺栓最
13、大容许拉力值为N=12.920kN；穿梁螺栓承受拉力最大值为N=10.811kN；穿梁螺栓的布置距离为侧龙骨的计算间距700mm。每个截面布置2道穿梁螺栓。穿梁螺栓强度满足要求!3.2.2地下室顶梁支架模板支架搭设高度为3.4米，基本尺寸为：梁截面BD=600mm900mm，梁支撑立杆的横距(跨度方向)l=0.80米，立杆的步距h=1.50米，采用的钢管类型为483.5，梁底增加2道承重立杆，图1梁模板支撑架立面简图模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度与刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。本算例中，面板的截面惯性矩I与截面抵抗矩W分别为:W=80.001.801.80/6=43.20
14、cm3；I=80.001.801.801.80/12=38.88cm4；1.强度计算f=M/Wf其中f面板的强度计算值(N/mm2)；M面板的最大弯距(N.mm)；W面板的净截面抵抗矩；f面板的强度设计值，取15.00N/mm2；M=0.100ql2其中q荷载设计值(kN/m)；静荷载标准值q1=25.0000.9000.800+0.3500.800=18.280kN/m活荷载标准值q2=(2.000+3.000)0.800=3.200kN/m经计算得到M=0.100(1.218.280+1.43.200)0.2000.200=0.106kN.m经计算得到面板强度计算值f=0.10610001
15、000/43200=2.446N/mm2面板的强度验算ff,满足要求!2.抗剪计算T=3Q/2bhT其中最大剪力Q=0.600(1.218.280+1.43.200)0.200=3.170kN截面抗剪强度计算值T=33170.0/(2800.00018.000)=0.330N/mm2截面抗剪强度设计值T=1.40N/mm2抗剪强度验算TT，满足要求!3.挠度计算v=0.677ql2/100EIv=l/250面板最大允许挠度值v=0.800mm；面板最大挠度计算值v=0.67718.2802004/(1006000388800)=0.085mm面板的挠度验算vv,满足要求!梁底支撑的计算作用于支
16、撑钢管的荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：q1=25.0000.9000.800=18.000kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)：q2=0.3500.800(20.900+0.600)/0.600=1.120kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN)：经计算得到，活荷载标准值P1=(3.000+2.000)0.6000.800=2.400kN2.方木楞的支撑力计算：均布荷载q=1.218.000+1.21.120=22.944kN/m集中荷载P=1.42.400=3.360kN方木计算简图经过计算得到从
17、左到右各方木传递集中力即支座力分别为N1=1.586kNN2=6.768kNN3=7.187kNN4=1.586kN方木按照三跨连续梁计算，方木的截面力学参数为本算例中，面板的截面惯性矩I与截面抵抗矩W分别为:W=5.0010.0010.00/6=83.33cm3；I=5.0010.0010.0010.00/12=416.67cm4；方木强度计算最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩与，计算公式如下:均布荷载q=6.768/0.800=8.459kN/m最大弯矩M=0.1ql2=0.18.460.800.80=0.541kN.m截面应力=0.541106/83333.3=6.50
18、N/mm2方木的计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!方木抗剪计算最大剪力的计算公式如下:Q=0.6ql截面抗剪强度必须满足:T=3Q/2bhT其中最大剪力Q=0.60.8008.459=4.061kN截面抗剪强度计算值T=34061/(250100)=1.218N/mm2截面抗剪强度设计值T=1.30N/mm2方木的抗剪强度计算满足要求!方木挠度计算最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度与，计算公式如下:最大变形v=0.6777.050800.04/(1009500.004166666.8)=0.494mm方木的最大挠度小于800.0/250,满足要求!3.支撑钢管的强度计
19、算：支撑钢管按照连续梁的计算如下计算简图支撑钢管弯矩图(kN.m)支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到支座反力RA=RB=0.40kN中间支座最大反力Rmax=9.96kN最大弯矩Mmax=0.261kN.m最大变形vmax=0.126mm截面应力=0.261106/5080.0=51.338N/mm2支撑钢管的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!梁底纵向钢管计算纵向钢管只起构造作用，通过扣件连接到立杆。扣件抗滑移的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):RRc其中Rc扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN；R纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作
20、用力设计值；计算中R取最大支座反力，R=9.96kN单扣件抗滑承载力的设计计算不满足要求,本工程采用双扣件!当直角扣件的拧紧力矩达40-65N.m时,试验表明:单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN；双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN。立杆的稳定性计算立杆的稳定性计算公式其中N立杆的轴心压力设计值，它包括：横杆的最大支座反力N1=9.96kN(已经包括组合系数1.4)脚手架钢管的自重N2=1.20.1293.350=0.519kNN=9.962+0.519+0.000=10.481kN轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i查表得到；i计算立杆的截
21、面回转半径(cm)；i=1.58A立杆净截面面积(cm2)；A=4.89W立杆净截面抵抗矩(cm3)；W=5.08钢管立杆抗压强度计算值(N/mm2)；f钢管立杆抗压强度设计值，f=205.00N/mm2；l0计算长度(m)；如果完全参照扣件式规范不考虑高支撑架，由公式(1)或(2)计算l0=k1uh(1)l0=(h+2a)(2)k1计算长度附加系数，按照表1取值为1.163；u计算长度系数，参照扣件式规范表5.3.3；u=1.70a立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.10m；公式(1)的计算结果：=104.44N/mm2，立杆的稳定性计算f,满足要求!公式(2)的计算结果：
22、=39.88N/mm2，立杆的稳定性计算f,满足要求!如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式(3)计算l0=k1k2(h+2a)(3)k2计算长度附加系数，按照表2取值为1.000；公式(3)的计算结果：=50.59N/mm2，立杆的稳定性计算f,满足要求!模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。3.3地下室顶板模板与支架模板支架搭设高度为3.4米，搭设尺寸为：立杆的纵距b=0.80米，立杆的横距l=0.80米，立杆的步距h=1.50米。采用的钢管类型为483.5。图楼板支撑架立面简图T=3Q/2bhT其中最大剪力Q=0.6(1.25.280+1.44.000)500
23、.000=3.581kN截面抗剪强度计算值T=33581.0/(2800.00018.000)=0.373N/mm2截面抗剪强度设计值T=1.40N/mm2抗剪强度验算TT，满足要求!3.挠度计算v=0.677ql4/100EIv=l/250面板最大允许挠度值v=2.000mm；面板最大挠度计算值v=0.6775.2805004/(1006000388800)=0.958mm面板的挠度验算vv,满足要求!3.3.2支撑方木的计算方木按照简支梁计算，方木的截面力学参数为50100mm本算例中，面板的截面惯性矩I与截面抵抗矩W分别为:W=5.0010.0010.00/6=83.33cm3；I=5.
24、0010.0010.0010.00/12=416.67cm4；方木楞计算简图1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：q1=25.0000.2500.500=3.125kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)：q2=0.3500.500=0.175kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN)：经计算得到，活荷载标准值P1=(3.000+2.000)0.8000.500=2.000kN2.强度计算最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩与，计算如下:均布荷载q=1.23.125+1.20.175=3.960kN/m集中荷载P=1.42.000=2.
25、800kN最大弯矩M=2.8000.80/4+3.960.800.80/8=0.877kN.m最大支座力N=2.800/2+3.960.80/2=2.984kN截面应力=0.877106/83333.3=10.52N/mm2方木的计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!3.抗剪计算最大剪力的计算公式如下:Q=ql/2+P/2截面抗剪强度必须满足:T=3Q/2bhT其中最大剪力Q=0.8003.960/2+2.800/2=2.984kN截面抗剪强度计算值T=32984/(250100)=0.895N/mm2截面抗剪强度设计值T=1.30N/mm2方木的抗剪强度计算满足要求!4.挠度计算最大挠度
26、考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度与，计算公式如下:均布荷载q=3.125+0.175=3.300kN/m集中荷载P=2.000kN最大变形v=53.300800.04/(3849500.004166666.8)+2000.0800.03/(489500.004166666.8)=0.984mm方木的最大挠度小于800.0/250,满足要求!3.3.3横向支撑钢管计算支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P=5.97kN支撑钢管计算简图支撑钢管弯矩图(kN.m)支撑钢管变形图(mm)支撑钢管剪力图(kN)经过连续梁的计算得到最大弯矩Mmax=0.8
27、08kN.m最大变形vmax=1.322mm最大支座力Qmax=10.628kN截面应力=0.81106/5080.0=158.97N/mm2支撑钢管的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于800.0/150与10mm,满足要求!3.3.4扣件抗滑移的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):RRc其中Rc扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN；R纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，R=10.63kN单扣件抗滑承载力的设计计算不满足要求,采用双扣件!当直角扣件的拧紧力矩达40-65N.m时,试验表明
28、:单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN；双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN。3.3.5立杆的稳定性计算荷载标准值作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载与风荷载。1.静荷载标准值包括以下内容：(1)脚手架钢管的自重(kN)：NG1=0.1293.350=0.432kN钢管的自重计算参照扣件式规范附录A双排架自重标准值，设计人员可根据情况修改。(2)模板的自重(kN)：NG2=0.3500.8000.800=0.224kN(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：NG3=25.0000.2500.8000.800=4.000kN经计算得到，静荷载标准值NG=
29、NG1+NG2+NG3=4.656kN。2.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载。经计算得到，活荷载标准值NQ=(3.000+2.000)0.8000.800=3.200kN3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式N=1.2NG+1.4NQ3.3.6立杆的稳定性计算立杆的稳定性计算公式其中N立杆的轴心压力设计值，N=10.07kN；轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i查表得到；i计算立杆的截面回转半径(cm)；i=1.58A立杆净截面面积(cm2)；A=4.89W立杆净截面抵抗矩(cm3)；W=5.08钢管立杆抗压强度计算值(N/mm2)；f钢管立杆抗压强度设计值，f=2
30、05.00N/mm2；l0计算长度(m)；如果完全参照扣件式规范不考虑高支撑架，由公式(1)或(2)计算l0=k1uh(1)l0=(h+2a)(2)k1计算长度附加系数，按照表1取值为1.163；u计算长度系数，参照扣件式规范表5.3.3；u=1.70a立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.05m；公式(1)的计算结果：=100.32N/mm2，立杆的稳定性计算f,满足要求!公式(2)的计算结果：=35.45N/mm2，立杆的稳定性计算f,满足要求!如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式(3)计算l0=k1k2(h+2a)(3)k2计算长度附加系数，按照表2取值为1.000；公式(3)的计算结果：=43.72N/mm2，立杆的稳定性计