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1、XXX人民医院搬迁新建工程 主体结构模板工程专项施工方案XXX人民医院搬迁新建工程2#楼、1#楼主体结构模板工程专项施工方案编制：审核：批准：编制单位：XXX建设有限公司 XXX项目部编制日期：2011年4月10日目录第章 工程概况31.1工程概况31.2主要结构参数3第章 编制依据42.1施工图纸42。2相关规范、规程及标准4第章 施工总体布署及材料选用53。1施工总体布署53。2模板材料的选用5第章 配模设计64。1挡墙模板64.2剪力墙模板74.3框架柱模板74.4框架梁模板84.5现浇板模板94。6楼梯模板9第章 模板设计验算105.1墙模板验算105。2框架柱模板验算（600600）
2、185。3框架柱模板验算（950950）285.4框架梁模板验算395。5楼板模板验算555。62楼25M跨梁段模板验算63第章 模板施工工艺796。1模板安装796.2模板拆除81第章 模板工程质量要求及预控837。1进场模板材料质量标准837。2模板安装质量要求837。3模板安装质量控制措施857。4模板高支撑架施工要求87第章 安全、文明施工88主体结构模板工程专项施工方案第章 工程概况1。1工程概况2楼主体共分为A、B、C、D四个区域，建筑物总长度为119米，总宽度为105米,总高度为：23。10米（不含地下室）,基础为柱下独立基础和剪力墙墙下条形地梁基础.地下室顶板以下结构类型为独立
3、柱、框剪结构。基础采用柱下独立柱基础和墙下条形基础，独立基础分单个独立柱基础和双联独立柱基础,持力层为坚硬中风化泥岩，基础埋入持力层300左右，建筑结构安全等级为二级。1楼分为A、B、C三个区,A区地下一层，地上19层，框架剪力墙结构，建筑物总高度为75.850m,B区地下一层,地上15层，框架剪力墙结构，建筑物总高度60。250m,C区地下一层，地上19层,框架-剪力墙结构，建筑物总高度75。850m。基础为柱下独立基础和剪力墙下地梁条形基础，地下室外墙厚度为350mm，地下室顶板以下结构为独立柱、框架-剪力墙结构。基础采用柱下独立柱基础和墙下条形基础，独立基础分单个独立柱基础和双联独立柱基
4、础，持力层为坚硬中风化泥岩，基础埋入持力层300左右，建筑结构安全等级为二级。1。2主要结构参数2#楼墙体主要为250mm、300mm、350mm三种，柱截面主要有600mm600mm、600mm700mm、650mm700mm；框架梁宽250mm450mm，梁高400mm1800mm，最大跨度25m；板厚度为100mm、120mm、150mm、180mm。混凝土强度等级:基础为C30;A区挡墙为C40P6抗渗混凝土,其他各区挡墙为C30P6抗渗混凝土；框架柱：A区0。05m以下为C40，A区5。05m以下为C35,A区5.05m以上为C30，其余各区框架柱C30；地下室底板C25抗渗混凝土.
5、楼梯、梁、板为C30混凝土。1#楼墙体厚度主要为250mm、300mm、350mm;框架柱断面有：900900、800900、950950、750750、600600、800800、850850、700700、800850、D900(圆柱）；框架梁宽200mm450mm，梁高300mm950mm；最大跨度9m；板厚度为120mm、180mm；混凝土强度等级:基础为C40；挡墙为C60抗渗混凝土,抗渗等级P6;剪力墙C35C60；剪力墙C35C60；框架柱C35C60；梁、板C30、C35、C40.2楼、1#楼结构钢筋为HPB235、HRB335、HRB400、冷扎带肋钢筋.本工程特点:构件截面
6、种类复杂、部分梁段跨度大，框架梁和墙体大部份为弧形结构，施工难度较大。第章 编制依据2。1施工图纸设计院提供的2#楼结构施工图、1#楼结构施工图。2.2相关规范、规程及标准混凝土结构工程施工及验收规范(GB502042002)建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）建筑结构荷载规范（GB500092001）混凝土结构设计规范(GB50010-2002)钢结构设计规范(GB50017-2003)建筑施工手册(第四版）建筑施工计算手册钢筋混凝土高层建筑结构设计与施工规程(JGJ3-91)建筑工程施工质量验收统一标准(GB50300-2001）建筑施工安全技术操作规范（JG80
7、391)建筑安装工人安全技术操作规程（JGJ1302001)混凝土模板用胶合板(GBT176562008)第章 施工总体布署及材料选用3。1施工总体布署根据施工组织总设计，分别在2#楼南北两侧、1#楼南北两侧设置木工加工棚,以满足大量模板加工的需要。木工棚场地及半成品堆放场地均采取了地面硬化措施，便于加工模板及堆放半面品模板。加工棚内配置圆盘锯、刨木机等木工专用机具.3.2模板材料的选用为保证本工程创建国家鲁班奖，保证主体工程结构达到优良结构，本工程主体结构0.00m以上采用清水混凝土工艺，所以对模板工艺要求很高。主体结构0.00m以上主体结构墙、柱、梁采用18mm厚优质竹胶合模板，平板采用1
8、8mm厚优质覆膜板。墙、柱、梁模板配制：2楼配置3层(套）；1#楼第5层以下配置3层（套)，第5层以上配置5层（套）。墙、柱、梁模板只能摊销3次后报废.平板模板按4次周转摊销使用.主体结构0。00m以下独立基础、条形基础采用15mm厚木胶合板，墙、柱、梁采用18mm厚木胶合模板.支撑系统采用扣件式钢管脚手架.2#楼、1#楼圆柱模板采用定型专用模板,每栋楼配置2套定型专用模板.各种模板材料规格及使用部位详见表3-1、表3-2。表312#楼、1#楼主体结构0.00m以下模板材料及使用部位材料名称规格/型号使用部位木胶合板长宽厚：1220mm2440mm15mm独立基础、条形基础木胶合板长宽厚：12
9、20mm2440mm18mm地下室墙、柱、梁、顶板、楼梯木方宽高：50mm100mm基础、地下室钢管直径壁厚:48mm3。5mm模板支架、脚手架对拉螺栓长度根据实际情况;规格:M12剪力墙、柱、梁止水螺栓长度根据实际情况；规格：M12地下室挡墙表322#楼、1#楼主体结构0。00m以上模板材料及使用部位信息表材料名称规格/型号使用部位竹胶合板长宽厚：1220mm2440mm18mm墙、柱、梁覆膜板长宽厚：1220mm2440mm18mm现浇板、楼梯木方宽高：50mm100mm主体结构钢管材质：Q235A;规格：48mm3。5mm主体结构对拉螺栓长度根据实际情况：M12剪力墙、柱、梁、楼梯第章
10、配模设计4。1挡墙模板模板面板采用18mm厚优质胶合板(各部位使用胶合板类型见本方案第3章），上下层面板竖向拼缝位置应错开,接缝处加设木方背楞，以加强模板整体刚度。次楞（立档)采用50100mm木方，间距200mm，次楞木方要紧贴面板，并用钢钉钉牢,不得有松动现象。主楞(横挡）采用483。5mm双钢管，纵向间距400mm，双钢管的接头位置应错开；穿墙螺栓采用型号为M12止水螺栓，横向间距400mm,纵向间距400mm。墙体模板安装时应采取临时固定措施，安装完成后结合满堂脚手架加固校正，并沿墙高度方向均匀部置斜撑三道，斜撑采用483.5mm钢管与满堂脚手架交接处采用扣件连接。模板设计验算见本方案
11、第5章。挡墙模板安装示意图如下:4.2剪力墙模板模板面板采用18mm厚优质胶合板(各部位使用胶合板类型见本方案第3章），上下层面板竖向拼缝位置应错开，接缝处加设木方背楞,且长不不应小于400mm，以加强模板整体刚度。次楞（立档)采用50100mm木方，间距200mm，次楞木方要紧贴面板，并用钢钉钉牢,不得有松动现象。主楞（横挡）采用483。5mm双钢管，纵向间距400mm，双钢管的接头位置应错开；穿墙螺栓直径12mm，横向间距400mm，纵向间距400mm。墙体模板安装时应采取临时固定措施，安装完成后结合满堂脚手架加固校正，并沿墙高度方向均匀部置斜撑三道，斜撑采用483.5mm钢管与满堂脚手架
12、交接处采用扣件连接.模板计算见本方案第5章。挡墙模板安装示意图如下：4.3框架柱模板按图纸设计断面尺寸配模。0米以上模板面板采用18mm厚优质竹胶合板（各部位使用胶合板类型见本方案第3章）；次楞（立档)采用50100mm木方，间距不得大于250mm;柱箍采用483.5mm双钢管,间距500mm；截面大于700mm的柱必须设置对拉螺栓，对拉螺栓采用型号为M12，在B/H方向各设置一根.螺栓穿直径15mm的PVC导管;柱模板结合满堂脚手架进行加固,安装时应采取临时固定措施，安装完成后结合满堂脚手架加固校正，并沿高度方向均匀部置斜撑三道,斜撑采用483.5mm钢管与满堂脚手架交接处采用扣件连接。模板
13、计算见本方案第5章.柱子模板示意图如下：4。4框架梁模板模板面板采用18mm厚优质竹胶合板（各部位使用胶合板类型见本方案第3章);次楞(立档）采用50100mm木方，梁侧的梁底木方采用垂直于梁截面方向布置,木方间距不得大于250mm；高度大于700mm的梁必须设置M12穿梁螺栓一排,穿梁螺栓从PVC管中穿过，穿梁螺栓水平方向间距400mm；梁高度大于于900时应加设穿梁螺栓至两排以上，穿梁螺栓纵向间距不大于400mm。梁宽大于250mm时设置梁底部支撑（梁底部支撑采用可调撑托）,梁底和梁侧支撑顺梁跨度方向间距均为0.5m。在本方案中将分别对门诊楼25m跨梁段（截面450mm1800mm）、1楼
14、9米跨梁段（截面450mm950mm）模板进行验算，详见本方案第5章.梁模板示意图如下:4.5现浇板模板顶板底模面板采用18mm厚优质胶合板（各部位使用胶合板类型见本方案第3章）;次楞(立档)采用50100mm木方,间距250mm;托梁采用483.5mm钢管；模板支撑系统为满堂脚手架.满堂脚手架立杆间距1.0m，扫地杆离地0.2m，步距1.5m，并按规范要求设置剪刀撑。顶部采用可调撑托支撑。模板计算见本方案第5章.板模板安装示意图如下：现浇平板模板安装示意图4.6楼梯模板顶板底模面板采用18mm厚优质胶合板（各部位使用胶合板类型见本方案第3章）；次楞(立档）采用50100mm木方横向布置，间距
15、不得超过250mm;主楞采用50100mm木方纵向布置,间距500mm；侧模采用18mm厚木胶合板，侧模上根据设计梯步尺寸均匀开槽，开槽宽度和深度应与踢面挡板尺寸一致。并采用M12对拉螺栓加固。靠墙侧在墙上打入膨胀螺栓,对拉螺栓靠墙侧与膨胀螺栓焊接.支撑系统采用扣件式钢管脚手架，支撑顶部采用可调撑托。楼梯模板安装示意图如下：楼梯模板安装示意图（一）立面楼梯模板安装示意图（二)平面第章 模板设计验算5.1墙模板验算本工程中墙体厚度分为三种，分别为250mm,300mm，350mm。在本计算书中取墙厚350mm,墙高6。2m（地下室挡墙）配模进行验算。根据建筑施工手册，当采用溜槽、串筒或导管时，倾
16、倒混凝土产生的荷载标准值为2.00KN/m2；5。1.1参数信息基本参数：次楞间距(mm）：200穿墙螺栓水平间距(mm）：400主楞间距（mm）：400穿墙螺栓竖向间距(mm)：400对拉螺栓直径(mm）：M12主楞信息：主楞材料：圆钢管主楞合并根数：2直径（mm）:48。00壁厚（mm）:4。00次楞信息：次楞材料:木方次楞合并根数：1宽度（mm)：50。00高度（mm）：100.00面板参数：面板类型:胶合面板；面板厚度(mm）：18.00；面板弹性模量（N/mm2）：6000。00面板抗弯强度设计值fc(N/mm2）:14.00面板抗剪强度设计值(N/mm2）：1.50木方和钢楞:方木
17、抗弯强度设计值fc（N/mm2)：14.00方木弹性模量E(N/mm2）：9000。00方木抗剪强度设计值fv(N/mm2):1.50钢楞弹性模量E（N/mm2)：206000。00钢楞抗弯强度设计值fc（N/mm2):205.00墙模板计算简图5.1.2墙模板荷载标准值计算按施工手册,新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值：其中,混凝土的重力密度，取24.000KN/m3；t新浇混凝土的初凝时间，取4。000h；T混凝土的入模温度，取25.000;V-混凝土的浇筑速度，取2。500m/h；H模板计算高度，取6。200m;1-外加剂影响修正系数,取1.200；2-混
18、凝土坍落度影响修正系数,取1.150。分别计算得46。083KN/m2、148。800KN/m2,取较小值46。083KN/m2作为本工程计算荷载。计算中采用新浇混凝土侧压力标准值F1=46.083KN/m2；倾倒混凝土时产生的荷载标准值F2=2KN/m2。5。1。3墙模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。根据建筑施工手册，强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载;挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。计算的原则是按照龙骨的间距和模板面的大小，按支撑在次楞上的三跨连续梁计算.面板计算简图5。1。3。1抗弯强度验算弯矩计算公式：M=0.1q1l2+0.117q2l2其中
19、，M面板计算最大弯矩（Nmm）；l-计算跨度（次楞间距)：l=200.0mm；新浇混凝土侧压力设计值q1:1.246。0830.4000.900=19。908KN/m；倾倒混凝土侧压力设计值q2：1.42。000。400.90=1。008KN/m；其中0.90为按施工手册取的临时结构折减系数。面板的最大弯矩:M=0.119。908200.02+0。1171.008200。02=8。43104Nmm;按以下公式进行面板抗弯强度验算：其中，面板承受的应力（N/mm2);M面板计算最大弯矩（Nmm）；W面板的截面抵抗矩：W=bh2/6=40018.018。0/6=2.16104mm3；f面板截面的抗
20、弯强度设计值(N/mm2）；f=14.000N/mm2；面板截面的最大应力计算值：=8.43104/2。16104=4.9N/mm2；面板截面的最大应力计算值=4.9N/mm2小于面板截面的抗弯强度设计值f=13N/mm2,满足要求！5.1.3.2抗剪强度验算计算公式：其中，V-面板计算最大剪力(N)；l计算跨度（次楞间距）：l=200.0mm；新浇混凝土侧压力设计值q1:1.246.0830.4000。900=19。908KN/m；倾倒混凝土侧压力设计值q2：1。42。000。400。90=1。008KN/m;面板的最大剪力:V=0.619.908200.0+0。6171。008200.0=
21、2514.3N；截面抗剪强度必须满足：=3V/（2bhn）fv其中，面板截面的最大受剪应力(N/mm2);V-面板计算最大剪力(N)：V=2514.3N；b构件的截面宽度（mm）：b=400mm；hn面板厚度（mm):hn=18。0mm;fv面板抗剪强度设计值（N/mm2）：fv=1.500N/mm2；面板截面的最大受剪应力计算值：=32514。3/（240018.0)=0.524N/mm2；面板截面抗剪强度设计值：fv=1.500N/mm2；面板截面的最大受剪应力计算值=0.524N/mm2小于面板截面抗剪强度设计值=1.5N/mm2，满足要求!5。1。3。3挠度验算根据建筑施工手册，刚度验
22、算采用标准荷载,同时不考虑振动荷载作用。挠度计算公式如下:其中，q作用在模板上的侧压力线荷载：q=46.080.4=18。433N/mm；l-计算跨度（次楞间距）：l=200mm；E面板的弹性模量:E=6000N/mm2；I面板的截面惯性矩：I=401.81.81.8/12=19.44cm4；面板的最大允许挠度值：V=0.8mm；面板的最大挠度计算值:V=0。67718.432004/(10060001。94105)=0.171mm;面板的最大挠度计算值:V=0。171mm小于等于面板的最大允许挠度值=0。8mm,满足要求！5.1.4墙模板主次楞的计算5.1。4。1墙模板次楞计算次楞直接承受模
23、板传递的荷载,按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算.本工程中，次楞采用木方,宽度50mm，高度100mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W=51010/61=84.33cm3；I=5101010/121=416。67cm4；次楞计算简图次楞的抗弯强度验算次楞最大弯矩计算公式：其中，M次楞计算最大弯矩（Nmm）；l计算跨度（主楞间距）：l=400。0mm;新浇混凝土侧压力设计值q1:1。246.0830.2000.900=9。954KN/m；倾倒混凝土侧压力设计值q2：1.42.000.200。90=0.504KN/m，其中，0.90为折减系数。次楞的最大弯矩：M=0.19。954400。02
24、+0.1170.504400.02=1。69105Nmm;次楞的抗弯强度应满足：其中，次楞承受的应力(N/mm2)；M-次楞计算最大弯矩（Nmm);W-次楞的截面抵抗矩(mm3），W=8.33104；f次楞的抗弯强度设计值（N/mm2)；f=14.000N/mm2；次楞的最大应力计算值:=1。69105/8.33104=2N/mm2；次楞的抗弯强度设计值：f=13N/mm2；次楞的最大应力计算值=2N/mm2小于次楞的抗弯强度设计值f=13N/mm2，满足要求！次楞的抗剪强度验算最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下:其中，V-次楞承受的最大剪力；l-计算跨度（主楞间距）：l=40
25、0.0mm；新浇混凝土侧压力设计值q1：1。246.0830。2000。900/1=9.954KN/m;倾倒混凝土侧压力设计值q2:1。42.000.200。90/1=0。504KN/m,其中，0.90为折减系数。次楞的最大剪力：V=0.69。954400.0+0.6170。504400。0=2514.3N；截面抗剪强度必须满足:其中，-次楞的截面的最大受剪应力(N/mm2）；V-次楞计算最大剪力（N）：V=2514。3N；b-次楞的截面宽度(mm)：b=50。0mm；hn次楞的截面高度（mm）：h0=100.0mm；fv次楞的抗剪强度设计值(N/mm2):fv=1。500N/mm2；次楞截面
26、的受剪应力计算值:=32514。3/(250.0100。0）=0。754N/mm2；次楞截面的受剪应力计算值=0.754N/mm2小于次楞截面的抗剪强度设计值fv=1.5N/mm2,满足要求!次楞的挠度验算根据建筑施工计算手册，刚度验算采用荷载标准值，同时不考虑振动荷载作用.挠度验算公式如下：其中，次楞的最大挠度（mm)；q作用在次楞上的线荷载（KN/m)：q=46.080。20=9.22KN/m；l-计算跨度(主楞间距)：l=400.0mm；E次楞弹性模量（N/mm2)：E=9000。00N/mm2；I-次楞截面惯性矩(mm4），I=4.17106mm4;次楞的最大挠度计算值：=0.6779
27、。22/14004/(10090004.17106）=0。043mm；次楞的最大容许挠度值:=1.6mm；次楞的最大挠度计算值=0。043mm小于次楞的最大容许挠度值=1.6mm，满足要求！5.1.4。2墙模板主楞计算主楞承受次楞传递的荷载，按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中,主楞采用圆钢管，直径48mm,壁厚4.5mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W=4。4932=8。99cm3； I=10。7832=21。57cm4; E=206000N/mm2；主楞计算简图主楞计算剪力图（KN）主楞计算弯矩图(KNm)主楞计算变形图（mm）主楞的抗弯强度验算作用在主楞的荷载：P1。246
28、。080。20。41。420.20。44。648KN；主楞计算跨度(对拉螺栓水平间距):l=400mm;强度验算公式：其中，主楞的最大应力计算值（N/mm2）M-主楞的最大弯矩（Nmm);M=1.67105NmmW-主楞的净截面抵抗矩(mm3）；W=8.99103mm3；f-主楞的强度设计值（N/mm2),f=205。000N/mm2；主楞的最大应力计算值：=1。67105/8.99103=18。6N/mm2;主楞的最大应力计算值=18.6N/mm2小于主楞的抗弯强度设计值f=205N/mm2，满足要求！主楞的抗剪强度验算主楞截面抗剪强度必须满足：其中,-主楞的截面的最大受剪应力(N/mm2)
29、;V-主楞计算最大剪力（N)：V=2277。3/2=1138。6N；A-钢管的截面面积（mm2)：A=424.115mm2；fv主楞的抗剪强度设计值（N/mm2)：fv=120N/mm2;主楞截面的受剪应力计算值：=21138.6/424。115=5.369N/mm2;主楞截面的受剪应力计算值=5.369N/mm2小于主楞截面的抗剪强度设计值fv=120N/mm2，满足要求！主楞的挠度验算主楞的最大挠度计算值：=0。082mm;主楞的最大容许挠度值:=1.6mm；主楞的最大挠度计算值=0.082mm小于主楞的最大容许挠度值=1。6mm，满足要求！5。1.5穿墙螺栓的计算计算公式：NN=fA其中
30、，N穿墙螺栓所受的拉力；A-穿墙螺栓有效面积（mm2）；f-穿墙螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2;查表得：穿墙螺栓的型号：M12；穿墙螺栓有效直径：9.85mm；穿墙螺栓有效面积：A=76mm2；穿墙螺栓最大容许拉力值：N=1.701057.6010-5=12.92KN；主楞的支座反力为穿墙螺栓所受的拉力，穿墙螺栓所受的最大拉力为：N=4.14KN.穿墙螺栓所受的最大拉力N=4.136KN小于穿墙螺栓最大容许拉力值N=12.92KN，满足要求！5。2框架柱模板验算（600600）2#楼大部分柱均为600mm600mm，故此计算书按600mm600mm柱的配模验算柱模板的可靠性。模板的背
31、部支撑由两层（木楞或钢楞）组成，第一层为直接支撑模板的竖楞，用以支撑混凝土对模板的侧压力；第二层为支撑竖楞的柱箍，用以支撑竖楞所受的压力；柱箍之间用对拉螺栓相互拉接,形成一个完整的柱模板支撑体系。柱模板设计示意图柱截面宽度B(mm）：600。00；柱截面高度H（mm):600。00；柱模板的总计算高度：H=6.00m；根据规范，当采用溜槽、串筒或导管时，倾倒混凝土产生的荷载标准值为2。00KN/m2；计算简图5.2。1参数信息基本参数：柱截面宽度B方向对拉螺栓数目:0；柱截面宽度B方向竖楞数目：4；柱截面高度H方向对拉螺栓数目：0;柱截面高度H方向竖楞数目：4；柱箍信息：柱箍材料:钢楞；截面类
32、型:圆钢管484。5；钢楞截面惯性矩I(cm4)：12。19；钢楞截面抵抗矩W（cm3)：5.08；柱箍的间距(mm)：450；柱箍合并根数：2；竖楞信息:竖楞材料：木楞;竖楞合并根数:2；宽度(mm）:50。00；高度（mm):100.00;面板参数:面板类型：胶合面板；面板厚度(mm）：18。00；面板弹性模量（N/mm2）：6000。00；面板抗弯强度设计值fc(N/mm2)：15.00;面板抗剪强度设计值(N/mm2）：1.50；木方和钢楞：方木抗弯强度设计值fc(N/mm2)：14。00；方木弹性模量E（N/mm2）：9000.00；方木抗剪强度设计值ft(N/mm2）：1.50;钢
33、楞弹性模量E(N/mm2）：206000。00；钢楞抗弯强度设计值fc(N/mm2）：205.00；5。2。2柱模板荷载标准值计算其中，混凝土的重力密度，取24.000KN/m3；t新浇混凝土的初凝时间，取4。000h;T-混凝土的入模温度，取25。000；V混凝土的浇筑速度，取2.500m/h；H模板计算高度，取6。000m；1外加剂影响修正系数，取1.000;2-混凝土坍落度影响修正系数，取1。150。根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；分别计算得38。403KN/m2、144。000KN/m2,取较小值38。403KN/m2作为本工程计算荷载。计算中采用新浇混凝土侧压
34、力标准值F1=38。403KN/m2;倾倒混凝土时产生的荷载标准值F2=2KN/m2.5。2.3柱模板面板的计算模板结构构件中的面板属于受弯构件,按简支梁或连续梁计算。本工程中取柱截面宽度B方向和H方向中竖楞间距最大的面板作为验算对象,进行强度、刚度计算。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。由前述参数信息可知，柱截面宽度B方向竖楞间距最大,为l=183mm,且竖楞数为4，面板为大于3跨，因此对柱截面宽度B方向面板按均布荷载作用下的三跨连续梁进行计算.面板计算简图5.2。3。1面板抗弯强度验算对柱截面宽度B方向面板按均布荷载作用下的三跨连续梁用
35、下式计算最大跨中弯距：其中,M面板计算最大弯距(Nmm）;l计算跨度（竖楞间距）:l=184.0mm；q-作用在模板上的侧压力线荷载，它包括：新浇混凝土侧压力设计值q1：1。238.400.450。90=18.664KN/m；倾倒混凝土侧压力设计值q2：1。42.000.450.90=1.134KN/m；式中，0。90为按施工手册取用的临时结构折减系数。q=q1+q2=18.664+1.134=19。798KN/m；面板的最大弯距:M=0。119.798183183=6。63104N。mm；面板最大应力按下式计算：其中，-面板承受的应力（N/mm2）;M-面板计算最大弯距（Nmm）；W-面板的
36、截面抵抗矩：b:面板截面宽度，h：面板截面厚度；W=45018.018。0/6=2。43104mm3；f面板的抗弯强度设计值(N/mm2）;f=15。000N/mm2；面板的最大应力计算值：=M/W=6.63104/2。43104=2.728N/mm2；面板的最大应力计算值=2。728N/mm2小于面板的抗弯强度设计值=15N/mm2，满足要求!5.2.3.2面板抗剪验算最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算,公式如下:其中，V-面板计算最大剪力（N）;l计算跨度（竖楞间距)：l=184。0mm；q作用在模板上的侧压力线荷载，它包括：新浇混凝土侧压力设计值q1：1。238。400。450.9
37、0=18。664KN/m；倾倒混凝土侧压力设计值q2：1。42.000.450。90=1。134KN/m；式中，0。90为按施工手册取用的临时结构折减系数。q=q1+q2=18。664+1。134=19。798KN/m；面板的最大剪力：V=0.619。798184.0=2174。805N；截面抗剪强度必须满足下式：其中，面板承受的剪应力（N/mm2）；V面板计算最大剪力(N)：V=2174.805N；b构件的截面宽度（mm)：b=450mm；hn-面板厚度（mm）：hn=18.0mm；fv-面板抗剪强度设计值(N/mm2):fv=15.000N/mm2；面板截面受剪应力计算值：=32174。8
38、05/（245018.0）=0.403N/mm2;面板截面抗剪强度设计值：fv=1.500N/mm2；面板截面的受剪应力=0.403N/mm2小于面板截面抗剪强度设计值fv=1。5N/mm2,满足要求！5。2。3.3面板挠度验算最大挠度按均布荷载作用下的三跨连续梁计算,挠度计算公式如下：其中，q作用在模板上的侧压力线荷载（KN/m）：q=38.400.4517.28KN/m;面板最大挠度（mm）;l-计算跨度（竖楞间距）：l=184.0mm;E-面板弹性模量（N/mm2）：E=6000.00N/mm2；I面板截面的惯性矩(mm4）；I=45018.018。018。0/12=2.19105mm4
39、；面板最大容许挠度：V=183/250=0。732mm；面板的最大挠度计算值：V=0.67717.28184.04/（1006000。02.19105）=0.100mm；面板的最大挠度计算值V=0。1mm小于面板最大容许挠度设计值V=0.732mm,满足要求！5。2。4竖楞方木的计算模板结构构件中的竖楞（小楞）属于受弯构件，按连续梁计算。本工程柱高度为6.0m,柱箍间距为450mm,竖楞为大于3跨，因此按均布荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中,竖楞采用木楞，宽度50mm，高度100mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W=50100100/6=84。33cm3；I=50100100100/
40、12=416.67cm4；竖楞方木计算简图5。2。4。1抗弯强度验算支座最大弯矩计算公式：其中，M竖楞计算最大弯距(Nmm);l计算跨度（柱箍间距)：l=450.0mm；q-作用在竖楞上的线荷载，它包括：新浇混凝土侧压力设计值q1：1。238.400.180.90=7。590KN/m；倾倒混凝土侧压力设计值q2：1.42。000.180.90=0.461KN/m；q=（7。590+0.461)/2=4。026KN/m；竖楞的最大弯距：M=0.14.026450.0450.0=8.15104N.mm;其中，竖楞承受的应力（N/mm2);M-竖楞计算最大弯距(Nmm）；W-竖楞的截面抵抗矩(mm3
41、),W=8。33104；f竖楞的抗弯强度设计值（N/mm2）；f=14.000N/mm2；竖楞的最大应力计算值：=M/W=8。15104/8.33104=0.978N/mm2;竖楞的最大应力计算值=0.978N/mm2小于竖楞的抗弯强度设计值=13N/mm2，满足要求！5.2.4.2抗剪验算最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下：其中，V-竖楞计算最大剪力（N)；l-计算跨度（柱箍间距）：l=450.0mm；q作用在模板上的侧压力线荷载，它包括:新浇混凝土侧压力设计值q1:1.238。400。180。90=7.590KN/m；倾倒混凝土侧压力设计值q2:1.42.000.180。9
42、0=0.461KN/m；q=（7.590+0。461)/2=4.026KN/m;竖楞的最大剪力：V=0.64。026450。0=1086.902N；截面抗剪强度必须满足下式：其中,竖楞截面最大受剪应力（N/mm2);V竖楞计算最大剪力(N）：V=1086。902N；b-竖楞的截面宽度（mm)：b=50。0mm；hn-竖楞的截面高度(mm)：hn=100。0mm；fv-竖楞的抗剪强度设计值（N/mm2）：fv=1.500N/mm2；竖楞截面最大受剪应力计算值:=31086.902/(250.0100。0）=0.326N/mm2；竖楞截面抗剪强度设计值:fv=1。500N/mm2;竖楞截面最大受剪
43、应力计算值=0。326N/mm2小于竖楞截面抗剪强度设计值fv=1.5N/mm2，满足要求！5。2。4.3挠度验算最大挠度按三跨连续梁计算，公式如下：其中，q作用在竖楞上的线荷载(KN/m):q=38.400。18=7。03KN/m；竖楞最大挠度（mm)；l-计算跨度（柱箍间距）：l=450.0mm；E竖楞弹性模量（N/mm2)：E=9000。00N/mm2；I竖楞截面的惯性矩(mm4），I=4。17106；竖楞最大容许挠度：=450/250=1.8mm；竖楞的最大挠度计算值:=0。6777.03450。04/(1009000.04.17106)=0。052mm；竖楞的最大挠度计算值=0。05
44、2mm小于竖楞最大容许挠度=1。8mm，满足要求!5。2。5B方向柱箍的计算本算例中,柱箍采用钢楞，截面类型为圆钢管483.2；截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：钢柱箍截面抵抗矩:W=5.08cm3；钢柱箍截面惯性矩：I=12。19cm4；柱箍为单跨,按集中荷载简支梁计算（附计算简图）：B方向柱箍计算简图其中P-竖楞方木传递到柱箍的集中荷载(KN）；P=(1。238.40.9+1。420。9）0。1830。45/2=1.81KN；B方向柱箍剪力图（KN）最大支座力：N=2.717KN；B方向柱箍弯矩图(KNm)最大弯矩:M=0.753KN.m；B方向柱箍变形图（mm）最大变形:V=2.279mm；5。2。5.1柱箍抗弯强度验算柱箍截面抗弯强度验算公式：其中,柱箍杆件的最大弯矩设计值：M=0。75KN。m；弯