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1、蓝派冲击压实技术蓝派冲击压实技术碾压堆石体时, 利用牵引机拖动非圆形压实轮滚过堆石体 , 压实轮对堆石体产生冲击、揉压、碾压作用, 在高能量、大振幅的冲击振动下 , 块石棱角破碎 , 坝料实现嵌填 , 而揉压、碾压又使其得以相对稳固 .经多次冲击、揉压、碾压作用 , 填料被逐步压密、 压实.该技术使用结果表明: 冲碾后级配的变化满足设计要求; 堆石层间结合紧密 ; 被压实物料的干密度达到设计指标. “1 、一种采用高振幅、低频率的冲击压实机来压实路基的施工方法,其特征在于在已完成的路基上进行补充冲击碾压的连续作业,通过增加碾压遍数,使路基增加密实度,并形成厚度在 1.01.5m 的范围内的加固
2、层。 2、根据权利要求1 所述的采用高振幅、低频率的冲击压实机来压实路基的施工方法,其特征在于补充冲击碾压的连续作业采用高能量冲击压实机。 3、根据权利要求1 或 2 所述的采用高振幅、低频率的冲击压实机来压实路基的施工方法,其特征在于补充冲击碾压的连续作业采用25KJ 冲击压实机。 4、根据权利要求1 或 2 所述的采用高振幅、低频率的冲击压实机来压实路基的施工方法,其特征在于补充冲击碾压的连续作业采用三边形冲击压实机。”该专利说明书记载:对于本发明的采用高振幅、低频率的冲击压实机来压实路基的施工方法, 2 年来在国内不同地区与不同石填路基的试验工程实践中进行了试验。比如,在北京的八达岭高速
3、公路二期工程、湖南湘潭至耒阳高速公路、福建省福州至泉州高速公路、河北省张家口地区大同至宣化高速公路的湿陷性黄土地基等,均采用了25KJ 型的高振幅、低频率名师资料总结 - - -精品资料欢迎下载 - - - - - - - - - - - - - - - - - - 名师精心整理 - - - - - - - 第 1 页,共 11 页 - - - - - - - - - 的冲击压实机。经实践表明,采用25KJ 三边冲击压实机的冲击能量较振动压实机增加10倍,压实影响深度达5m,有效压实厚度由振动压实的0.200.30m,增加为1.001.50m,并且该冲击压实机的碾压速度较振动压实机提高了两倍。
4、 1999 年 2 月,蓝派公司投资成立蓝派(北京)公司。同年3 月 5 日,蓝派(北京)公司与杨世基签订了关于促进使用高能量冲击压实技术合作协议,约定蓝派(北京)公司向杨世基提供建议、 信息、文件以及履行协议所需的必要帮助,并每月给杨世基固定金额12 000元;杨世基向蓝派(北京)公司提供技术服务、技术秘密以协助蓝派(北京)公司在中国应用冲击压实技术和设备所需的试验、应用技术开发等工作,同蓝派(北京)公司签署保密协议并遵守确保蓝派(北京)公司所有的技术的知识产权得到保护。 1999 年第 1 期公路交通科技刊登了杨世基与吴立坚撰写的文章冲击压实粗粒土路基,该文主要论述冲击压实高速公路路基技术
5、,包括冲击压实机分层压实粗粒土高路堤和路基振动压实后再用冲击压实机碾压的技术特性。文章提及八达岭高速公路指挥部决定采用蓝派公司的冲击压实机对最后一处34m 高填方路基进行碾压,并对部分振碾压实后的路基进行冲击补压,交通部公路科研所于1998 年 3 月对冲击压实效果进行多层布点定测,检测内容涉及多项参数,本文根据测试结果,论述冲击压实的技术特性、碾压工艺与检测方法。文章首页还注明收稿日期为1998 年 7 月 7 日。杨世基撰写的文章冲击压实技术在路基工程中的应用论述了冲击压实技术具有减少路基工后沉降、提高路基整体强度及加固软弱地基的作用。文章提及蓝派公司冲击压实机25KJ-T3 三边形和15
6、KJ-T5 五边形,还提及了八达岭高速公路、福建泉州工地、京秦高速公路、宣化大同高速公路、湖南工地等测试情况。名师资料总结 - - -精品资料欢迎下载 - - - - - - - - - - - - - - - - - - 名师精心整理 - - - - - - - 第 2 页,共 11 页 - - - - - - - - - 前言冲击压实是压实技术的最新发展。八达岭高速公路预定 1998 年国庆建成通车,为了能按期高质量的完成施工任务,八达岭高速公路指挥部决定采用兰派公司的冲击压实机对最后一处34m高填方路基进行碾压,并对部分振碾压实后的路基进行冲击补压。我们对冲击压实效果进行试验检测,以确定
7、合理的松铺厚度与碾压遍数。测试内容有:地面高程;冲击碾压地面的下沉量( S);填土的干密度( pd);含水量( w);表面波密度仪测表面波( CR )计算于密度;动态圆锥贯人仪(DCP )测地表下土体不同深度的贯人值(DN ),由此推算出其它力学参数,如:加州承载比(CBR ),弹性模量( E),无侧限抗压强度( UCS )等;落锤式弯沉仪( FWD )测土基强度( E0)。本文根据测试结果,论述冲击压实的技术特性。碾压工艺与检测方法。1、冲击压实冲击压路机是用三边形或五边形轮子来产生集中的冲击能量达到压实土石填料的目的。 冲击压实机可由配套的重型工业拖车在前方牵引,也可以自行。 图1 示冲击
8、压实机的基本原理。冲击压实机以其静能量来标定,能量按下式以千焦(尔)计算 E = mgh (1)式中, E 能量, U ; m动力部件的质量, kg; g一重力常数( 9.81m/s2); h轮子外半径同内半径的差值,h=r-r ,m ,见图 1。图 1 冲击压实机基本原理南非蓝派公司研制开发的冲击压实机常用的有25T3一 25U三边形和 15T5一 15U五边形两种压实机, 25kJ 压实机用于原位碾压和层厚1m以下填料碾压以及碾压质量的检验,15kJ 压实机用于层厚 5075cm的填料碾压,由于是五边形轮子,可比三边形25kJ 压实机用较少遍数获得所需的密实度。冲击压实机在土石方压实作业中
9、, 突破了传统的碾压方式, 当其一角立于地面, 向前碾压时,产生巨大的冲击波, 由于碾边顺序连续冲击地面, 可使土体碾压均匀密实。该机以每小时 912km的行驶速度碾压作业, 即冲击碾每秒钟冲击地面两次, 相当于低频大振幅冲击压实土体, 并周期性地冲击地面, 产生强烈的冲击波向地下深层传播,具有地震的传播特性,其压实深度可随碾压遍数递增,25kJ 压实机的高能量可对填料作深层压实, 从而降低土的渗透性, 为分层碾压或填方材料提供坚实的基础。 在低交通量道路, 对施工现场原位材料的深层压实能形成较好强度和稳定性, 而不必换填材料。 在多数情况下, 直接修筑底基层和基层就可得到优质道路。2、高填方
10、路基的冲击压实检测(1)下沉量检测普通振动压路机为低振幅高频率,对深层的影响较小, 且每层碾压松铺层的厚度不超过 0.5m,分层碾压 68 遍后,压沉值基本稳定。冲击式压路机为高振名师资料总结 - - -精品资料欢迎下载 - - - - - - - - - - - - - - - - - - 名师精心整理 - - - - - - - 第 3 页,共 11 页 - - - - - - - - - 幅低频率, 对深层产生较强的冲击能量,随着土石密实度增加, 其影响深度也逐渐增加。冲击压实以实测沉降量的变化为主,同时进行灌砂法密实度检测。表面波干密度检测以及落锤式弯沉仪检测等,确定合理的层铺厚度与遍
11、数。交通部公路科研所进行了多层布点定测,其中第 3 层因冲击碾压后点位的变动而略有误差,第屯第5 两层均采用预埋水泥。易拉罐盒的方法进行准确定点,故数据较为准确。现将第屯5 两层的定点实测下沉量S值列于表 1,表 2。路堤第 4 层冲击碾压后定点下沉量S值(cm ) 表 1 位置冲压数定点下沉量S 值每行 S平值外行距10 遍10.111.44.4 18.918.69.612.2外边缘20 遍1.83.33.706.52.63.07m 30 遍4.12.25.15.71.40.93.2中行距20 遍2.41.21.31.14.72.02.1外边缘30 遍1.81.11.60.30.4一1.01
12、5m内行距10 遍7.52.95.13.66.04.34.9外边缘20 遍2.703.41.32.43.22.227m30 遍2.53.5-0.5-0.91.00.11.0合计10 遍n=12,S10 平=8.5,Cv=0.64320 遍n=18,S20 平=2.4,CV=0.66430 遍n=17,S30平=1.8,CV=1.008 注:表中各行定点问距5m ,层厚 9cm左右,测试日期: 1998 年 3 月 9 日路堤第 5 层冲击碾压后定点下沉量S值(cm ) 表 2 位置冲压数定点下沉量 S值每行 S 平值123456外行距外10 遍7.512.39.76.48.14.88.1边缘
13、7m20 遍2.90.7- 1.11.12.21.6中行距外10 遍4.42.53.83.71.74.83.5边缘 15m20 遍2.43.82.52.94.54.13.4内行距外10 遍3.82.74.73.77.76.14.8边缘 27m20 遍3.33.32.64.53.05.23.7合计10 遍n=18,S10 平=5.5,Cv=0.500名师资料总结 - - -精品资料欢迎下载 - - - - - - - - - - - - - - - - - - 名师精心整理 - - - - - - - 第 4 页,共 11 页 - - - - - - - - - 20 遍n=17,S20 平=3
14、.0,Cv=0.426注:表中各行定点间距5m ,层厚 1.0m左右,测试日期: 1998 年 3 月 12 日外行定点位置距外边缘较近, 土石料摊铺时, 推土机通过的遍数较少, 故下沉量较大)表 1、表 2 外行 10遍的平均下沉量分别为12.2cm、8.1cm,中、内两行 1120 遍合计的平均下沉量分别为2.4cm,3.0cm,已基本接近表 4 中 1120遍补压后的平均下沉量。表1 中 2130 遍后的平均下沉量为1.8cm,其中外行的平均下沉量为 3.2cm,中行及内行的平均下沉量均为1.0cm。(2)灌砂法干密度检验路堤填料为强风化花岗岩, 开挖后大部分为松散粗砂, 含少量块石,
15、由土石颗粒组成,筛分结果为含块石细粒土砂砾。重型击实最大干密度为1.945g/cm3。采用灌砂法测定干密度进行压实度检测: 1998 年 2 月 27日底层(外缘厚度达7m )冲碾 60 遍后,20cm深度以下压实度为99.5 , 70cm 深度以下压实度为93.6 , 120cm深度以下压实度为90.8;3 月 2日一层(松铺厚度每层控制在 1.0 1.2m)冲碾 30 遍后, 90cm 深度以下压实度为96.3 ,同时在推土机推开底层的剖面上,测得深度1.5m 以下压实度为 86;3 月 19 日 8 层冲碾 20遍后,测得深度 20cm以下,平均压实度为95.6,Cv=0.009。(3)
16、表面波压实密度仪检测 BAJ一 3B型表面波压实密度仪是以表面波理论为依据,采用电磁。电子及信号处理等高技术研制的新型快速无损检测仪器。表面波是一种弹性波。 当在半无限弹性介质表面进行垂直激振时,介质中质点产生相应的纵向和横向振动, 使介质表面的质点作椭圆运动, 其振动沿介质表面层传播, 产生表面波, 表面波在材料中的传播速度与激振频率,传播深度具有如下关系: VR = (2D)式中: VR 表面波速度, m/s;f 一表面波振动频率, Hz;D 垂直振动平均深度范围, m ; 波长, m 。根据实验研究证明, 表面波在材料中的传播速度VR与材料的干密度。 强度。弹性模量等工程力学参数存在良好
17、的相关性,可建立起相关方程式。 因而,通过在现场检测得到施工结构材料中的表面波速度,即可计算出材料的力学参数, 对施工质量进行监狈】与评定。采用表面波压实密度仪检测第5 层定点位置冲碾 10 遍后的数据列于表3。测得的 VR值采用土石粒径类似的相关方程d=1.6640.001VR,计算出各定点不同深度的平均干密度,该值由每个点上下左右4 个方向各 0.5m 距离测算,每个方向采取 5 个数据,平均后得出表中各点的平均VR值。再根据表 3 相应各点名师资料总结 - - -精品资料欢迎下载 - - - - - - - - - - - - - - - - - - 名师精心整理 - - - - - -
18、 - 第 5 页,共 11 页 - - - - - - - - - 的下沉量计算出 0 遍与 20 遍的干密度与压实度。外行0 遍时的压实度 K0平85.6 ,中行及内行 0 遍时的压实度分别为87.9 与 875,其差异沉降是由于外行范围推土机通过的次数较少所致。经回归计算:K87.0 , Cv=0.014 ,K10=92.5,CV=0.020,K20 95.1,Cv=0.020,K20=19.6 十 0.816K10(n 32,r0.814)。表明面波仪测得的压实度与挖坑灌砂法检测以及由已碾压完成补压下沉量计算的压实度基木吻合。路堤第 5 层面波仪检测压实密度值表 3 检测点f=100Hz
19、 ,L=0.5mf=50Hz ,L0.5mVRCVDpdK10K20VRCVDpdK0K10 K20m/smg/cm3%m/smg/cm3%外行 -1140.40.701.804 92.8 95.6 145.11.451.809 85.8 93.0 95.8外行 -2115.70.581.780 91.5 92.482.30.821.746 83.4 89.8 90.7外行 -3166.30.831.830 94.1145.41.451.809 85.0 93.0外行 -4177.3 0.172 0.881.841 94.7 95.8 134.7 0.060 1.381.800 86.6 92
20、.5 93.5外行 -5233.9 0.135 1.171.898 97.6 98.7 140.6 0.024 1.411.805 85.3 92.8 93.8外行 -6142.8 0.076 0.711.807 92.9 95.0 126.6 0.037 1.261.790 87.6 92.0 94.1中行 -1160.9 0.197 0.811.825 93.8 96.1 121.1 0.288 1.211.785 87.8 91.8 94.1中行 -2140.4 0.252 0.701.804 92.8 96.5 126.0 0.323 1.261.790 89.7 92.0 95.6中
21、行 -3151.9 0.279 0.761.816 93.4 95.887.8 0.102 0.881.752 86.7 90.1 92.4中行 -598.6 0.187 0.491.763 90.6 94.999.0 0.112 0.991.763 89.1 90.6 94.9中行 -696.7 0.314 0.481.761 90.5 94.498.8 0.147 0.991.763 89.1 90.6 94.5内行 -1168.2 0.150 0.841.832 94.2 97.4 154.2 0.021 1.541.818 89.9 93.5 96.7内行 -2185.4 0.126
22、0.931.849 95.1 98.3 117.0 0.199 1.171.781 89.1 91.6 94.7内行 -3108.6 0.048 0.541.773 91.2 93.6 102.5 0.170 1.031.767 86.6 90.9 93.3内行 -4125.8 0.141 0.631.790 92.0 96.384.7 0.066 0.851.749 86.6 89.9 94.1内行 -5215.7 0.122 1.081.880 96.7 99.7 130.7 0.011 1.311.795 85.2 92.3 95.2说明: f- 表面波振动频率; L-激振器与传感器间中
23、心距;VR-表面波速度; D-垂直振动平均深度; K10-冲压 10 遍时测得平均表面波速; 八后计算的压实度;K0与 K20为 K10按表 3 相应下沉量计算的0 遍与 20遍的压实度。3、补压振碾填方路基的冲击压实(1)5k200520段冲碾补压名师资料总结 - - -精品资料欢迎下载 - - - - - - - - - - - - - - - - - - 名师精心整理 - - - - - - - 第 6 页,共 11 页 - - - - - - - - - 填方路基平均填高5m ,达到上路堤位置,距上路床顶面还差1m 。冲击压实机碾压长度 300m ,宽度 16m 。选定代表性位置中心桩
24、5k380480。每 20m进行固定桩布点定点测定,横向为中心桩号左右各2m 、6m距离,即各定点纵向间距 20m ,横向间距 4m 。1998年 2 月 25日冲击碾压 10 遍,2 月 26 日再冲击碾压10 遍,测得各定点的压实沉降值列于表4。振压路基冲压后定顶点下沉量 3值 表 4 位置冲压 10 遍冲压 1120 遍冲压 20 遍合计5k+3801.73.14.01.53.30.92.22.35.04.06.23.8+400 2.63.42.04.11.11.92.41.03.75.34.45.1+4205.46.92.34.12.81.31.51.68.28.23.85.7+440
25、3.54.85.43.14.93.11.62.98.47.97.0 6.O+4605.34.21.24.62.62.61.73.87.96.82.98.4+4800.62.100.83.81.70.10.44.43.80.11.2S平=3.2,CV=0.551 S 平=2.2,CV0.553S 平=5.4,CV=0.425注:表中定点为中心桩号左右各2m 、6m距离。冲压 10 遍平均下沉量 3.2m,CV=0.551;冲压 1120遍平均下沉量 2.2cm;合计平均下沉量 5.4cm。则冲碾压实沉降率为5.4 500=0.0108。各定点的 S值变化较大,冲压 10遍的 S平值 Cv为 0.
26、551, 冲压 20遍后合计 S平值 Cv为 0.425,表明振动压实后路基密实度的不均匀性经冲击碾压后达到路基均匀密实,各点沉降散点图见图 2。图 2 5K+200520 段补压沉降散点图路基填筑采用 VV170 40吨振动压路机分层碾压,达到压实标准,即上路堤达到重型压实度93,下路堤达到重型压实度90,冲击碾压的有效压实深度可达到 1.5m,按平均下沉量3 平=5.4m的 90计算,平均重型压实度冲碾后提高为 95,使路堤的整体强度提高。名师资料总结 - - -精品资料欢迎下载 - - - - - - - - - - - - - - - - - - 名师精心整理 - - - - - -
27、- 第 7 页,共 11 页 - - - - - - - - - 用标准轴重 10t 荷载在 5k200520 进行弯沉测定,下雨后测得回弹弯沉l0 为 9(0.01mm ),天晴后测得 l0 为 4.5(0.01mm ),原来施工 l0 的控制值为90(0.01mm ),表明冲击碾压后大幅度提高了路基的整体强度。(2)0k8401k110、1k260340、1k580620 段冲碾补压由于试验段为半填半挖路基,中间及外边为填方,里侧为挖方,布点时从0k840起沿路线方向每隔20m布设一排两个点, 外侧点距路肩边沿3m ,中间点距外侧点 4m ,在点位处撒上石灰,并钉上系了红布条的铁钉,以确保
28、每次定点测量的准确性。经 10 遍、20 遍、30 遍冲碾后的沉降量经统计分析的结果为:0k840lk 110段, 冲碾 10遍后,S平=1.3cm, Cv=1.14; 1120 遍, S平=1.3cm,Cv=0.85;30 遍合计,S3平=3.8cm,CV=0.57,其中外侧 S平4.8cm,Cv0.37 ;中间 S平2.7m,Cv0.74 。1k260340,lk 580620 段,30 遍合计 S平=6.8cm,Cv=0.47;其中外侧 S平=7.3cm,Cv=0.27;中间 S平=6.4m,Cv=0.65。由面波仪的检测可以看出, 经过 30 遍冲碾之后, 地表下 6080cm内土的干
29、密度由 1.815gcm3提高到 1.850gcm3 ,压实度由 93.3 提高到 95.1。这说明冲击碾压的效果是比较明显的,完全能够满足规范路床的要求。(3)动态圆锥贯人仪( DCP )测试动态圆锥贯人仪( DCP )的英文是 Dynanlic ConePenetrometer,简称贯人仪,属小型轻便地基土原位测试的触探仪,其锤重8kg,落距 575mm ,贯人杆长1000mm ,杆直径 ?16mm ,圆锥头直径 20mm ,锥尖为 60角,贯人杆旁连接1000mm的读尺,直接读记每击一次的贯人值。 这种原位测试的DCP 贯人仪在国外已经在使用中积累了贯人值与相应土性指标的关系。其每锤击一
30、次(blow) 的贯人值 (mm )为 DN (mm blow),DN已经与土的弹性模量( E)、加州承载比( CBR )、无侧限抗压强度( UCS )建立了关系式,在南非用DN值作为路面设计的参数。 DN与CBR 、E、UCS 的关系式如下: DN与 CBR 关系式 CBR441DN-1.31 (3) DN与 E关系式 E1123DN-1.064 (4) DN与 UCS 关系式 UCS3218DN-1.158 (5)对试验段的各测试点在冲击碾压前后进行了DCP 测试,根据两试验段各测试点的 DN值,进行汇总计算出冲碾前后各遍的平均DN值(DN ),列于表 5 及图 3,可以看出冲碾前后各不同
31、遍数在地面下不同深度的平均口可值的变化规律。由DN值与 CBR 、E、UCS 的关系,根据公式( 3)、( 4)、( 5)可整理出表 6,表7、表 8、表 9及图 4、图 5、图 6、图 7,可以看出冲碾前后不同碾压遍数时在不同深度下 CBR 、E、UCS的强度变化规律。贯人量( DN )值与深度的关系 -表 5 深度(mm)80160240320 400 480560名师资料总结 - - -精品资料欢迎下载 - - - - - - - - - - - - - - - - - - 名师精心整理 - - - - - - - 第 8 页,共 11 页 - - - - - - - - - 补压前5.
32、23 5.28 5.596.87.88.48.25补压后6.44.55 1.821.97 2.23.75 4.13图 3贯人量(DN)值与深度的关系1补压前;2补压后击数与深度的关系表 6深度( mm)80160 240320 400 480 560补压前18211612101010补压后13204440412319模量值( E)与深度的关系表 7深度( mm)80160 240 320 400 480 560补压前204 202 198 150 127 145 153补压后155 223 359 545 483 274 248 CBR与深度的关系来 8深度( mm)80 160 240 32
33、0 400 480 560补压前54 535237313647补压后39 60201 181 150 7669无侧限抗压强度( UCS )与深度的关系表9深度( mm)80160 240320400480 560补压前499 491484360305 347 433补压后376 550 1608 1467 1233 677 622名师资料总结 - - -精品资料欢迎下载 - - - - - - - - - - - - - - - - - - 名师精心整理 - - - - - - - 第 9 页,共 11 页 - - - - - - - - - 图 4 击数与深度的关系(1、补压前, 2、补压后
34、)图 5 模量值( E)与深度的关系(1补压前; 2补压后)图 6 CBR 与深度的关系(1、补压前; 2、补压后)图 7无侧限抗压强度(UCS)与深度的关系 (1补压前; 2补压后)由以上各图可以明显看出, 地表下 2050cm内土的密实度最大, 向下逐渐减小。(4) 落锤式弯沉仪( FWD )检测根据部标 JTJ059-95 公路路基路面现场测试规程T0953-95 落锤式弯沉仪(FWD )试验方法对冲击碾压前后地基土进行FWD 测定。FWD 标准重锤在两个高度落下发生的冲击荷载作用下, 测定土基表面所产生的瞬时变形,即测定在动态荷载作用下产生的动态弯沉及弯沉盆,并可由此反算路基各深度层的
35、动态弹性模量。本次 FWD 测定冲碾未碾压时及冲碾后各遍测点的动态弯沉及弯沉盆。经过计名师资料总结 - - -精品资料欢迎下载 - - - - - - - - - - - - - - - - - - 名师精心整理 - - - - - - - 第 10 页,共 11 页 - - - - - - - - - 算汇总分析后得到碾压20 遍地表下 1.5m 内的平均弹性模量值E,碾压前的平均模量 E前180(MPa ),碾压后的平均模量E后228(MPa )。这说明,经过20 遍冲碾之后,土基模量值有了较大的提高,这对增加路基稳定,减小工后沉降,防止路面开裂很有好处。4、结论综合分析沉降值观测。灌砂法
36、试验。面波仪测试,落锤式贯人仪(DCP )测试。弯沉仪测试及落锤式弯沉仪(FWD )测试等试验结果,可以得到如下结论。(1) 从 k200520 试验段来看,冲碾补压10 遍时,平均下沉量 q 平3.2cm,补压 20 遍 q 平=3.2rm,从 0k8401k110 试验段来看,补压 10 遍时,外侧平均下沉量 q 平1.86cm,1120、2130 遍时,平均下沉量均为 q 平=1.43cm。从面波仪测试结果来看,冲碾30 遍后,地表下 70cm以内的平均压实度由93.3提高到 95.1,路基达到了均匀密实。由FWD 测定的模量值 E也由 180(MPa )提高到 228(MPa ),故对
37、填方路堤的补压,20 遍是合适的。同时,补压效果也是明显的。(2)高填方路堤在每层松铺1.0 1.2m 时,根据下沉量与密实度检测分层冲碾20 遍平均压实度达到95以上,路基达到均匀密实。根据冲碾下沉量及已有路基沉降观测资料分析,高填方路基施工完工后的工后沉降率可小于1。在路堤外侧 8m范围内根据冲碾情况, 在 20遍的基础上, 应适当增加遍数。 达到上路堤与路床的 1.5m 厚度内,宜冲碾 30 遍。同时,每层的松铺厚度宜控制在1.0 1.2m范围内。(3)底层 1.5m 以下部分经推土机与冲碾的反复作用,其压实度达87以上,后期的最终下沉量按已有数据6。计算,下沉量总计约为3cm ,与整个路堤高度比较,不会发生差异变形,坡脚修建的挡墙,进一步保证了路基边坡的稳定。(4)冲击式压路机比传统的振动碾压效果要好,效率也更高,尤其在山区填石路堤区域。名师资料总结 - - -精品资料欢迎下载 - - - - - - - - - - - - - - - - - - 名师精心整理 - - - - - - - 第 11 页,共 11 页 - - - - - - - - -