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1、一 总信息A ） 水平力与整体坐标角：1. 一般情形下取 0 度，平面复杂如L 型、三角型或抗侧力结构非正交时，理应分别按各抗侧力构件方向角算一次，但实际上按0、45 度各算一次即可；当程序给出最大地震力作用方向时，可按该方向角输入运算，配筋取三者的大值；2. 依据抗震标准 5.1.1-2 规定，当结构存在相交角大于15 度的抗侧力构件时，应分别运算各抗侧力构件方向的水平地震作用，假设程序供应多方向地震作用功能时，应选用此功能；B ） 砼容重：钢筋砼运算重度，考虑饰面的影响应大于25，不同结构，构件的外表积与体积比不同，饰面的影响不同，一般按结构类型取值：结构类型框架结构框剪结构剪力墙结构重度
2、262728C） 钢材容重：一般取 78，假如考虑饰面设计者可以适量增加；D） 裙房层数：1：高规第 4.8.6 条规定：与主楼连为整体的裙楼的抗震等级不应低于主楼的抗震等级，主楼结构在裙房顶部上下各一层应适当加强抗震措施；因此该数必需给定；2：层数是运算层数，等同于裙房屋面层层号；E） 转换层所在层号：1：该指定只为程序打算底部加强部位及转换层上下刚度比的运算和内力调整供应信息，同时，当转换层号大于等于三层时，程序自动对落地剪力墙、框支柱抗震等级增加一级，对转换层梁、柱及该层的弹性板定义仍要人工指定；层号为运算层号F） 地下室层数：1：程序据此信息打算底部加强区范畴和内力调整；2：当地下室局
3、部层数不同时，以主楼地下室层数输入；3：地下室一般与上部共同作用分析；4：地下室刚度大于上部层刚度的2 倍，可不采纳共同分析；5：地下室与上部共同分析时，程序中相对刚度一般为3，模拟约束作用；当相对刚度为0，地下室考虑水平地震作用，不考虑风作用；当相对刚度为负值，地下室完全嵌固6：依据程序编制专家的说明，填 3 大致为 70%80% 的嵌固， 填 5 就是完全嵌固， 填在楼层数前加“-”，表示在所填楼层完全嵌固；究竟怎样的土填3 或填 5，完全取决于工程师的体会；G） 墙元细分最大掌握长度：1：可取 15 之间的数值，一般取2 就可满意运算要求，框支剪力墙可取1 或 1.5；H） 墙元侧向节点
4、信息：1：内部节点：一般挑选内部节点，当有转换层时，需提高运算精度时，可以选取外部节点；2：外部节点：按外部节点处理时，耗机时和内存资源较多；I） 恒活荷载运算信息：1：一次性加载运算：主要用于多层结构，而且多层结构最好采纳这种加载运算法；由于施工的层层找平对多层结构的竖向变位影响很小，所以不要采纳模拟施工方法运算；2：模拟施工方法 1 加载：就是按一般的模拟施工方法加载，对高层结构，一般都采纳这种方法运算； 但是对于 “框剪结构 ”，采纳这种方法运算在导给基础的内力中剪力墙下的内力特殊大，使得其下面的基础难于设计；于是就有了下一种竖向荷载加载法；3：模拟施工方法2 加载：这是在 “模拟施工方
5、法 1”的基础上将竖向构件柱、墙的刚度增大10 倍的情形下再进行结构的内力运算，也就是再按模拟施工方法1 加载的情形下进行运算；采纳这种方法运算出的传给基础的力比较匀称合理，可以防止墙的轴力远远大于柱的轴力的不和理情形；由于竖向构件的刚度放大，使得水平梁的两端的竖向位移差削减，从而其剪力削减，16这样就减弱了楼面荷载因刚度不均而导致的内力重安排，所以这种方法更接近手工运算；但是我认为这种方法人为的扩大了竖向构件与水平构件的线刚度比，所以它的运算方式值得探讨；所以，专家建议：在进行上部结构运算时采纳“模拟施工方法1”；在基础运算时，用 “模拟施工方法 2”的运算结果；这样得出的基础结果比较合理；
6、高层建筑建议采纳“模拟施工加载3”；分层刚度，分层加载；J结构体系：标准规定不同结构体系的内力调整及配筋要求不同；同时，不同结构体系的风振系数不同；结构基本周期也不同，影响风荷运算；宜在给出的多种体系中选最接近实际的一种，当结构体系定义为短肢剪力墙时，对墙肢高度和厚度之比小于8 的短肢剪力墙，其抗震等级自动提高一级；二 风荷载信息地面粗糙类别：A 类：近海海面和海岛、海岸、湖岸及沙漠地区；0.12B 类：指田野、乡村、丛林、丘陵及房屋比较稀疏的乡镇和城市郊区；0.16C 类：指有密集建筑群的城市市区；0.22D 类：指有密集建筑群且房屋较高的城市市区；0.30体型系数：修正后的基本风压：对于高
7、层建筑应按基本风压乘以系数1.1 采纳；1) 风荷载作用面的宽度，多数程序是按运算简图的外边线的投影距离运算的，因此，当结构顶层带多个小塔楼而没有设置多塔楼时，应留意修改风荷载文件，从风荷载中减去运算简图的外边线间无建筑面的空面面积上的风载，否就会造成风载过大，特殊是风载产生的弯矩过大；2) 顶层女儿墙高度大于1 米时应修正顶层风载，在程序给出的风荷上加上女儿墙风荷；3) 当运算坐标旋转时，应留意风荷运算是否相应作了旋转处理；4) 大多数程序风载从嵌固端算起，当运算嵌固端在地下室时，应将风荷载修正为从正负零算起；5) 用 SATWE 进行多塔楼分析时，程序能自动对每个塔楼取为一独立刚性块分析，
8、但风荷载按整体投影面运算，因此肯定要进行多塔楼定义，否就风荷载会显现错误；结构的基本周期：宜取程序默认值按高规附录B 公式 B.0.2 ；规章框架 T1=0.08-0.10n ，n 为房屋层数，详见高规3.2.6 条表 3.2.6-1 注；荷规 7.4.1 条，附录 E；程序中给出的基本周期是采纳近似方法运算得到的，建议运算出结构的基本周期后，再代回重新运算；三 地震信息结构规章性性息：依据结构的规章性选取，按抗震标准扭转耦联信息：3.4.2 条确定；1 对于耦联选项，建议总是采纳；2 质量和刚度分布明显不对称的结构，楼层位移比或层间位移比超过1.2 时，应计入双向水平地震作用下的扭转影响；3
9、偶然偏心：验算结构位移比时，总是考虑偶然偏心A 位移比超过 1.2 时，就考虑双向地震作用，不考虑偶然偏心；B 位移比不超过 1.2 时，就考虑偶然偏心，不考虑双向地震作用；例： *一 31 层框支结构，考虑双向水平地震力作用时，其运算剪重比增量平均为12.35% ；*规章框架考虑双向水平地震作用时，角柱配筋增大10%左右，其他柱变化不大；*对于不规章框架，角、中、边柱配筋考虑双向地震后均有明显的增大；*通过双向地震力、柱按单偏压运算和双向地震力、双偏压运算比较可知，后者运算柱的配筋较前者有明显的增大；建议：假设同时勾选双向地震力、柱双向配筋时，要非常谨慎；3运算单向地震力，应考虑偶然偏心的影
10、响；5%的偶然偏心，是从施工角度考虑的；* 运算考虑偶然偏心，使构件的内力增大5%10% ；* 运算考虑偶然偏心，使构件的位移有显著的增大，平均为18.47% ；注：对于不规章的结构， 应采纳双向地震作用，并留意不要与 “偶然偏心 ”同时作用； “偶然偏心 ”和“双向地震力 ”应是两者取其一，不要都选；建议的选用方法：* 当为多层 8层， 30m，考虑扭转耦联与非扭转耦联均可；* 当为一般高层，可选用耦联+偶然偏心；* 当为不规章高层、满意抗规2 条以上不规章性时，或位移比接近限值， 考虑双向地震作用；运算振型个数：1) 按侧刚运算时：单塔楼考虑耦联时应大于等于9；复杂结构应大于等于15；N个
11、塔楼时，振型个数应大于等于N9；留意各振型的贡献由于扭转重量的影响而不听从随频率增加面递减的规律一般较规章的单塔楼结构不考虑耦联时取振型数大于等于3 就可，顶部有小塔楼时就大于等于6； 0.02) 按总刚运算时；采纳的振型数不宜小于按铡刚运算的二倍，存在长梁或跨层柱时应留意低阶振型可能是局部振型，其阶数低，但对地震作用的贡献却较小；3) 标准要求，地震作用有效质量系数要大于等于0.9；基底的地震剪力误差已很小，可认为取的振型数已满意；四 活载信息：考虑活荷不利布置的层数从第 1 到 6 层多层应取全部楼层；高层宜取全部楼层，高规5.1.8 条柱、墙活荷载是否折减不折算 .PM 不折减时，宜选
12、折算 ，荷规 4.1.2 条强条传到基础的活荷载是否折减折算 .PM 不折减时，宜选 折算 ，荷规 4.1.2 条强条柱，墙，基础活荷载折减系数.荷规 4.1.2 条表 4.1.2强条运算截面以上的层号折减系数1 1.00 荷规 4.1.2 条表 4.1.2 强条2-3 0.85荷规 4.1.2 条表 4.1.2强条4-5 0.70荷规 4.1.2 条表 4.1.2强条6-8 0.65荷规 4.1.2 条表 4.1.2强条9-20 0.60荷规 4.1.2 条表 4.1.2强条20 0.60 荷规 4.1.2 条表 4.1.2强条五 调整信息：中梁刚度增大系数：BK = 2.00. 高规 5.
13、2.2 条；装配式楼板取1.0；现浇楼板取值 1.3-2.0， 一般取 2.0梁端弯矩调幅系数：BT = 0.85. 主梁弯矩调幅，高规5.2.3 条；现浇框架梁 0.8-0.9；装配整体式框架梁 0.7-0.8梁活荷载内力放大系数：BM = 1.00. 放大梁跨中弯矩，取值1.0-1.3；已考虑活荷载不利布置时， 宜取 1.0连梁刚度折减系数：BLZ = 0.70. 一般工程取 0.7，位移由风载掌握时取 0.8；抗规 6.2.13 条 2款，高规 5.2.1 条梁扭矩折减系数：TB = 0.40. 现浇楼板刚性假定取值0.4-1.0，一般取 0.4；现浇楼板弹性楼板取 1.0；高规 5.2
14、.4 条全楼地震力放大系数：RSF = 1.00. 用于调整抗震安全度，取值0.85-1.50 ，一般取 1.00.2Qo 调整起始层号：KQ1 = 0. 用于框剪抗震设计时，纯框填0；参见手册；抗规6.2.13 条 1 款；高规 8.1.4 条0.2Qo 调整终止层号：KQ2 = 0. 用于框剪抗震设计时，纯框填0；参见手册；抗规6.2.13 条 1 款；高规 8.1.4 条顶塔楼内力放大起算层号：NTL = 0. 按突出屋面部分最低层号填写，无顶塔楼填0顶塔楼内力放大：RTL = 1.00. 运算振型数为9-15 及以上时，宜取 1.0不调整；运算振型数为3 时，取 1.5九度结构及一级框
15、架梁柱超配筋系数CPCOEF91 = 1.15. 取 1.15，抗规 6.2.4 条是否按抗震标准 5.2.5 调整楼层地震力 IAUTO525 = 1. 用于调整剪重比，抗规5.2.5 条强条 是否调整与框支柱相连的梁内力IREGU_KZZB = 0.一般不调整，高规10.2.7 条剪力墙加强区起算层号LEV_JLQJQ = 1. 抗规 6.1.10 条；高规 7.1.9 条强制指定的薄弱层个数NWEAK = 0. 强制指定时选用，否就填0，抗规 5.5.2 条，高规 4.6.4 条六 设计信息：结构重要性系数 : RWO = 1.00. 砼规 3.2.2 条， 3.2.1 条强条；安全等级
16、二级，设计使用年限50 年，取 1.00柱运算长度运算原就 : 有侧移 .一般按 有侧移 ，用于钢结构梁柱重叠部分简化: 不作为刚域 .一般不简化，高规5.3.4 条，参见手册当选定时，梁负筋应按运算配筋配足，此种简化更符合实际，建议采纳；当不选用时，梁负筋可按柱边弯矩运算配筋，即适当削峰配置；是否考虑 P-Delt效应：1 据有关分析结果， 7 度以上抗震设防的建筑，其结构刚度由地震或风荷载作用的位移限制掌握， 只要满意位移要求，整体稳固自然满意，可不考虑P-DELT 效应；2 对 6 度抗震或不抗震， 且基本风压小于等于0.5 /M2 的建筑， 其结构刚度由稳固下限要求掌握， 宜考虑；3
17、考虑后结构周期一般会加长；4 考虑后应按弹性刚度运算的，因此，柱运算长度系数应按正常方法运算否一般不考虑；砼规5.2.2 条 3 款， 7.3.12 条； 抗规 3.6.3 条；高规 5.4.1 条， 5.4.2 条柱配筋运算原就 : 按单偏压运算 .宜按单偏压 运算； 角柱、 异形柱按 双偏压 验算； 可按特殊构件定义角柱，程序自动按双偏压 运算钢构件截面净毛面积比: RN = 0.85.用于钢结构梁爱护层厚度mm: BCB = 25.00. 室内正常环境，砼强度C20 时取 25mm，砼规 9.2.1 条表9.2.1 ，环境类别见3.4.1 条表 3.4.1柱爱护层厚度mm: ACA =
18、30.00. 室内正常环境取 30mm，砼规 9.2.1 条表 9.2.1，环境类别见3.4.1 条表 3.4.1是否按砼标准 7.3.11-3 运算砼柱运算长度系数: 是.一般工程选 是-qq多高层结构要选用，详见砼规 7.3.11 条 3 款，水平力设计弯矩占总设计弯矩75以上时选 是; 单层刚性屋盖结构不选用；七 配筋信息：梁主筋强度 N/mm2: IB = 300. 设计值， HPB235 取 210N/mm2 ，HRB335 取 300N/mm2 ；砼规4.2.1 条， 4.2.3 条表 4.2.3-1强条柱主筋强度 N/mm2: IC = 300. 砼规 4.2.1 条， 4.2.
19、3 条表 4.2.3-1强条墙主筋强度 N/mm2: IW = 210 . 砼规 4.2.1 条， 4.2.3 条表 4.2.3-1强条梁箍筋强度 N/mm2: JB = 210. 砼规 4.2.1 条， 4.2.3 条表 4.2.3-1强条柱箍筋强度 N/mm2: JC = 210. 砼规 4.2.1 条， 4.2.3 条表 4.2.3-1强条墙分布筋强度 N/mm2: JWH = 210. 砼规 4.2.1 条， 4.2.3 条表 4.2.3-1强条梁箍筋最大间距 mm: SB = 100.00. 砼规 10.2.10 条表 10.2.10；可取 100-400，抗震设计时取加密区间距，一
20、般取 100，详见抗规 6.3.3 条 3 款强条柱箍筋最大间距mm: SC = 100.00. 砼规 10.3.2 条 2 款；可取 100-400 ，抗震设计时取加密区间距，一般取 100，详见抗规 6.3.8 条 2 款强条墙水平分布筋最大间距mm:SWH = 200.00.砼规 10.5.10 条；可取 100-300，抗规 6.4.3条 1 款强条墙竖向筋分布最小配筋率%: RWV = 0.30. 砼规 10.5.9 条；可取 0.2-1.2； 八 荷载组合：恒载分项系数 : CDEAD= 1.20. 一般情形下取 1.2，详荷规 3.2.5 条 1 款强条活载分项系数 : CLIV
21、E= 1.40. 一般情形下取 1.4，详荷规 3.2.5 条 2 款强条风荷载分项系数 : CWIND= 1.40. 一般情形下取 1.4，详荷规 3.2.5 条 2 款强条水平地震力分项系数 : CEA_H=1.30. 取 1.3，抗规 5.1.1 条 1 款强条，抗规5.4.1 条表5.4.1 强条竖向地震力分项系数 : CEA_V=0.50. 取 0.5，抗规 5.1.1 条 4 款强条，抗规5.4.1 条表5.4.1 强条特殊荷载分项系数: CSPY = 0.00. 无就填 0，荷规 3.2.5 条注强条活荷载的组合系数: CD_L = 0.70. 大多数情形下取 0.7，详见荷规
22、4.1.1 条表 4.1.1强条风荷载的组合系数: CD_W = 0.60. 取 0.6，荷规 7.1.4 条活荷载的重力荷载代表值系数: CEA_L= 0.50.雪荷载及一般民用建筑楼面等效均布活荷载取0.5， 详见抗规 5.1.3 条表 5.1.3强条组合值系数剪力墙底部加强区信息.剪力墙底部加强区层数IWF= 1 . 取 1/8 剪力墙墙肢总高与底部二层高度的较大值，抗规 6.1.10条，高规 7.1.9 条剪力墙底部加强区高度m Z_STRENGTHEN= 7.00.取 1/8 剪力墙墙肢总高与底部二层高度的较大值，抗规 6.1.10 条，高规 7.1.9 条SATWE 运算掌握参数：
23、层刚度比运算：1 剪切刚度：运算嵌固层刚度和纯框架结构层间刚度时采纳，带斜撑结构不宜采纳；底部大空间为一层时可采纳；2 剪弯刚度：适用运算任何结构的刚度运算，建议采纳；底部大空间为二层时可以采纳；3 按层地震剪力与层地震位移差之比运算抗震标准方法：该法概念模糊，结构完全相同的层， 放在不同层位移时的刚度不同，这与层刚度的定义不符，建议一般不用；系统默认是第三种运算 方法，设计者应留意改正；也有人认为第三种均可采纳总刚与侧刚问题：1 按总刚运算耗机时和内存资源较多；2 有弹性楼板设置时必需按总刚运算；3 无弹性楼板时宜按侧刚运算；4 标准掌握的层刚度比和位移比，要求在刚性楼板条件下运算，因此，任
24、何情形下均按侧刚算一次，以验算层刚度比和位移比；运算结果的鉴别分析和调整：1 合理性：框架结构； T1=0.10.15N 其中 N 为结构层数 框剪结构： T1=0.080.12N 其中 N 为结构层数 剪力墙结构： T1=0.040.06N 其中 N 为结构层数 筒中筒结构： T1=0.060.1N 其中 N 为结构层数 并且有 T21/31/5 T1 ； T31/51/7 T12 扭转周期应小于平动周期的0.90.853 底部总剪力与总重量的比为：Q/W=0.12%0.28% 7 度、二类土Q/W=2.8%5% 8 度、二类土4) 位移：当剪力墙作为薄壁杆件运算时，最大层间相对位移取u/h
25、 小于等于 1/1100；较佳取值取 1/16001/2500.当剪力墙作为墙元模型包括壳元、膜元等运算时；最大层间相对位移取满意标准要求为基准，较佳取值 1/12001600 ；5) 合理的含钢量：梁： 0.35%1.5% 墙： 0.35%0.5%柱： 0.5%1.5% 板： 0.35%0.6%6) 最大层间位移角和水平位移不宜大于楼层平均位移值的1.2 倍， A 级高度不应大于1.5 倍， B 级高度不应大于 1.4 倍；7) 构刚度掌握与调整：刚度掌握内容不满意时的调整方法1 弹性层间位于移掌握：umax/h 1/5001/1000调整层高，加强底部竖向构件刚度2 层刚度比掌握： Ki/
26、Ki+1 0.且7或按高规 5.1.13 和 5.1.14 处理3 Ki/Ki+1+K i+2+ Ki+3 0.8调整层高，加强或减弱相关层刚度3 转换层刚度比掌握： K i+n/K i 1.3 K i+1/K 调整i层高1，.67加强或减弱相关层刚度4 嵌固层刚度比掌握： e=G1A1H0/G0A0h1室剪力墙或将嵌固层下移一层；其2中： A0 ， A1=AW+2.5hci/hi2Aci增加地下5 整体稳固刚重比掌握： EJd 1.4GH2或 GJ 10GJ加强竖向构件刚度6 扭转位移掌握： A 类高度不宜 umax/ uuc 1.2不尖 umax/ uuc 1.5B类高度不宜 umax/
27、uuc 1.不2 尖 umax/ uuc 1.4调整平面布置，削减刚心与形心偏心距，注：假设 umax/h x2比弹性层间位移角掌握要求小，就可不考虑本项要求7 扭转掌握刚度： A 类高度 A 类高度： T1/Tt 0.9B类高度： T1/Tt 0.85找出缘由实行相应措施8 舒服度掌握： amax 0.15m/s2 住宅、公寓 amax 0.15m/s2办采纳薄壁杆元模型输入时要留意：公、旅社 加强竖向构件刚度1 上下墙体的剪心、形心应尽可能对齐；局部开洞整体剪力墙化为无洞口剪力墙输入；局部无洞剪力墙化成整体开洞剪力墙输入；2 带边柱剪力墙按无柱剪力墙输入；当柱断面较大时，可再单独输入柱，最
28、终柱配筋=柱钢筋 +墙端筋3 一般与剪力墙正交梁端宜按铰支输入，当墙厚 0.8梁高时，可按弹性固结梁输入，按铰支输入时，与墙正交梁端的负筋不少于跨中的40%4 地下室边墙壁不宜按整片墙输入，宜分段按墙柱输入，凡有梁相交部位设墙柱，墙柱截面取支承点两边各 3 倍墙厚，当有明柱时加输时柱；5 抗震设计的高层建筑结构，其楼层侧向刚度不宜小于相邻层上部楼层侧向刚度的70%或其上相邻三层侧向刚度平均值的80%；6 A 级高度的高层建筑的楼层层间抗侧力结构的受剪承载力不宜小于其上的一层受剪承力的80%； 不应小于其上一层受剪承载力的65%； B 级高度高层建筑的楼层层间抗侧力结构的受剪承载力不应小于其上一
29、层受剪承载力的75%；7 各片剪力墙的等效刚度相差不要大于3 倍；8 多层或高层上部结构设置水箱和游泳池时，其底板应与楼面板分开；9 框架-剪力墙结构，底层剪力墙截面面积AW 和柱截面面积 AC 之和与高层楼面面积之比，对7度 2 类土情形，一般 AC+AW /Af=3%5%; AW/ Af=2%3%；层数多高度大的框架-剪力墙结构， 宜取上限值，且纵横两个方向的剪力墙均宜在上述范畴内，框架-剪力墙结构中剪力墙厚度初步估量 见下表：抗震烈度 10 层 15 层 20 层 25 层 30 层 35 层 40 层7 度250 250 250 300 300 350 4008 度250 250 30
30、0 350 400 450 5009 度300 300 350 400 450 500 550异形柱的构造：1 异形柱的墙肢宽度 B 宜为 200300；一般取墙肢最小宽度bmin 200mm.2 截面的长度 B 一般取 2b B 4且b; H/4 B H；/4 H 为柱的净高，最小长度Bmin=2bmin；当异形柱作为角柱时，墙肢长度不宜小于600mm .剪力墙类别划分 : =hw/bw 8 8 5 5 3 3 4 2剪力墙类别一般剪力墙 短肢剪力墙 小墙肢短肢剪力墙按柱设计 异形柱A 级高度高层建筑的楼层层间抗侧力结构的承载力不宜小于其上一层的80%； 不应小于其上一层的 60%；B 级高
31、度的高层建筑的楼层层间抗侧力结构的承载力不应小于其上一层的75%.错层结构：当错层高度不大于框架梁的截面高度时，各部分楼板应作为独立楼层参与整体运算，不宜归并为一 层运算，此时，每一个错层部分可视为独立楼层，独立楼层的楼板可视为在楼板平面内刚度无限大， 相反，可作为同一楼层参与结构整体运算错层处框架柱的截面宽度和高度均不得小于600，砼强度等级不得低于C30，抗震等级宜提高一级，竖向配筋率不宜小于1.5%；箍筋全高加密， 箍筋体积配箍率不宜小于1.5%；错层处平面外受力的剪力墙，其截面厚度：非抗震设计时不应小于200；抗震设计时不应小于250，并均应设置与之垂直的墙肢或扶壁柱，抗震等级应提高一级，砼强度等级这应低于C30；水平和竖向分布钢筋的配筋率： 非抗震设计时不应小于0.3%；抗震设计时不应小于0.5% ；错层在结构模型中的输入：按每块楼板为一层的方法输入，这样两块楼板就被分成两层，分层时在没有楼板的地方就输入上下 连通的独立柱和剪力墙，此时要留意洞口的输入，由于错层按两层或多层输入后，层分得很细，往 往从洞口中窜过，为了使运算正确，应把洞口上的墙梁按一般梁来输入，在洞口的两端加两个节点， 在构件定中定义墙梁，在墙梁的标高处输入墙梁