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1、水电站工程工程选址工程总体布置及主要建筑物设计方案1.1设计依据1、工程等级及建筑物级别某某水电站工程是一座以发电为主，兼有灌溉、防洪等 综合效益的水利枢纽工程。枢纽建筑物主要由水泥沙浆浆砌 石重力坝坝、发电引水系统及发电厂房等组成。本工程水库 系年调节水库，水库正常蓄水位376. 09m,水库正常库容1. 2 万m3,电站总装机800kw。根据防洪标准(GB50201-2000) 及水利水电工程等级划分及洪水标准(SL252-2000),水 库为小型水库，电站为小型电站，枢纽工程等别属V等，工 程规模为小(2)型。大坝挡、泄水建筑物按5级建筑物设 计，发电引水系统及发电厂房按5级建筑物设计，
2、其它临时 建筑物按5级建筑物设计。2、洪水标准及洪水位根据已确定的各建筑物设计级别，按防洪标准 (GB50201-2000 ) 水利水电工程等级划分及洪水标准 (SL252-2000)、水电站厂房设计规范(SL266-2001)以及溢 洪道设计规范(SL253-2000)中有关规定，确定各建筑物 洪水标准，各建筑物洪水标准及相应洪水位见表5-1。项单位几何尺寸正常蓄水位m376. 09非溢流坝顶高程m379. 49基础底高程m371.0基础底宽m6. 121基础底板齿槽高程m370. 5下游鼻坎坎顶高程m373.0溢流坝长m21.0表5-21号大坝体型几何特征值表表5-32号 大坝体型几何特征
3、值表项目单位几何尺寸正常蓄水位m376. 09非溢流坝顶高程m378. 82基础底高程m366. 49基础底宽m9. 784基础底板齿槽高程m361.99下游鼻坎坎顶高程m370.981溢流坝长m20.0b坝体结构大坝为实用堰,消能形式为面流消能,坝体采用m7. 5水泥 沙浆浆砌石，为满足防渗和稳定要求上下游均设齿槽,齿槽深 0. 5m,宽0. 3mo齿槽用cl5碎浇筑。根据工程地质条件和建筑物布置要求，原大坝基础座落 在弱风化岩层上，最大开挖深度约1.4ni。为增加大坝基础底 板的抗滑稳定性，现坝基上游设齿槽嵌入微风化岩层。坝顶高程的确定某某水电站正常蓄水位选择主要在某某河流域梯级开 发规划
4、方案的基础上进行全面优化和方案比较，尽量提高调 节性能（增加调节库容和水头），同时不增加过大的淹没损 失，达到梯级开发经济效益最佳为目的。某某水电站正常蓄水位选择主要在镇江河流域梯级开 发规划方案的基础上进行全面优化和方案比较，尽量提高调 节性能（增加调节库容和水头），同时不增加过大的淹没损 失，达到梯级开发经济效益最佳为目的。坝址上游100km处为某某村粮田，根据本次调查测 376. 09m以下无淹没林地及耕地。某某水电站水库正常蓄水 位的选择在充分利用水力资源的基础上，主要以不淹没某某 村粮田及本工程坝址地质条件为控制目标，本阶段选定正常蓄水位为376. 09m。大坝横断面尺寸大坝采用水泥
5、沙浆浆砌石重力坝，A： 1号坝非溢流坝顶 高程379. 49m,溢流坝顶高程376. 09m,上游坡比为1:0,下 游坡比为1:0.8,最大坝高8. 99m,坝顶长41. 043叫其中溢 流坝段长21. 00mo大坝基础顺水流方向长6. 121m。B： 2号 坝非溢流坝顶高程378. 82m,溢流坝顶高程376. 09m,上游坡 比为1:0,下游坡比为1:0.8,最大坝高12.83m,坝顶长 56. 041叫其中溢流坝段长20. 00mo大坝基础顺水流方向长 9.784m。设计上下游坝脚均设齿槽，齿槽深0.6m。（2）大坝结构安全复核堰体抗滑稳定复核。A、荷载组合作用在坝体上的荷载主要有：结构
6、自重、水重、静水压 力、扬压力、泥沙压力等。B、计算工况1号坝上游为正常挡水位376. 09m,下游河床最低 372. 6m水位情况。2号坝上游为正常挡水位376. 09m,下游 河床最低368. 389m水位情况。1号坝上游为设计洪水位378. 81m,下游水位373. 7m 的情况下。2号坝上游为设计洪水位378. 16m,下游水位 367. 489m的情况下。1号坝上游为校核洪水位379. 48m,下游水位371. 6m 的情况下。2号坝上游为校核洪水位378. 57m,下游水位370. 269m的情况下。C、主要物理力学参数抗剪摩擦系数f=0. 31号坝抗剪断摩擦系数f=0. 6 2号
7、坝抗剪断摩擦系数f=0. 58抗剪断凝聚力C=0. 2Mpa泥沙内摩擦角6二16。，碎浮容重Y=1.4t/m3,浆砌石浮 容重 1. 2t/m3D、抗滑稳定计算成果抗滑稳定计算以抗剪摩安全系数为控制目标，抗剪断安全系数作为参考目标。其稳定计算成果见表5-4、5-5o表5-41号坝抗滑稳定分析成果表计算工况断面SWSPKc备注正常挡水位 (376. 09m)151.012. 952. 361.05Kc满足设计泄流水位(378. 81m)256. 4426. 851. 261.05Kc满足校核泄流水位 (379. 48m)357. 8021. 381. 371.00L满足表5-52号坝抗滑稳定分析
8、成果表计算工况断面SPKcKc备注正常挡水位 (376. 09m)1168.446. 082. 121.05Kc满足设计泄流水位 (378. 16m)2170.4768. 11.451.05Kc满足校核泄流水位 (378. 57m)3170.8872. 961. 361.00Kc满足从表中可知，抗滑稳定安全系数均满足规范要求,故稳定是安全的。C、大坝泄流能力复核：大坝泄流能力，按实用堰溢流基本公式计算Q= o sm e B (2g) 1/2h3/2式中：Q一过坝流量，m3/sB一溢流断面的平均宽度，B=25m 2号坝B=20m h。一计入行近流速水头的堰顶水头，m。s淹没系数可取堰顶的试验数据
9、m流量系数取0. 38一堰流侧收缩系数，与边界条件有关Ho=1-0. 2 U+ (n-1)0Jnb表5-61号大坝泄流关系曲线水位(m)376.09377377.5378378.5379379.5380.0堰上水头(m)00.911.411.912. 412.913.413.91下泄 流量 (m3/s )041. 5787.90138.58196.42260.61330.6401.91表5-72号大坝泄流关系曲线水位(m)376.09377377.5378378.5379379.5380.0堰上 水头 (R1)00.911.411.912. 412.913.413.91下泄 流量 (m3/s
10、)036.4670. 32110.86157.14208.50264.48324.73经复核大坝过流能力满足20年一遇洪水设计和100年一遇洪水校核的要求。2、排沙孔冲沙孔布置在大坝左岸。孔口直径D=500cm,孔底高程为1号坝372. 00m, 2号坝370. 181m,采用坝下闸阀控制。3、发电引水系统、引水系统方案比较根据本工程地形地质条件，分别拟定渠道引水方案及隧洞引水方案进行技术、经济比较，比较结果见表5-8表5-8引水系统方案比较表方项目方案L渠道引水方案方案2：隧洞引水方案引水系统布 置、施工方法 及分段长度1、大坝至厂房（大坝右 岸绕山西、东南走向） 引水渠道长3200m。前
11、池长12m,宽5m,深 4. 3m o2、渠道断面：（石方段） 过水深1.5m,底宽 1.00m,边坡 1:0. 3o （ 方段）过水深1.5m,底 宽 0. 6m,边坡 1:0. 8o3、大坝至厂房段采用钢1、1号大坝至2号大 坝（布置大坝右岸山体 西、东北走向）新开隧 洞长；1224. 97m, 2 号 大坝至厂房新开隧洞 长 759. 3m,洞径 2. 2m。 全长 1984. 27m。2、大坝至厂房隧洞长 1984. 27m,其中:套 钢管长25mo钢筋碎 衬砌369m,不衬砌管长65m,镇墩2个，伸缩 节2节，支墩每隔5m设1 个。钢管直径1.3m。段 1611. 27mo3、隧洞出
12、口至厂房段用钢管长28m。钢管直径 1. 3m o主要工工口且大坝（72. 88 万元）（72. 88 万元）引 水 系 统土方开挖38159m3,石方开 挖34059m3, cl5碎衬砌 5030m3 o 镇墩支税 663m3, 模板1675m之,压力钢管65to 钢筋l.5t,占用林地63亩。土方明挖957m3,石方 明挖170m3,石方洞挖 8546m c20碎衬砌 678m3 ,镇墩支碎 221m3, o 钢筋 24T,压 力钢管21t o模板 300m2 o工程费 及效益 （在相等 概算价 情况下 进行比 较，具体数字以引 水 系 统269. 93万元+林地占用费估11. 75269
13、. 61 万元。）发 电 厂 房39. 88万元。39. 88万元。第11章 为准）合计398. 39万元382. 29万元施工条件施工简单，工期较短，受气 候影响较大。施工较复杂，工期较 长，受气候影响较小。工程效果及优缺点施工容易，工期较短，但， 渠道长渗漏较难控制，弯多 水头损失也大，施工受气候 影响较大。不利于今后工程 管理，工程总造价高。不宜 采用。施工较复杂，工期较 长，但，水头损失较小， 有利于今后工程管理， 能使该工程发挥最佳 效益，推荐采用。根据业主意见，为不占用林地减少工程投资，能使该工 程发挥最佳效益。本阶段采用方案二，即：隧洞引水方案布置方案。（2）、引水隧洞形式及纵坡
14、A、1号坝进口至2号坝出口段：桩号0+000m至0+373. 653m段引水隧洞，采用成门型断 面，隧洞纵坡为0%, 0+373. 653至1+224. 97段采用城门型 断面，纵坡0.5%,全长1224.97m。其中：0+0000+69为衬 砌断面，其余为不衬砌断面，衬砌段尺寸：宽1. 6m、高1. 6m, 不衬砌段尺寸：宽2.2m、高2.2m。隧洞出口洞内钢板衬砌 段长25m,钢衬管径1.段。B、2号坝进口至厂房出口段:桩号1+258. 893m至2+012. 235m段引水隧洞，采用成门型断面，隧洞纵坡为1. 2%,全长753. 342nl。其中：1+258. 8931+294. 586
15、和1+378. 9031+642. 625为衬砌断面，其余为不 衬砌断面，衬砌段尺寸：宽1.6m、高1.6m,不衬砌段尺寸: 宽 2. 2m、高 2. 2mo对于不衬砌隧洞，要求采用光面爆破开挖，径向平均起伏 差小于0. 1m,最大起伏差不大于0. 15m。为交通便利及压实洞 底细渣，隧洞底部浇筑厚0. 15m的C15碎平底垫层。衬砌段衬 砌厚0.3mC2碎，与不衬砌段连接的部位修成圆角。衬砌段采 用光面爆破开挖。由于不衬砌段洞壁易脱落碎裂小块石，在洞内桩号 1+967. 5321+987. 532处修建集石坑，集石坑深1.4m。防 止石块损坏压力钢管，进入水轮机。集石坑布置在不衬砌段 的下游
16、未端。(3)、隧洞洞径计算某某水电站发电引水系统，根据业主意见：采用隧洞引 水形式，引隧洞位于大坝右岸山体内，引水隧洞洞线的比较 及压力管道方案比选见本报告上一小节。现就隧洞洞径方案 选择分析如下：由于本工程电站总装机800kw,属小型电站，隧洞长 1984. 27m m,发电引用流量3. 16m3/So考虑到隧洞较长,流量较小,隧洞洞表5-1主要建筑物洪水标准及相应洪水位建筑物建巩 物 级 别洪水重现期及相应洪水位设计 洪水 重现 期 (年)相应上游水 位 (m)相应 下游 水 位 (m)校核 洪水 重现 期 (年)相应 上游 水 位 (m)相应 下游 水 位 (m)水泥沙浆520378.
17、81100379.4浆砌石重(2号8(2号力坝378. 16378. 5m)7 m)发电厂房510339. 8820340. 1(注：引水建筑物进水口洪水标准同大坝)径按经济流速确定。分别拟定洞径1. 4m、1. 6m、1. 8m个方 案进行流速比较。当洞径D=1.4m时,发电引水流速为2. 05m/s；当洞径D=1.6m时，发电引水流速为1.57m/s；当洞径D=l. 8m时,发电引水流速为1.24m/s；根据电站发电引水隧洞（有压隧洞）经济流速为2. 54. 5m/s,不衬砌隧洞一般小于2. 5m/s,该工程1号坝至2 号坝隧洞较长，流量较小，2号坝至厂房隧洞较短，流量较 大。故：综合考虑
18、隧洞洞径（衬砌段和不衬砌段水流流速）， 选择发电引水隧洞洞径为1. 6m （不衬砌段洞径为2. 2m）,为 方便施工把圆形下部做成“城门形”，压力明管内径1.3ni。 具体详见设计图。、发电引水系统水头损失计算水头损失包括沿程水头损失和局部水头损失，水头损失 按一般水力学公式计算，计算公式如下：V21沿程水头损失：hf=L, C=R6C2RnV2局部水头损失：hm-12g式中：V断面平均流速；L流程长度；C谢才系数；R水力半径；n沿程损失糙率系数；自一一局部水头损失系数。沿程水头损失计算中，糙率系数n值以及计算结果见表59、510、5-1K表5-9沿程损失糙率系数取值表部计算条件、碎衬砌段不衬
19、砌段钢板衬砌段平均糙率0.0140. 0300.012可能最大糙率0.0160. 0330.013可能最小糙率0.0120. 0250.011表5-101号坝至1号坝段发电引水系统沿程和局部水头损失计算成果表计算条件钢衬段水头损失碎衬段水头损失不衬段 水头损 失局部水 头 损失合计水 头损失流量2. 32(m3/s)时的水头损失平均糙率0. 07Q20. 064Q20. 05Q20. 07Q20. 254Q21. 367可能最大糙率0. 058Q20. 09Q20. 052Q20. 058Q20. 258Q21. 388可能最小检举0. 04Q20. 04Q20. 050. 04Q20. 17
20、Q20.915注：Q为发电引用流量2. 32 (m3/s),钢衬段长0m,硅衬砌段69m, 不衬砌段1151.97m。表5-112号坝至厂房段发电引水系统沿程和局部水头损失计算成果表计算条 件钢衬 段 水头 损失碎衬段 水头 损失不衬段水头损失局部水头 损失合计 水头损失单机 (320k w)满 发水头 损失(m)3台机(800kw) 满 水头损失(m)平均糙率0. 023Q20.0123Q20. 0254Q20. 0115Q20. 0722Q20. 110. 721可能最0. 0270.0160. 03570. 010. 090. 1390. 901大糙率Q2Q2Q215Q202Q可能最小糙
21、率0.019Q20. 0091Q20. 0158Q20. 0158Q20. 0597Q20. 0920. 596注：Q为发电引用流量3. 16 (m3/s),钢衬段长25m,碎衬砌段300m, 不衬砌段459. 3mo由计算成果可见，3台机组满发时，最大水头损失为0. 901m,占电站设计水头的2. 49%,平均水头损失为0. 721m, 占电站设计水头的1.97%,水头损失较为适中。、进水口底板高程计算进水口底板高程根据泥砂淤积高程、发电死水位进水口 淹没高度确定。进水口淹没深度计算公式：hkp=CV a 1/2式中：hkp临界淹没深度；C系数,取00. 55；V流速(m7s)；a孔口高度，
22、a =2. 2mo算结果 hkp1. 38m0水库泥沙淤积高程369. 00m,考虑发电引水隧洞进水口 布置要求，死水位的下限定为370.00m。考虑发电引水进水 口布置条件和电站调节所需库容以及泥沙淤积高程，本阶段 选定水库发电死水位为373. Omo(6)、隧洞出口洞内钢板衬砌计算压力管道出口段，因围岩覆盖厚度较薄，暂不考虑围岩承担内水压力。钢板衬砌厚度计算公式如下：S =pn/o/式中：8钢板厚度，cm；P钢管承担的内水压力，取最大内水压力P=9. 2kg/cm2；。,一一埋管容许应力。计算结果为3 =3. 10mm,D考虑到管壁锈蚀厚度，且&=10mm,所以，取管壁厚130度12mmo
23、4、发电厂房本工程发电厂房为河床式布置，由河床右岸台地开挖 而成，厂房基础座落在弱风化岩层上，工程地质条件较好。厂房平面尺寸为19. 627X7. 7X7. 35m （长义宽义高）。 根据地形在保证河床过流宽度的同时，装机台数不宜过多， 为便于施工，减少开挖工程量，本电站水轮机采用机组混流 式，水轮机型号为HL240-WJ-42和HL160-WJ-42,另配二台 水轮发电机型号SFW320-6/1050和一台SFW160-6/890,装机总容量800kwo输出电压0. 4kv,机组传动方式为直联。发 电机层地面高程为340. 10m,最大毛水头39. 00m3、采用的主要技术规程设计中采用的主
24、要技术规范如下：(1)防洪标准(GB50201-2000)；(2 )水利水电工程等级划分及洪水标准(SL252-2000)；(3)浆砌石坝设计规范(SL25-91)；(4)混凝土拱坝设计规范(SL282-2003)；(5)水电站进水口设计规范(SD303-88)；(6)水工隧洞设计规范(SL279-2002)；(7)水电站调压室设计规范(DL/T5058-1996)；(8)水电站厂房设计规范(SL266-2001)；(9)水工硅结构设计规范(SL/T191-96)；(10)水利水电工程钢闸门设计规范(DL/T5019-95)；(11)溢洪道设计规范(SL253-2000)；(12)砂重力坝设计
25、规范(SL5108-1999)；(13)水工建筑物荷载设计规范(DL5077-1997)；(14)水工建筑物抗震设计规范(SL203-97)。4、设计基本资料(1)基本资料水文气象基本资料多年平均气温为19. 7, 1月平均气温为9.7, 7月平 均气温为27. 4,最低气温为-4. 2,最高气温为39. 9, 坝址库面吹程0.2km,厂址水位流量关系见表2-9。泥砂资料某某水坝址泥沙淤积高程为369. 00mo特征水位与流量各频率洪水、流量及相应水位见表4-2及表5-1。最大 引用流量3. 8m7s,单机发电引用流量1. 56m%和0. 68nl%。地震烈度根据2001年颁布的中国地震动峰值
26、区划图 (GB1830-2001)查得，工程区地震动峰值加速度为0. 05g, 根据水工建筑物抗震设计规范(SL2003-1991)的规定，建 筑物可不作抗震计算和设防。坝基岩石物理力学指标坝址基岩岩性为弱风化砾岩，工程地质勘察坝址岩体物 力学参数建议值见表3-2o建筑物设计主要控制指标根据相关规范要求，浆砌石坝设计主要控制指标如下：大坝抗滑稳定：基本荷载组合的抗滑稳定安全系数Kc2 1.05,特殊荷载组合的抗滑稳定安全系数Kc21.00；基本荷 载组合的浆砌石抗压力不大于4. 4MPa;特殊荷载组合不大于1. 2MPao(2)工程开发任务工程等别某某水电站工程是一座以发电为主，兼有灌溉、防洪
27、等 综合效益的水利枢纽工程。枢纽建筑物主要由水泥沙浆浆砌 石重力坝坝、发电引水系统及发电厂房等组成。本工程水库 系年调节水库，水库正常蓄水位376. 09m,水库正常库容1. 2 万m3,电站总装机800kwo根据防洪标准(GB50201-2000) 及水利水电工程等级划分及洪水标准(SL252-2000),水 库为小型水库，电站为小型电站，枢纽工程等别属V等，工 程规模为小(2)型。大坝挡、泄水建筑物按5级建筑物设 计，发电引水系统及发电厂房按5级建筑物设计，其它临时 建筑物按5级建筑物设计。发电某某水电站设计水头36.5m,引用流量3. 16/人，设计 装机800kwo该电站为季调节，多年
28、平均发电量243. 17万 kw h,保证出力99kw,可参与县电网调峰运行。防洪某某水水库控制集雨面积21. 2km2,正常库容1. 2万m3, 当发生10年一遇洪水时，经某某水水库调节消减洪峰流量 后可明显减免水库下游洪涝灾害。(3)可行性研究报告审查意见1、为充分利用当地的水力资源，发展小水电，同意采用自筹资金兴建某某水电站；2、原则同意“可研报告”所选择的坝址；对大坝采用 水泥沙浆浆砌石重力坝坝，基本同意水库正常蓄水位 376. 09m,相应库容1. 2万优，电站装机475kw。3、基本同意“可研报告”推荐的厂坝址方案和隧洞引 水开发方案。基本同意“可研报告”中采用的坝型和枢纽总 布置
29、，本工程枢纽属V等小（2）型，永久建筑物为5级； 大坝和发电厂房的设计标准为20年一遇，校核洪水标准为 100年一遇。工程建成后，年均可发电量475万kw-h,有利于缓解全 县的电力供需矛盾，有利于某某小河水力资源的开发利用。 工程符合某某小河流域水资源开发利用规划要求，具有水库 淹没损失小、投资省、见效快的特点，社会经济效益显著， 具有综合效益。因此，现在建设某某水电站是十分必要的， 宜尽早实施。受e桂竹帽镇某某水电站委托，我院承担了本工程初步 设计报告编制任务，在初步设计阶段，根据发展计划委员会 对“可研报告”的批复和设计审查意见以及结合业主的开发 建设意见，对某某水电站引水隧洞及厂、坝址
30、再次进行了水 文、地质调查工作，对工程任务、工程规模、枢纽建筑物布 置、水力机械、电气等布置作了进一步分析论证。1.2站址选择1、坝址选定本次现场踏勘及方案比较，1号坝址在某某村新屋挤下游 处建坝，2号在龙坑里下游出口处建坝，两坝址两岸地形比 较对称，左岸相对平缓开阔，为较对称的“U”型河谷，右 岸及河床基岩裸露，岩性为紫红色弱风化砾岩，该处地形地 质条件较适宜建电站。并开展初步设计阶段的地勘和设计工 作。2、坝型选定在可行性研究报告的审查意见中，同意大坝坝型采用水 泥沙浆浆砌石重力坝。在充分利用水力资源的基础上，为了 不淹没上游村庄、农田及本工程坝址地质条件为控制，本工 程适宜采用水泥沙浆浆
31、砌石重力坝坝型。因此，经全面经济 技术比较，确定大坝坝型采用嬴埋石碎水泥沙浆浆砌石重 力坝坝型。3、厂址选定某某水电站厂址选定，为充分利河床自然落差，厂址选 在距大坝下游坝址下游右岸2600m处的茶亭下转弯处。厂房开挖工程量不大，无淹没占地，尾水渠不长，出流 条件好，经济较为明显等优点。枢纽工程布置的基本原则为：满足各个建筑物在布置上的要求，保证其在设计工作条件下能正常运行；(2)在满足建筑物稳定和强度的前提下，降低枢纽总造 价和年运行费用；(3)枢纽中各个建筑物布置紧凑、美观、协调。枢纽主要建筑物由大坝、发电引水系统、发电厂房等组 成。1号坝址在某某村新屋挤下游处建坝，2号在龙坑里下 游出口
32、处建坝，1号最大坝高8. 99m, 2号最大坝高12. 83m, 溢洪道布置在坝顶中部，为水泥沙浆浆砌石重力坝。发电引 水隧洞布置在右岸山体中，全长约2012. 24m,进口底板高程 370. 00m, o发电厂房布置在大坝下游约2600m处的茶亭下转 弯处。为地面式厂房，其尺寸为19. 627X7. 7X7. 35m (长义 宽X高)，装机3台，装机容量800kw。根据坝址工程地质条件、水库运行要求、工程开发任务 及建筑物组成情况，经上述方案比较，选定如下工程总体布 置方案：枢纽建筑物由大坝、发电引水系统、发电厂房等建筑物 组成，大坝采用采用水泥沙浆浆砌石重力坝坝，溢洪道布置 在坝顶中部，采
33、用无闸控制泄流、消能方式采用挑流消能， 电站采用引水式电站，发电引水隧洞布置在大坝右岸山体内, 隧洞全长2012. 24m,分别由进水口、有压隧洞、压力钢管组成，其中隧洞与发电岔管连接采用明管方式。发电厂房位于 大坝下游2600m处，为地面式发电厂房，开关站布置在厂房 左侧，生活区布置在厂房左侧,尾水与河道采用尾水明渠连 接。1.4主要建筑物1、挡水建筑物(1)结构布置和材料挡水坝型选择a、体形参数根据本工程的地形、地质和淹没等条件，大坝大坝采用 浆砌石重力坝，1号坝最大坝高8. 99m, m,坝长41. 043m,其 中泄流长度21.0m。，2号坝最大坝高12.83m,叫坝长 56.041m,其中泄流长度20.0m。大大坝体型几何特征见表52、 5-3