《大体积混凝土裂缝成因与预防与保证大体积砼质量措施及大体积砼施工完整方案.docx》由会员分享，可在线阅读，更多相关《大体积混凝土裂缝成因与预防与保证大体积砼质量措施及大体积砼施工完整方案.docx（26页珍藏版）》请在taowenge.com淘文阁网|工程机械CAD图纸|机械工程制图|CAD装配图下载|SolidWorks_CaTia_CAD_UG_PROE_设计图分享下载上搜索。
1、（一）大体积混凝土裂缝产生原因及防裂措施综述1、乙刖百近年来，随着国民经济和建造技术的发展，建造规模不断扩大，大 型现代化技术设施或者构筑物不断增多，而混凝土结构以其材料便宜物 美、施工方便、承载力大、可装饰强的特点，日益受到人们的欢迎， 于是大体积混凝土逐渐成为构成大型设施或者构筑物主体的重要组成6 .合理组织劳动力及机械设备（1）施工人员分两大班四六制作 业。每班交接班工作提前半小时完成，并明确接班注意事项，以免交 接班过程带来质量隐患。（2）承台浇注采用自由式泵送，并用塔吊配 合，以免接、拆泵或者堵管时混凝土浮现冷缝。每台泵输出混凝土量 为22m3/h摆布，塔吊吊运混凝土 4. 5m3/
2、h摆布。（3）人员安排应 满足施工方案的要求，事先做好人员调动工作，对人员做到有序管 理。7 .采用切实可行的施工工艺主楼、车库、商铺楼承台浇筑，均由东向西不间断地推进。根据 泵送大体积混凝土的特点，采用“分段定点，一个坡度，薄层浇筑， 循序推进，一次到顶”的方法。这种自然流淌形成斜坡混凝土的方法， 能较好地适应泵送工艺，避免混凝土输送管道时常拆除、冲洗和接长， 从而提高泵送效率，简化混凝土的泌水处理，保证上下层混凝土浇筑 间隔不超过初凝时间。由于大体积泵送混凝土表面水泥浆较厚，故浇 筑结束须在初凝前用铁滚筒碾压数遍，打磨压实，以闭合混凝土的收 缩裂缝。8 .加强混凝土的养护及温测工作（1）采
3、用蓄水法保温养护，蓄 水深度19cm以上。商铺楼承台在混凝土施工期间通入冷却循环水， 以便加快承台内部热量的散发。为保证冷却水温度控制可靠、流量调 节方便并节约用水，将循环水管的一端接到用于地坑降水的DN150总 排水管，另一端接至承台面，使冷却水养护循环往复，有效地控制内 外温差。（2）为及时掌握混凝土内部温升与表面温度的变化值，在承 台内埋设若干个测温点，采用L形布置，每一个测温点埋设测温计2根,一根埋置于承台混凝土的中心位置，测量混凝土中心的最高温升，另 一根置于管底至承台上表面100mm,测量混凝土的表面温度，测温管 的表面均露出混凝土表面100mm,用100的红色水银温度计测温， 以
4、方便读数。大体积混凝土施工完整方案一、编制依据1 .厦门市XXXXX综合楼基础及上部工程施工组织设计2 .机械工业第一设计研究院设计的厦门市妇幼保健院门诊综合楼 基础及上部工程施工图纸3 .地基与基础工程施工质量验收规范（GBJ202）4 .地下室防水工程施工质量验收规范（GB50208）5 .混凝土结构工程施工质量验收规范（GB50204）6 .混凝土质量控制标准（GB50164）二、工程概况厦门市 及上部工程拟建建造物包括两栋分别为8层及15层的高层办公楼、中庭、报告厅及地下室，总建造面积 约6万平米。地下室共三层，主要为车库、设备用房、库房、变配电 室、柴油发机电室，约1.8万平米；地上
5、建造总高度60米，主要为办 公室、餐厅、多功能厅、会议室等，约4. 2万米。拟建建造物0.00 标高为48. 00m,采用筏板基础，基础埋深17. 85 m。底板长度为110米，宽度为60米；底板厚度为L3米、1.0米。东西及南北方向均设有后浇带，将底板分成6个施工区。底板混凝土强度等级为C40,抗渗等级为P12o分区详见下图。三、施工部署1 .施工组织1.1. 项目部成立以经理张德训为组长的领导小组，负责底板大体积碎的浇筑的质量，人员分工如下：序号姓名职务负责内容1经理现场总负责、总协调2书记对外交通、对外关系协调3总工程师人员培训、方案交底，技术协调4工程经理人员、机械组织、现场指挥6土建
6、工程师碎书面交底及现场技术指导和质量控制8电气工程师暂时用电9水暖工程师暂时用水10质量员质量检查11机械员施工机械、设备12材料主任性供应13试验员现场取样、测温14测量员墙柱轴线、标高控制1.2. 施工队人员组织：成立由队长为组长的领导班子，成立两个班 组，明确人员分工，各行其责，每一个区施工时每一个班组人员组织如 下：组长：左红林（江油队，施工南一、南二、南三区），张书平（蓬 安队，施工北一、北二、北三区）交通指挥2人，记录2人，振捣手12人，后台放料4人，布料、拆 管10人，抹压、摊平12人，看模2人，调钢筋2人，临水2人，临 电2人。1.3. 施工顺序根据现场实际情况，底板分6个区浇
7、筑，施工顺序为南一区一北 一区一南二区一北二区一南三区一北三区，每一个区施工时先浇筑集 水 坑部位，然后浇筑底板，最后浇筑外墙300mm高的导墙。1.4. 施工计划安排底板碎浇筑安排在10月中旬至11月中旬之间进行，估计最大一个区连续浇筑碎需14h,选在周末开盘，对硅的运输较有利。2 .施工准备2. 1.技术准备2. 1.1.项目部会同搅拌站一起提前选定外加剂，做好试配，同时搅 拌站提前三天做好原材料的储备。2.1. 2.支设好后浇带处的模板，并做好防水处理。2.1. 3.测温仪器采用北京建造研究院生产的JDC-2测温仪器，提前 购置。2.1. 4.对参加底板碎施工的管理人员及操作人员进行培训
8、,明确施 工方法及施工程序。2. 1.5.注意天气预报，避开大雨浇筑碎。2. 2.生产准备2. 2. 1.暂时用水：碎罐车冲洗后的废水先流经沉淀池，再进入市政 管网；养护用水利用已沿塔吊接至地下四层的DN25的用水管，用 橡皮管将水引至用水点。2. 2. 2.暂时用电：2台碎输送泵电源分别由4#箱和6#箱提供，12根 振捣棒分接2台挪移配电箱，接04-01,箱，振捣器备用电源由发电 机引至基坑专用配电箱，如停电时，2台挪移箱接发动机专用配电 箱，为确保安全，振捣器实行一机一闸一漏，其漏电电流不大于 30mA,动作时间不大于0. 1秒。2. 2. 3.施工机械：根据现场情况，所需机械如下表：序号
9、机械名称数量备注1罐车(7m3)15辆2HBT80拖式泵2台实际使用2台拖式342m汽车泵1辆泵，汽车泵备用4(p50振捣棒20根8根备用5发机电组1台停电时备用四、主要施工方法及技术措施1 .主要施工方法1.1. 预拌砂的供应及质量要求由于碎方量普通，故选定由一个一级站供应碎，但要严格控制 原材料及配合比，要求硅的初凝时间不小于810h,砂现场坍落度 1214cm。1. 2.施工机械及布置：选用2台HBT80拖式地泵和1台汽车泵，实 际使用2台拖式地泵，汽车泵备用，2台输送泵分别布置在基坑南 侧及北侧中间,碎罐车停留在基坑东侧,并安排专人负责指挥车辆 进出。1.3. 验的运输：底板最大一个区
10、的混凝土量约为1200则由于周末 道路畅通，便于混凝土浇筑，因此，底板混凝土选择在早上8： 00 后开始浇筑，现场设置2台混凝土输送泵，根据泵送能力及现场实 际情况，每台泵每小时泵送混凝土按4(T50m/h, 2台泵输送能力 为80100 m3/h,两搅拌站共需配备7m3/h罐车1115辆，估计浇 筑时间需要12飞h摆布。1.4. 底板碎浇筑：铺设硅管道采用边浇筑边拆管的方法，由西向东,浇筑碎采用斜面式薄层浇捣，即利用自然斜淌形成斜坡，“由远至近、 一个坡度、薄层浇筑、一次到顶”的方法。每作业面分前、中、后三 排振捣碎，在出料口、坡角、坡中各配备2根振捣棒振捣，边浇筑边 成型及抹平底板表面，标
11、高、厚度采用水准仪定点测平，用小白线严 格控制板面标高和表面平整；碎浇筑使用50振捣棒，振捣时要做到“快插慢拔”，振捣延续时间以砂表面呈现浮浆和再也不沉落、气泡再 也不上浮来控制，避免振捣时间过短和过长。50振捣棒有效半径R 按30cm考虑（此数据为经验数据），则振捣棒插点的挪移距离不能大 于其作用半径的L5倍，即45cm；插点方式选用行列式或者边格式, 振捣时注意振捣棒与模板的距离，不许大于0.5R,即15cm,并避免 碰撞钢筋、模板、预埋管；为使分层浇筑的上下层碎结合为整体，振 捣时振捣棒要求插入下一层硅不少于5cm；磴浇筑过程中表面的泌水 及时排入电梯井坑或者集水坑内，用潜水泵抽走；砂浇
12、筑过程中，钢 筋工时常检查钢筋位置，如有移位，必须即将调整到位。1. 5.碎表面处理大体积碎表面的泥浆较厚，浇筑后48h内初步用长刮尺刮平， 初凝前用铁滚筒滚压两遍，再用木抹子搓平压实，然后用塑料扫把扫 毛。1.6. 碎试块制作和坍落度检测险试块按每100m3取样一次，并留做4组抗渗试块；预拌砂到达 现场后，试验员检查碎的坍落度，每工作班不少于2次，并做好记录。1.7. 性养护碎浇筑完成12h后周边开始砌两皮页岩砖蓄水养护，养护水深 12cm,蓄水养护35天，然后再浇水养护，养护时间不少于14do 1.8.硅测温沿浇筑方向选取具有代表性的位置固定测温布置点，共24处 72个点，每处垂直方向沿板
13、底、板中和板面布置3个点，板面测温 点距离板面50mm,板底测温点距离板底面1/4板厚处，且距钢筋的 距离大于30mm；本工程采用JDC-2建造电子自动测温仪测温，在底 板碎中预埋测温探头，设专人进行测温工作，坚持24h连续测温，碎 终凝后，开始测温，3d内每2h测一次，3 d后每4h测一次，15d 后每8h测一次，测温度要求准确、真实；测温点布置见下图。2.技术措施为了降低大体积税的最高温度，使中心温度与表面温度之差不大于25,最主要的措施是降低砂的水化热，为此会同搅拌站制订以下措施：2. 1.水泥：选用42. 5#矿渣水泥，其特点是水化热较低，水泥用量为330 Kg/iw摆布。2. 2.掺
14、加料：碎中掺入一定数量的粉煤灰，不仅能取代部份水泥,还能改善碎的可泵性，降低碎中的水泥水化热，本工程掺H级磨细粉煤灰，掺量约lOOKg/m摆布。2. 3.粗、细骨料：选用540皿的石子，石子含泥量小于1%；细骨料采用中粗砂，细度模数在2.3以上，含泥量小于2%o3. 4.外加剂：掺入水泥用量8%的CEA膨胀剂，能有效地防止龟裂,提高防水性能。2. 5.碎搅拌站预先将砂石料入库，防止日光曝晒，降低砂石的温度。2. 6.砂的搅拌用水采用井水或者冰水，降低碎的出机温度。五、质量保证措施1 .保证项目1.1. 碎所用的水泥、水、骨料、外加剂及性的配合比、原材料计量、搅拌等必须符合规范及有关规定，检查出
15、厂合格证和试验报告是否符合质量要求。1.2. 碎强度的试块取样、制作、养护、和试验要符合混凝土强度检验评定标准(GBJ10787)的规定。2 .基本项目：碎应振捣密实；不得有蜂窝、孔洞、露筋、缝隙、夹渣、麻面等缺陷，预埋件位置正确。3 .允许偏差项目标高允许偏差：5mni；表面平整度允许偏差：4mm；轴线位移允许偏差：5mm；墙、柱、梁截面尺寸允许偏差：5mm六、成品保护1 .施工缝、止水片、支模铁件设置与构造须符合设计要求。2 .为保护钢筋、模板尺寸位置正确，不得碰撞、改动模板、钢筋。3 .在支模或者吊运其它物件时，不得碰坏止水环。4 .保护好水电埋管及预埋件和测温管，振捣时勿挤偏或者埋入碎
16、内。七、安全文明施工及环保措施1 .施工现场的各种安全，消防设施的劳动保护器材要加强管理，定 期进行检查维修，及时消除隐患，保证其安全有效。2 .积极监督检查逐级安全责任制的贯彻和执行情况，定期进行安全 工作大检查。3 .遗洒的碎及时清理外运，做到工完料净脚下清，保持施工现场的 整洁，干净。4 .各种机械使用维修保养人定人定期检查，保持机械场地的整洁。5 .现场道路场地全部用混凝土硬化，并随时进行清扫、洒水，保持 场地内干净湿润，避免尘土满天飞扬；6 .现场作业面禁止从基坑向下抛掷东西，防止砸伤人。部份。所谓大体积混凝土，普通理解为尺寸较大的混凝土，美国混凝土学会 给出了大体积混凝土的定义：任
17、何现浇混凝土，其尺寸达到必须解决 水化热及随之引起的体积变形问题，以最大限度的减少开裂影响的， 即称为大体积混凝土。这就提出了大体积混凝土开裂的问题，开裂问 题是在工程建设中带有一定普遍性的技术问题，裂缝一旦形成，特殊 是基础贯通裂缝浮现在重要的结构部位，危害极大，它会降低结构的 耐久性，削弱构件的承载力，同时会可能危害到建造物的安全使用。 所以如何采取有效措施防止大体积混凝土的开裂，是一个值得关注的 问题。2大体积混凝土裂缝形成的原因裂缝产生的原因可分为两类：一是结构型裂缝，是由外荷载引起的， 包括常规结构计算中的主要应力以及其他的结构次应力造成的受力 裂缝。二是材料型裂缝，是由非受力变形变
18、化引起的，主要是由温度 应力和混凝土的收缩引起的。本文主要探讨材料型裂缝。其中具体原 因如下。2.1温度应力引起裂缝（温度裂缝）目前温度裂缝产生主要原因是由温差造成的。温差可分为以下三 种：混凝土浇注初期，产生大量的水化热，由于混凝土是热的不良导 体，水化热积聚在混凝土内部不易散发，常使混凝土内部温度上升， 而混凝土表面温度为室外环境温度，这就形成为了内外温差，这种内 外温差在混凝土凝结初期产生的拉应力当超过混凝土抗压强度时， 就会7 .大门处设两个3X2X2m的沉淀池，清洗罐车及地泵的污水，经一 清再过二清，经二次沉淀处理后排入市政污水系统。8 .夜间施工禁止大声喧哗，尽量使用低噪声的振捣棒
19、。九、大体积碎裂缝计算在大体积混凝土浇筑前，根据施工拟采用的防裂措施和现有的施 工条件，先计算混凝土的水泥水化热的绝热最高温升值、各龄期收缩 变形值、收缩当量温差和弹性模量，然后通过计算，估计可能产生的 最大温度收缩应力，如不超过混凝土的抗拉强度，则表示所采取的防 裂施工措施能够有效的控制和预防裂缝的浮现，如果超过混凝土的抗 拉强度，则可采取措施调整混凝土的入模温度、降低水化热温升值、 降低混凝土的内外温差、改善施工操作工艺和混凝土拌合物性能等技 术措施重新计算，直至计算的应力在允许的范围内。1.混凝土的水化热绝热温升值T = CQX (1-e-mt ) /c p(t)T =300X250X
20、(1-2. 718-0.3X3 )/0. 96X2400=19. 3(3)T =300X 334/0. 96X 2400=43. 5 maxT 混凝土浇筑完t段时间，混凝土的绝热温升值()(t)c每立方米混凝土的水泥用量(kg)Q每千克水泥水化热(J/kg)c 混凝土的热比，普通由0. 921. 00,取0. 96(J/kg -K)p 混凝土的质量密度，取2400 kg/m3e常数，e=2. 718m与水泥品种、浇筑时与温度有关的经验系数，普通为0.2-0. 4t混凝土浇筑后至计算时的天数2 .各龄期混凝土的收缩变形值二 o ( 1一 e-o. it) E M =3. 24 X 10-4 X
21、( 1- e-o. it) Xy ( t )yi1. 25X1. 35X1. 0X1. 0X1. 0X0. 93X0. 54X1. 2X1, 0X0. 9=2. 965X 10-4 X (1- e-o. it)式中y (t)各龄期(d)混凝土的收缩相对变形值标准状态下最终收缩值(即极限收缩值)取3. 24X10-4考虑各种非标准条件的修正系数。查表得:M =1. 251M =1.352M =1.03M =1.04M =1.05M =0. 936M =0. 547M =1.28M =1.09M =0. 9103 .各龄期混凝土收缩当量温差式中T各龄期(d)混凝土收缩当量温差y (t)a混凝土的线
22、膨系数，取L 0X10-5E=0. 768X 10-4y(30)8=0. 702X 10-4y(27)8=0.633X 10-4y(24)8=0. 562X 10-4y(21)T = 7. 68 y(30)T = 7. 02 y(27)T = 6. 33 y(24)T = 5. 62 y(21)E =0.488X 10-4 y(18)E=0.413X10-4yO5)=0. 335X 10 4y(=0. 255X 10-4y(9)=0. 173X10-4y(6)8=0.088X 10-4y(3)T = 4. 88 y(18)T = 4. 13 yd5)T = 3. 35 y(2. 55y(9)y
23、(6)1. 73T = 0. 88 y(3)各龄期混凝土的综合温度及总温差各龄期混凝土降温的综合温差T = 2. 02+1.73-0. 88=2. 87 (6)T = 2. 82+2. 55-1. 73=3. 64 (9)T = 2. 90+3. 35-2. 55=3. 70 (12)T = 2. 38+4. 13-3. 35=3. 16 (15)T = 1.67+4. 88-4. 13=2. 42 (18)T = 1.41+5.62-4. 88=2. 15 (21)T = 0. 70+6. 33-5. 62=1. 41 (24)T = 1. 14+7. 02-6. 33=1. 83 (27)
24、T = 1.23+7.68-7. 02=1. 89 (30)底板的总温差T = T +T +T +丁 +丁 +丁 +丁 + 丁 + 丁(6)(9)(12)(15)(18)(21)(24)(27)(30)=2. 87+3. 64+3. 70+3. 16+2. 42+2. 15+1. 41+1. 83+1. 89=23. 074 .各龄期混凝土弹性模量E =E (le-o, 09t) (t)(0)式中E 混凝土从浇筑至计算时的弹性模量(N/mm 2)；计算温 (t)度应力时，普通取平均值。E混凝土的最终弹性模量(N/nini 2) (0)E = 0. 260X 105 X(3)E = 0. 260
25、X 105 X(6)E = 0. 260X 10.5 X(9)E = 0. 26X 105 X (12)E = 0. 26X 105 X (15)E = 0. 26X10.5 X (18)E = 0. 26X 105 X (21)E = 0. 26X 105 X (24)E = 0. 26X10.5 X (27)E = 0. 26X 105 X (30)(l-e-o.09X3)=0. 0616 X 10sN/mm2(l-e-o.o9X6)=0. 1080 X 105N/mm2(l_e-o.o9x9)=0. 1443 X 105N/mm2(l-e-o.o9xi2)=0. 1716X 105N/n
26、mi2(I-e-o.o9xi5)=0. 1924 X 105N/mni2(l-e-o,09xi8)=0. 2080 X 105N/mm2(l-e-o.09x21) =0. 2210 X 10sN/mni2(l_e-o.09X24)=0. 2300 X 10sN/mm2(l-e-o.09X27)=0. 2371 X 105N/mm2(l-e-o. 09X30)=0. 2430 X IO5N/mm2考虑荷载持续时间和龄期的影响,查得混凝土各龄期的应力松驰系数为：S =0.186(3)S =0.215(12)S =0.301(21)S =1.00(30)S =0. 208(6)S =0.233(15
27、)S =0. 524(24)S =0.214(9)S =0.252(18)S =0. 570(27)5 .各龄期混凝土的应力松驰系数6 .混凝土的温度收缩应力混凝土因外约束引起的温度、收缩应力可按以下简化公式计算a = E a AT S R/ (1-u ) (t)(t)式中ZT混凝土的最大综合温差(), AT= T + T - T(t)0 hT 混凝土的入模温度()0T 混凝土浇筑后达到稳定时的温度，普通根据历年气象h资料取当年平均气温；当大体积混凝土结构暴露在室外且未回填时， T值混凝土水化热最高温升值(包括浇灌入模温度)与当地月平 均最低温度之差进行计算。S 考虑徐变影响的松弛系数，普通取
28、0.30.5(t)R混凝土的外约束系数，当为岩石地基时，R=l；当为滑动的垫层时，R=0；普通地基取0. 250. 50u混凝土的泊松比，可采用0.150.206.1.底板水平阻力应力计算地基水平阻力系数C值计算，根据场地情况取C =4.0X10-2N/mm2oXXI6. 2.各台阶温度差和收缩引起的温度应力a. 6天(第一台阶降温，自第六至第三十天温差和收缩引起的应 力)：根据公式。=ZAa =-ZE aAT (1-1/(chp L/2)S 和 maxii (t)i (t)(t)p =( C /H E )i/2 可求得: Xi(t)当 t=6p=( 4.0X 10-2/(2200 X0. 1
29、08X 10s) i/2=4. 23 X 10-5p L/2=4. 23X10-5 X 98200/2=2. 076则可得到chp L/2=4. 0520 = 0, 108X 105 XL 0X 10-5 X2. 87X (1-1/4. 052) X0. 208=0. 0485Mpab.当 t=9 p = ( 4. 0 X 10 2/ (22 00 X 0. 1443 X 105) i/2=3. 66 X 10 5p L/2=3. 66XIO5 X98200/2=1. 797则可得到chp L/2=3. 0990 = 0. 144 3X 105 XI. 0X 10-5 X3. 64X (1-1
30、/3. 099) XO. 214=0. 0763Mpac.当 t=12 p = ( 4. 0 X 10-2/ (2200 X 0. 1716 X 10s) 1/2=3. 36 X 10-5p L/2=3. 36X10 5 X 98200/2=1. 650则可得到chp L/2=2. 700o = 0. 1716X105 XL 0X 10-5 X3. 70X (1-1/2. 700) XO. 215=0.0860Mpad.当 t=15 P=( 4. 0X10-2/(22 00 X 0. 1924X105)1/2=3. 17X10-5p L/2=3. 17X105 X98200/2=1. 556则
31、可得到chp L/2=2. 477o = 0. 1924X10.5 X 1. 0X 10-5 X3. 16X (1-1/2. 477) XO. 233 (15)二0. 0844Mpae.当 t=18 0=( 4. 0X 10 2/(2200X0. 208X 105)1/2=3. 05X10 5p L/2=3. 05X10-5 X 98200/2=1, 498则可得到chp L/2=2. 350o = 0. 208X 105 XI. 0X10-5 X2. 42X (1-1/2. 350) X0. 252=0. 0730Mpaf.当 t=21 B =(4. 0X 102/(22 00 X 0. 2
32、21X 105)1/2=2. 96X10一5p L/2=2. 96X10 5X 98200/2=1. 453则可得到chp L/2=2. 255a = 0. 221 X 105 XI. 0X 10-5 X2. 15X (1-1/2. 255) X0. 301=0. 0798Mpag.当 t=24 0=( 4. 0X 10 2/(2200X0. 230X 105)i/2=2.900X 10-5p L/2=2. 900 X 10 5 X 98200/2=1. 424则可得到chp L/2=2. 197o = 0. 230X 105 XI. 0X 10-5 X 1.41X (1-1/2. 197)
33、X0. 524=0. 0925Mpah.当 t=27 p = ( 4. 0 X 10 2/ (2200 X 0. 237 X 10s) 1/2=2. 86 X 10-5p L/2=2. 86X10-5 X 98200/2=1. 404则可得到chp L/2=2. 160o = 0. 237X 10.5 XI. 0X10-5 XI. 83X (1-1/2. 160) X0. 570=0.1330Mpai.当 t=30 B =(4. 0X10 2/(2200X0. 243义105)片2. 82X10-5p L/2=2. 82 X 10 5 X 98200/2=1. 385则可得到chp L/2=2
34、. 122o = 0. 243X 105 XI. 0X10-5 X 1. 89X (1-1/2. 122) XI. 0(30)=0.243Mpaj.总降温产生的最大拉应力。=0.0485+0.0763+0. 0860+0. 0844+0. 0730+0. 0798+0. 0925 max+0. 133+0. 243=0. 9165Mpa混凝土 C40,取R =18/0.9165=1.961.15,满足抗裂条件。导致混凝土裂缝；止匕外，在拆模先后，表面温度降低很快，造成为了 温度陡降，也会导致裂缝的产生；当混凝土内部达到最高温度后， 热量逐渐散发而达到使用温度或者最低温度，它们与最高温度的差 值
35、就是内部温差；这三种温差都会产生温度裂缝。在这三种温差中, 较为主要 是由水化热引起的内外温差。2.2收缩引起裂缝收缩有不少种，包括干燥收缩、塑性收缩、自身收缩、碳化收缩等 等。这里主要介绍干燥收缩和塑性收缩。2.2.1 干燥收缩混凝土硬化后，在干燥的环境下，混凝土内部的水分不断向外散失， 引起混凝土由外向内的干缩变形裂缝。2.2.2 塑性收缩在水泥活性大、混凝土温度较高，或者在水灰比较低的条件下会加 剧引起开裂。因为这时混凝土的泌水明显减少，表面蒸发的水分不 能及时得到补充，这时混凝土尚处于塑性状态，稍微受到一点拉力, 混凝土的表面就会浮现分布不均匀的裂缝，浮现裂缝以后，混凝土 体内的水分蒸
36、发进一步加大，于是裂缝进一步扩展。3防止裂缝的措施由以上分析，材料型裂缝主要是由温差和收缩引起，所以为了防止 裂缝的产生，就要最大限度的降低温差和减小混凝土的收缩，具体措 施如下。3.1 优选原材料3.1.1 水泥由于温差主要是由水化热产生的，所以为了减小温差就要尽量降低 水化热，为了降低水化热，要尽量采取早期水化热低的水泥，由于水 泥的水化热是矿物成份与细度的函数，要降低水泥的水化热，主要是 选择适宜的矿物组成和调整水泥的细度模数，硅酸盐水泥的矿物组成 主要有：C3S、C2S、C3A和C4AF,试验表明：水泥中铝酸三钙(C 3A)和硅酸三钙(C3S)含量高的，水化热较高，所以，为了减少水 泥
37、的水化热，必须降低熟料中C3A和C3s的含量。在施工中普通采 用中热硅酸盐水泥和低热矿渣水泥。止匕外，在不影响水泥活性的情况下，要尽量使水泥的细度适当减小， 因为水泥的细度会影响水化热的放热速率，试验表明比表面积每增加 100cm2/g, 1d 的水化热增加 17J/g21 J/g, 7d 和 20d 均增加 4J/g1 2J/go312掺加粉煤灰为了减少水泥用量，降低水化热并提高和易性，我们可以把部份水 泥用粉煤灰代替，掺入粉煤灰主要有以下作用：由于粉煤灰中含有 大量的硅、铝氧化物，其中二氧化硅含量40%60%,三氧化二铝含 量17%35%,这些硅铝氧化物能够与水泥的水化产物进行二次反 应，
38、是其活性的来源，可以取代部份水泥，从而减少水泥用量，降低 混凝土的热胀；由于粉煤灰颗粒较细，能够参加二次反应的界面相 应增加，在混凝土中分散更加均匀；同时，粉煤灰的火山灰反应进 一步改善了混凝土内部的孔结构，使混凝土中总的孔隙率降低，孔结构进一步的细化，分布更加合理，使硬化后的混凝土更加致密，相应 收缩值也减少。值得一提的是：由于粉煤灰的比重较水泥小，混凝土振捣时比重小的 粉煤灰容易浮在混凝土的表面，使上部混凝土中的掺合料较多，强度 较低，表面容易产生塑性收缩裂缝。因此，粉煤灰的掺量不宜过多， 在工程中我们应根据具体情况确定粉煤灰的掺量。3.1.3 做好骨料的粒径与级配(1)粗骨料尽量扩大粗骨
39、料的粒径，因为粗骨料粒径越大，级配越好，孔隙率越 小，总表面积越小，每立方米的用水泥砂浆量和水泥用量就越小，水 化热就随之降低，对防止裂缝的产生有利。(2)细骨料宜采用级配良好的中砂和中粗砂，最好用中粗砂，因为其孔隙率小， 总表面积小，这样混凝土的用水量和水泥用量就可以减少，水化热就 低，裂缝就减少，另一方面，要控制砂子的含泥量，含泥量越大，收 缩变形就越大，裂缝就越严重，因此细骨料尽量用干净的中粗沙。3.1.4 加入外加剂加入外加剂后能减小混凝土收缩开裂的机会，外加剂对混凝土收缩开 裂性能有以下影响：(1)减水剂对混凝土开裂的影响减水剂的主要作用改善混凝土的和易性，降低水灰比，提高混凝土强
40、度或者在保持混凝土一定强度时减少水泥用量，而水灰比的降低，水 泥用量的减少对防止开裂是十分有利的。(2)缓凝剂对混凝土开裂的影响缓凝剂的作用一是延缓混凝土放热峰值浮现的时间，由于混凝土的强 度会随龄期的增长而增大，所以等放热峰值浮现时，混凝土强度也增 大了，从而减小裂缝浮现的机率，二是改善和易性，减少运输过程中 的塌落度损失。(3)引气剂对混凝土开裂的影响引气剂在混凝土的应用对改善混凝土的和易性、可泵性、提高混凝土 耐久性能十分有利。在一定程度上增大混凝土的抗裂性能。在这里值得注意的是：外加剂不能掺量过大，否则会产生负面影响， 在GB80761977中规定，掺有外加剂的混凝土，28d的收缩比不
41、得 大于135%,即掺有外加剂的混凝土收缩比基准混凝土的收缩不得大 于 35%O3.2采用合理的施工方法3.2.1 混凝土的拌制(1)在混凝土拌制过程中，要严格控制原材料计量准确，同时严格 控制混凝土出机塌落度。(2)要尽量降低混凝土拌合物出机口温度，拌合物可采取以下两种 降温措施：一是送冷风对拌和物进行冷却，二是加冰拌合，普通使新 拌混凝土的温度控制在6摆布。3.2.2 混凝土浇注、拆模(1)混凝土浇注过程质量控制浇注过程中要进行振捣方可密实，振捣时间应均匀一致以表面泛浆为 宜，间距要均匀，以振捣力波及范围重叠二分之一为宜，浇注完毕后， 表面要压实、抹平，以防止表面裂缝。止匕外，浇注混凝土要
42、求分层浇 注，分层流水振捣，同时要保证上层混凝土在下层初凝前结合密切。 避免纵向施工缝、提高结构整体性和抗剪性能。(2)浇注时间控制尽量避开在太阳辐射较高的时间浇注，若由于工程需要在夏季施工， 则尽量避开正午高温时段，浇注尽量安排在夜间进行。(3)混凝土拆模时间控制混凝土在实际温度养护的条件下，强度达到设计强度的75%以上，混 凝土中心与表面最低温度控制在25c以内，估计拆模后混凝土表面 温降不超过9以上允许拆模。3.2.3 做好表面隔热保护大体积混凝土的温度裂缝，主要是由内外温差过大引起的。混凝土浇 注后，由于内部较表面散热快，会形成内外温差，表面收缩受内部约 束产生拉应力，但是这种拉应力通
43、常很小，不至于超过混凝土的抗拉 强度而产生裂缝。但是如果此时受到冷空气的袭击，或者过分通风散 热，使表面温度降温过大就很容易导致裂缝的产生，所以在混凝土在 拆模后，特殊是低温季节，在拆模后即将采取表面保护。防止表面降 温过大，引起裂缝。此外，当日平均气温在23d内连续下降不小 于68时，28d龄期内混凝土表面必须进行表面保护。3.2.4 养护混凝土浇注完毕后，应及时洒水养护以保持混凝土表面时常湿润，这 样既减少外界高温倒罐，又防止干缩裂缝的发生，促进混凝土强度的 稳定增长。普通在浇注完毕后1218h内即将开始养护，连续养护时 间不少于28d或者设计龄期。3.2.5 通水冷却若是在高温季节施工，
44、则要在初期采用通制冷水来降低混凝土最高温 度峰值，但注意，通水时间不能过长，因为时间过长会造成降温幅度 过大而引起较大的温度应力。为了削减内外温差，还应在夏末秋初进行中期通水冷却，中期通水一 般采用河水，通水历时两个月摆布。后期通水是使混凝土柱状块达到接缝灌浆的必要措施，普通采用通河 水和通制冷水相结合的方案。4结语大体积混凝土的开裂是目前学者和工程界关注的一个重要问题，通过 以上分析可知，大体积混凝土的材料型裂缝主要是由温度应力和混凝 土的收缩引起的，笔者认为精心选择原材料，并在施工中采用合理的 方法，能有效的防止裂缝的发生。大体积混凝土质量的措施1 .选择合适水泥要求商品混凝土公司选择比较
45、大的水泥生产厂家，实行定点采 购，使水泥质量相对稳定。2 .减少水泥用量为减少水泥水化热，降低混凝土的温升值，在满足设计和混凝土 可泵性的前提下，将水泥用量控制在450kg/m3o3 .掺外加剂，控制水灰比根据设计要求，混凝土中掺加水泥用量4%的复合液，它具有防 水剂、膨胀剂、减水剂、缓凝剂4种外加剂的功能。溶液中的糖钙能 提高混凝土的和易性，使用水量减少20%摆布，水灰比可控制在0. 55 以下，初凝时间延长到5小时摆布。4 .严格控制骨料级配和含泥量选用10. 4mm连续级配碎石（其中10. 3mm级配含量65%摆布）， 细度模数2.83.0的中砂（通过0.315凹筛孔的砂不小于15%,砂 率控制在4045%）。砂、石含泥量控制在1%以内，并不得混有有机 质杂物，杜绝使用海砂。5 .加强技术管理（1）加强原材料的检验、试验工作。施工中严 格按照方案及交底的要求指导施工，明确分工、责任到人。加强计量 监测工作，定时检查并做好详细记录，认真对待浇筑过程中可能浮现 的冷缝，并采取相应措施加以杜绝。（2）加强对人员的技术管理，对 于每一个环节的施工节点，都要进行施工前的技术交底，施工结束后 要进行施工过程的技术应用总结，特殊是对大体积混凝土施工过程中 产生的各种现象，子细分析，讨论研究，做到施工过程中不浮现差错。