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1、第一章编制根据2其次章工程概况2第三章塔吊型号、基础方式及地位3第四章塔吊基础计算333025017033025Q170 或向）014Q34033025170 以向）基础配筋表示图七、塔吊有荷载时波动性验算塔吊有荷载时，计算简图：塔吊有荷载时,波动安全系数可按下式验算：1Ov(a - bOn2ahkkF GCioSina+O-K-：-0%-%舄-京-方 了 1Qa -b)gt900 - Hn 式中M塔吊有荷载时波动安全系数，允许波动安全系数最小取L 15;G塔吊自重力(包括配重，压重)，G=97L 00(kN)；c塔吊重心至旋转中心的距离,c=0. 60 (m)；h0塔吊重心至支承立体距离，h
2、=22. 00 (m)；b塔吊旋转中心至倾覆边缘的距离,b=2. 80(m)；Q最大工作荷载,Q=60. 00 (kN)；g重力加速度(m/s?),取9. 81 ；v起升速度,v=0. 50(m/s)；t制动工夫,t=20. 00 (s)；a塔吊旋转中心至悬挂物重心的程度距离,a=10. 50 (m)；W)作用在塔吊上的风力,Wl=8. 50 (kN)；W2作用在荷载上的风力,W2=l. 00 (kN)；P)自W1作用线至倾覆点的垂直距离,Pl=20. 00 (m)；P2自W2作用线至倾覆点的垂直距离,P2=2. 50 (m)；h吊杆端部至支承立体的垂直距离,h=36. 00m(m)；n塔吊的
3、旋转速度，n=0. 62 (r/min)；H吊杆端部到重物最低地位时的重心距离，H=33. 50 (m)；塔吊的倾斜角（地面的坡度），二2.00（度）。经过计算得到Kl=5. 156；由于MIL 15,所以当塔吊有荷载时，波动安全系数满足要求!1#塔吊基础施工方案第一章编制根据一、车辆段轨行区施工图二、混凝土结构设计规范（GB50010-2002）三、建筑地基基础设计规范（GB50007-2002）四、QTZ80（6010）型自升式塔式起重机运用阐明书其次章工程概况一、地理地位深圳市轨道交通二期三号线横岗双层车辆段主体工程3105标段位于深圳市 龙岗区横岗六约村，深惠路东侧，占地18. 34公
4、顷，整个场地呈不规章的多边形, 东西长约1070米，南北宽约480米。北面紧邻地铁正线、六约车站和规划改造 的深惠路，西面有在建的盐排高速立交和环城西路（拟建大路），东北面为高压 走廊（2条500KV和2条220KV高压线），东面有牛始埔路、六约工业用地及牛 始埔村旧工业用地。二、地形地貌1、整平前的场地边疆势坎坷较大，大致南高北低，两头低洼，西面和东南 面有高约60nl的残丘2座，沟槽低洼处标高46. 00m,丘坡最高处为105. 63m,原 始地貌为典型的浅丘槽谷地貌。场地经过挖填后较平整。2、根据钻探揭露，拟建场地岩土层根据成因类型，从上至下分为：1）素填土：灰色，00.6m以混凝土、块
5、石为主，0.62.2m以粉砂为主，松 懈，饱和。2）粉质粘土：褐色、褐黄夹浅黄、灰白色，硬塑状，含大批砂岩质角砾，余 为粉质粘土填充。3）全风化砂岩：灰白、灰黄色，岩芯呈土状，可见原岩结构。4）中等风化砂岩：灰色、青灰色中厚层构造，硅质胶结，性脆，质坚。第三章 塔吊型号、基础方式及地位一、根据工程现场条件状况和设计图纸，为满足立体垂直运输及施工需求, 我公司在本工程(轨行区)设计投入运用5台塔吊。现根据施工现场的地质地貌 状况1#塔吊基础接受自然基础，吊型号为QTZ80 (6010)。二、1#塔吊布置在41b42b轴之间交1/GbGb轴线内，塔吊安装高度为 36m。第四章塔吊基础计算一、1#塔
6、吊QTZ80 (6010)的次要参数塔吊型号:QTZ80 (6010)型塔吊起上升度H=36m,塔吊倾覆力矩M=1967fkN. m,混凝土强度等级:C35,塔身宽度基础以上土的厚度D:=0.00m,自重Fl=971fkN,基础承台厚度h=l. 65m,最大起重荷载F2=80fkN,基础承台宽度Bc=5.60m,钢筋级别：H级钢。二、基础最小尺寸计算1.最小厚度计算根据混凝土结构设计规范61350010-2002)第7.7条受冲切承载力计算。根据塔吊基础对基础的最大压力和最大拔力，根据下式进行抗冲切计算： (7. 7. 1-2)FW (0.15Opcm)? MmAo其中：F塔吊基础对基脚的最大
7、压力和最大拔力；其它参数参照规范。n应按下列两个公式计算，并取其中较小值，取loo；(7. 7. 1-2)71 = 0.4 HA(7. 7. 1-3)5 +也2 %I-局部荷载或集中反力作用面积外形的影响系数；中-临界截面周长与板截面有效高度之比的影响系数；即-截面高度影响系数：h52000mm时，取价=0.9,按线性内插法取用；ft钢筋混凝土轴心抗压强度设计值，取16. 70MPa；Qpc,m-临界截面周长上两个方向混凝土有效预压应力按长度的加权均匀 值，其值宜把握在1.在3.5N/mm2范围内,取2500. 00；小一临界截面的周长：距离局部荷载或集中反力作用面积周边h0/2 处板垂直截面
8、的最不利周长；这里取(塔身宽度+h。)X4=9. 60m；h。一截面有效高度，取两个配筋方向的截面有效高度的均匀值；氏-局部荷载或集中反力作用面积为矩形时的长边与短边尺寸的比值，Bs 不宜大于4；当0s2时，取氐=2；当面积为圆形时，取氏=2；这里取0s=2；as-板柱结构中柱类型的影响系数：对中性，取as=40;对边柱，取as=30; 对角柱，取c(s=20.塔吊计算都根据中性柱取值，取c(s=40 o计算方案：当F取塔吊基础对基脚的最大压力，将%从0.8m开头，每添加 0.01m,至到满足上式，解出一个L；当F取塔吊基础对基脚的最大拔力时，同理, 解出一个h02,最终h与鼠相加，得到最小厚
9、度h”经过计算得到：塔吊基础对基脚的最大压力F=1714. 90kN时，得鼠=0. 80m；塔吊基础对基脚的最大拔力F=743. 90kN时，得鼠=0. 80m；解最小厚度 Ho=hol+ho2+0. 05=1. 65m；计算取厚度为:Ho=1.65m。2.最小宽度计算建议保证基础的公平矩小于Bc/4,则用下面的公式计算：AMF + G其中F塔吊作用于基础的竖向力，它包括塔吊自重，压重和最大起重荷载，F=1.2X (971. 00+80. 00)=1261. 20kN；基础自重与基础下面的土的自重,G=l. 2X (25XBeXBeXHc+ym xBcxBcxD)=1.2X (25. OXBc
10、XBcXl. 65+20. OOXBeXBeX0. 00)；Ym土的加权均匀重度，M 倾覆力矩，包括风荷载产生的力矩和最大起重力矩，M=l. 4X1967. 00=2753. 80kN. m。解得最小宽度为Bc=4. 69m,实践计算取宽度为Bc=5. 60mo三、塔吊基础承载力计算根据建筑地基基础设计规范3850007-2002)第5.2条承载力计算。计算简图：当不考虑附着时的基础设计值计算公式:=F+G_- B： W当考虑公平矩较大时的基础设计值计算公式：-2(F+G)Ex - 3B式中F塔吊作用于基础的竖向力，它包括塔吊自重，压重和最大起重 荷载,F=304. 30kN；G基础自重与基础
11、下面的土的自重：G=1.2X (25. OXBcXBcXIIc+Ym xBcxBcxD) =1552.32kN；Vm土的加权均匀重度Be基础底面的宽度，取Bc=5. 600m；W基础底面的抵制矩，W=BcXBcXBc/6=29. 269m3；M倾覆力矩，包括风荷载产生的力矩和最大起重力矩,M=l. 4X 1967. 00=2753. 80kN. m；a合力作用点至基础底面最大压力边缘距离(m),按下式计算:a= Be / 2 - M / (F +G)=5. 600/2-2753. 800/(1261. 200+1552. 320)=1. 821mo经过计算得到：无附着的最大压力设计值Pma =
12、 (1261. 200+1552. 320)/5. 6002+2753. 800/29. 269=183. 802kPa；无附着的最小压力设计值Pmin=(1261. 200+1552. 320)/5. 600 -2753. 800/29. 269=-4. 368kPa；公平矩较大时压力设计值Pkraa=2X (1261. 200+1552. 320)/(3X5. 600X1. 821)=183. 911kPao四、地基基础承载力验算地基基础承载力特征值计算根据建筑地基基础设计规范GB 50007-2002 第5. 2. 3条。计算公式如下： =盘 + 曲- 3) + . 加(d -0.5)f
13、a一修正后的地基承载力特征值(kN/m2)；品一地基承载力特征值，按本规范第5. 2. 3条的准绳确定；取200. 000kN/m2；rb、nd-基础宽度和埋深的地基承载力修正系数，nb取0. 15, r|d取1.4；Y-基础底面以上土的重度，地下水位以下取浮重度，取20. OOOkN/n?；b-基础底面宽度(m),取5. 600m；Ym-基础底面以上土的加权均匀重度，地下水位以下取浮重度，取20. 000kN/m3；d一基础埋置深度(m)取0.000m；解得地基承载力设计值：fa=193. 800kPa；实践计算取的地基承载力设计值为:fa=200. OOOkPa；地基承载力特征值fa大于最
14、大压力设计值Pmax=183. 802kPa,满足要求！ 地基承载力特征值1. 2义fa大于公平矩较大时的压力设计值 Pkmax=183. 911kPa,满足要求！五、基础受冲切承载力验算根据建筑地基基础设计规范GB 50007-2002第8. 2. 7条。验算公式如下：用-0.7%八月式中Php 受冲切承载力截面高度影响系数，当h大于等于2000mm时，0hp取0. 93,其间按线性内插法取用；ft 混凝土轴心抗拉强度设计值；h0-基础冲切毁坏锥体的有效高度；am 冲切毁坏锥体最不利一侧计算长度；at 冲切毁坏锥体最不利一侧斜截面的上边长，当计算柱与基础交 接处的受冲切承载力时，取柱宽(即塔
15、身宽度)；当计算基础变阶处的受冲切承 载力时，取上阶宽；% -一冲切毁坏锥体最不利一侧斜截面在基础底面积范围内的下边 长，当冲切毁坏锥体的底面落在基础底面以内，计算柱与基础交接处的受冲切承 载力时，取柱宽加两倍基础有效高度；当计算基础变阶处的受冲切承载力时，取 上阶宽加两倍该处的基础有效高度。Q -扣除基础自重及其上土重后相应于荷载效应基本组合时的地基 土单位面积净反力，对公平受压基础可取基础边缘处最大地基土单位面积净反 力；A,-冲切验算时取用的部分基底面积F. 相应于荷载效应基本组合时作用在A上的地基土净反力设计值。则，phP 受冲切承载力截面高度影响系数，取0hp=O.93；ft 混凝土
16、轴心抗拉强度设计值，取f=L57MPa；4 冲切毁坏锥体最不利一侧计算长度：a 求=a+%)/2am=l. 60+(1. 60 +2X 1. 65)/2=3. 25m；h0一-承台的有效高度，取h= 1.60m；Pj - 最大压力设计值,取P-183. 91KPa；Fi -实践冲切力：耳二弓4F尸 183. 91X (5. 60+4. 90) X (5. 60-4. 90)/2)/2=337. 94kNo其中5. 60为基础宽度，4.90=塔身宽度+211；允许冲切力：0.7X0. 93X1.57X 3250. 00 X 1600. 00=5310001. 67N = 5310. OOkN；实
17、践冲切力不大于允许冲切力设计值，所以能满足要求！六、承台配筋计算1 .抗弯计算根据建筑地基基础设计规范GB 50007-2002第8. 2. 7条。计算公式如下:1/2(7、+，)心 + ?-二 +(-M12 LA )_式中：Mi -恣意截面1-1处相应于荷载效应基本组合时的弯矩设计值；ai 恣意截面bl至基底边缘最大反力处的距离；当材料为混凝 土时，取ai=b即取ai=2. 00m；pmax -相应于荷载效应基本组合时的基础底面边缘最大地基反力 设计值，取183.91kN/n)2；P -一相应于荷载效应基本组合时在恣意截面IT处基础底面地基 反力设计值；P=183. 91X (3X 1. 6
18、0-2. 00)/(3XI. 60) =107. 28kPa；G-考虑荷载分项系数的基础自重，取1552. 32kN/m2；1 -基础宽度,取l=5.60m； a -一塔身宽度，取a=1.60m； a截面I - I在基底的投影长度，取a=1. 60m。经过计算得此二2. 002X (2X5. 60+1. 60) X (183. 91+107. 28-2X1552. 32/5. 602) + (183. 91-107. 28) X5. 60/12=963. 06kN. m。2 .配筋面积计算根据建筑地基基础设计规范GB 50007-2002第8. 7. 2条。公式如下：A MA =1-Jl-2%
19、九二1/2M % =0式中，ai -当混凝土强度不超过C50时，按线性内插法确定，取a=1.00； fc钢筋混凝土抗压强度设计值，查表得fc=16. 70kN/m2；h0承台的计算高度，h。=1.60m。经过计算得：c(s=963.06x106/(1.00x16.70x5.60x103x(1.60x103)2)=0 oo4；&=1-(1-2x0.004)。5=0.004；Ys=1-0.004/2=0.998；As=963. 06X 107(0. 998X1.60X300. 00) =2010. 43mm20由于最小配筋率为0. 15%,所以最小配筋面积为:5600. 00X1650. 00X0. 15%=13860. 00mm2o故取 As= 13860. 00mm2o实践配筋为33- 25170(As =16190.6mn2)双层双向配置。