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1、五层楼框架教学楼设计计算书、局部建筑、构造图目 录第一章 设计任务及要求2第一节 设计原始数据2其次节 建筑设计任务及要求2第三节 构造设计任务及要求2其次章 建筑设计4第一节 建筑设计总说明4其次节 平面设计5第三节 剖面设计6第四节 立面设计7第三章 构造设计7第一节 构造方案的选择及构造布置7其次节 横向平面框架的内力计算11第三节 横向平面框架的内力组合与配筋计算34第四节 楼梯设计计算42第五节 地基根底设计计算44第六节 细部构件设计计算49第一章 设计任务及要求第一节 设计原始数据一、工程概况本构造为五层框架教学楼，占地 m2，建筑面积 m2。承受现浇钢筋混凝土构造，设计使用年限
2、为 50 年。构造安全等级为二级。建筑抗震设防分类为丙类，抗震设计防烈度为 7 度， 设计地震分组为第一组，框架的抗震等级为三级。二、设计条件依据地质勘察报告，参照勘察结论和建议，本工程地基根底设计等级为丙级，基持力层选定为粉质黏土层，该层为褐黄色，呈可塑坚硬壮，质地均匀，网状裂隙发育，层内夹有少量呈褐黑色的铁锰质结核。根本风压 0=0.55KN/m2。地面粗糙度属B 类。余略其次节 建筑设计任务及要求五层教学楼，余略。具体见图纸建筑设计总说明建施-1。第三节 构造设计任务及要求五层框架构造，余略。具体见图纸构造设计总说明结施-1。其次章 建筑设计第一节 建筑设计总说明1、 设计标高：室内设计
3、标高为0.00，室内外高差 600mm。2、 墙身做法：墙身为一般机制砖填充墙，M5 水泥沙浆砌筑。内粉刷为混合沙浆底，纸筋灰面，厚 20mm，“803”内墙涂料两度。外粉刷为 1：3 水泥沙浆底，厚 20mm，马赛克贴面。3、 楼面做法：顶层为 20mm 厚水泥沙浆找平，5mm 厚沙浆加“107” 胶水着色粉面层；底层为 15mm 厚纸筋面石抹底，涂料两度。4、 面层做法：现浇楼板上铺膨胀珍宝岩保温层檐口处厚 100mm， 2%自两侧檐口向中间找坡，1：2 水泥沙浆找平层厚20mm，二毡三油防水层。5、 门窗做法门厅处为铝合金门窗，其它均为木门钢窗。6、 地质资料属类建筑场地，于略。7. 根
4、本风压 0.55 KN/m2，地面粗糙属于B 类。08. 活荷载：屋面活荷载 1.5 KN/m2：教室楼面活荷载 2.0 KN/m2；走廊楼面活荷载 2.0 KN/m2.其次节 平面设计一、建筑总平面布置见图纸建筑设计总说明建施-1。二、柱网布置框架构造三、建筑平面布置第三节 剖面设计一、楼层层高与房间净高楼层层高 3.2m，房间净高 2.7m。二、室内外高差室内外高差 0.60m三、门、窗宽度及高度门厅处为铝合金门窗，其它均为木门钢窗。m110002100；m215002100；m315002100c13000，1800；c21800，1800四、各种用途房间的楼、地面做法及说明顶层为 20
5、mm 厚水泥沙浆找平，5mm 厚 1：2 水泥沙浆加“107”胶水着色粉面层；底层为 15mm 厚的纸筋面石灰抹底，涂料两度。五、屋面构造做法及说明现浇楼板上铺膨胀珍宝岩保温层檐口处厚 100mm，2%自两侧檐口向中间找坡，1：2 水泥沙浆找平厚 20mm，二毡三油防水层。六、内外墙体及细部构造说明墙身为一般机制砖填充墙，M5 水泥沙浆砌筑。内粉刷为混合沙浆底，纸筋灰，厚 20mm，“803”内墙涂料两度。外粉刷为 1：3水泥沙浆底，厚 20mm，马赛克贴面。第四节 立面设计一、立面设计说明二、外墙面做法第三章 构造设计第一节 构造方案的选择及构造布置一、构造方案确实定全浇钢筋混凝土框架构造二
6、、根底类型确实定上部构造荷载不大，且地基比较均匀、地基承载力适中故可选独立根底设计。三、构造布置1、柱网尺寸纵向：2*4500+2*3500+10*4500 横向：1*7000+1*3000+1*70002、平面尺寸平面尺寸为：61000*17000 初步不设次梁3、变形缝由于纵向尺寸不是很大地质构造比较单一稳定，故可不设置变形缝。四、构造根本构件尺寸确定板尺寸：4500*7000；3500*7000；4500*3000；3500*3000梁尺寸： 过梁 250*600内梁 250*400柱尺寸：边柱 250*700其次节 板的内力及配筋计算双向板 一、 板荷载导算1. 恒荷载计算：1） 屋面
7、恒荷载线标准值计算：20 厚 1：2 水泥沙浆找平0.20*2.0=0.4 kn/m2100 厚400 厚2%找坡膨胀珍宝岩 0.1+0.14*7/2=0.84 kn/m2100 厚现浇钢筋混泥土板0.1*25=2.5 kn/m215 厚纸筋石灰抹灰抹底0.015*16=0.24 kn/m2屋面恒荷载3.98 kn/m22） 楼面恒荷载线标准值计算：20 厚水泥沙浆面层100 厚现浇钢筋混泥土楼板20 厚纸筋石灰抹灰抹底0.20*2.0=0.4 kn/m20.1*25=2.5 kn/m20.02*16=0.32 kn/m2楼面恒荷载3.22 kn/m22. 活荷载计算：1） 屋面恒荷载线标准值
8、q=1.5 kn/m22） 楼面恒荷载线标准值q=2.0 kn/m2二、 内力计算1. 屋盖q=1.2*q+1.4*q=1.2*3.98+1.4*1.5=6.88 kn/m恒活2. 楼盖q=1.2*q+1.4*q=1.2*3.22+1.4*2.0=6.66 kn/m2恒活三、 配筋计算按弹性双向板设计；跨中弯距放大 0.2 倍1.2；计算跨度，跨中时L =L ，边跨时 L =L +b；泊松比系数 =0.2。0N0Nc1） 楼盖、屋盖的区格划分如以以下图所示：1. 楼盖板区格2. 屋盖板区格x yx2） 查混泥土上册p3133 表 1.19 及计算列表得：Alx/ly= 0.64mx= 0.04
9、68my= 0.01466类k= 0.03966mx,max= 0.04716my,max= 0.01802板kmax= 0.00405mx,= -0.1055my,= -0.07784Blx/ly= 0.64mx= 0.03712my= 0.00726类k= 0.002386mx,max= 0.0374my,max= 0.01138板kmax= 0.002418mx,= -0.07996my,= -0.05718Clx/ly= 0.50mx= 0.0559my= 0.0079类k= 0.00468mx,max= 0.0562my,max= 0.0135板kmax= 0.00741mx,= -
10、0.1179my,= -0.0786Dlx/ly= 0.50mx= 0.0408my= 0.0028类k= 0.00257mx,max= 0.0409my,max= 0.0089板kmax= 0.00258mx,= -0.0836my,= -0.0569Elx/ly= 0.67mx= 0.03608my= 0.00826类k= 0.03966mx,max= 0.03642my,max= 0.01204板kmax= 0.00405mx,= -0.07872my,= -0.0572F类l /l = 0.67m = 0.03114my=0.01022板k= 0.002188mx,= -0.07536
11、my,= -0.05702Glx/ly= 0.86mx= 0.02256my= 0.02486类k= 0.00218mx,max= 0.02316my,max= 0.0280板kmax= 0.002276mx,= -0.06776my,= -0.06994Hlx/ly= 0.067mx= 0.01826my= 0.03952类k= 0.003388mx,max= 0.01892my,max= 0.04276板kmax= 0.0.003498mx,= -0.07564my,= -0.09968I类板J类板lx/ly= 0.86k= 0.00276kmax= 0.00281lx/ly= 0.86k
12、= 0.00165mx= 0.03158mx,max= 0.03218mx,= -0.08184mx= 0.0241mx,= -0.06184my= 0.02168my,max= 0.02308my,= -0.07296my= 0.01578my,= -0.05493） 楼盖设计计算，列表如下：见 excel 板配筋计算表其次节 横向平面框架的内力计算一、框架梁、柱几何参数计算1. 柱的尺寸确定如下：边跨AB、CD梁：取 h=1/12*l=1/12*1700=600mm，B=250mm中跨BC梁：取h=500mm，b=250mm边柱A 轴、D 轴连续梁：取bh=250*700mm 中柱B 轴、
13、C 轴连续梁：取bh=250*400mm 柱截面均为bh=500*500mm现浇板厚为 100mm2. 构造平面布置图及构造计算简图取轴线，4.5m 宽为代表性的一榀横向框架如以以下图所示3. 梁柱截面惯性矩计算如下：其中梁由于考虑现浇楼板的作用，古 I=2I ，I 为考oo虑楼板翼缘作用的梁截面惯性矩。AB、CD 跨梁：i=2E*0.25*0.603/12*7.0=12.86105EBC 跨梁：i=2E*0.25*0.503/12*3.0=13.35105E上部各层柱：i=E*0.50*0.503/12*3.2=13.02105E底层柱：i=E*0.50*0.503/12*4.3=9.691
14、05E二、静荷载作用下框架内力计算1、框架静荷载导算屋面框架梁线荷载标准值计算：20 厚水泥沙浆面层0.02*20=0.4 KN/m2100400 厚 2%找坡膨胀珍宝岩0.1+0.14*7/2=0.84KN/m2100 厚纸筋石灰抹底0.10*25=2.5KN/m215 厚纸筋石灰抹底0.015*16=0.24 KN/m2屋面恒荷载3.98KN/m2边跨AB、CD框架梁自重0.25*0.6*25=3.75 KN/m2梁侧粉刷2*0.6-0.1*0.02*17=0.34 KN/m2中跨BC框架梁自重0.25*0.4*25=2.5 KN/m2梁侧粉刷2*0.40.1*0.02*17=0.2KN/
15、m2作用在屋顶框架上的线荷载为：q= q=3.75+0.34=4.09 KN/m25AB1CD1q= 2.5+0.2=2.7 KN/m25BC1q= 3.98*4.5=17.91 KN/m25AB2q= 3.98*3.0=11.94KN/m25BC2楼面框架梁线荷载标准值计算：20 厚水泥沙浆面层0.02*20=0.4 KN/m2100 厚现浇钢筋混凝土楼板0.1*25=2.5 KN/m220 厚纸筋石灰抹底0.02*16=0.32 KN/m2楼面荷载3.22 KN/m2边跨框架梁及梁侧粉刷4.09 KN/m2边跨填充墙自重0.24*3.2-0.5*19=12.31 KN/m2墙面粉刷3.2-
16、0.5*0.02*2.17=1.84 KN/m2中跨框架梁及梁侧粉刷2.7 KN/m2作用在中间层框架上的线荷载为：g= g=4.09+12.31=1.84=18.24 KN/m25AB1CD1g= 2.7 KN/m25BC1g= 3.22*4.5=14.49KN/m25AB2g= 3.22*3.0=9.66KN/m25BC2屋面框架节点集中荷载标准值计算：边柱连续梁自重0.25*0.6*4.5*25=16.88 KN梁侧粉刷0.02*0.6-0.1*2.4.5*17=1.53 KN1m 高女儿墙自重1*4.5*0.24*19=20.52 KN墙侧粉刷1*0.02*2*4.5*17=3.06
17、KN连续梁传来屋面自重0.5*4.5*0.5*4.5*3.98=20.15 KN顶层边节点集中荷载G5A= G5D=62.14 KN中柱连续梁自重0.25*0.4*4.5*25=11.25 KN梁侧粉刷0.02*0.4-0.1*2*4.5*17=0.92 KN连续梁传来屋面自重0.5*4.5+4.5-2.5*0.5*2.5*3.98=16.17 0.5*4.5*0.5*4.5*3.98=20.15 KN5B5C顶层中节点集中荷载G= G=48.49 KN楼面框架节点集中荷载标准值计算：边柱连续梁自重16.88 KN粉刷1.53 KN钢窗自重3.0*1.8*0.45=2.43 KN窗下墙体自重0
18、.24*0.9*4.1*19=16.82 KN粉刷2*0.02*0.9*4.1*17=2.51 KN窗边墙体自重1.1*1.8*0.24*19=9.02 KN粉刷1.1*1.8*0.02*17=0.61 KN框架柱自重0.4*0.5*3.2*25=16 KN粉刷0.9*0.02*3.2*17=0.98 KN连续梁传来楼面自重0.5*4.5*0.5*4.5*3.22=16.3 KNAD中间层边节点集中荷载G = G =83.14KN中柱连续梁自重11.25 KN粉刷0.92 KN内纵墙自重4.5-0.4*2.8*0.24*19= KN粉刷4.1*2.8*2*0.02*17=7.81 KN扣除门洞
19、重-2.1*1.5*5.24-0.2=-16.44 KN框架柱自重0.4*0.5*3.2*25=16 KN粉刷0.9*0.02*3.2*17=0.98 KN连续梁传来楼面自重0.5*6.5*0.5*2.5*3.24=13.16 KN 0.5*4.5*0.5*4.5*3.24=16.4 KNBC中间层边节点集中荷载G = G =102.43KN2、静荷载作用下框架内力计算及内力图绘制恒荷载荷载简图：恒荷载内力计算分层法1. 荷载线刚度取框架柱实际线刚度的0.9 倍计算，底层柱除外！ 上柱i=13.02*0.9=11.72N/mm梁上分布由三角形和梯形荷载组成，可承受等效均布荷载法取 =0.325
20、 算顶层g= g5 边+1-25AB12+3g=4.09+1-2*0.3252+0.32535AB2*17.91=18.83 KNmg= g+5/8g=2.7+5*11.94/8=10.16 KNm5 中5BC15BC2顶层以下层g = g+1-2边AB12+3g=18.24+1-2*0.3252+0.3253AB2*14.49=31.70 KNmg = g+5/8g=2.7+5*9.66/8=8.74 KNm中2. 固端弯矩顶层BC1BC2M5AB= g5 边*l2 边/12=18.83*7*7/12=76.89 KNm M5BC= g5 中*l2 中/3=10.16*1.5*1.5/3=7
21、.61 KNm M5CB= g5 中*l2 中/6=10.16*1.5*1.5/6=3.81 KNm顶层以下层MAB= g边*l2 边/12=31.70*7*7/12=129.44 KNmMBC= g中*l2 中/3=8.74*1.5*1.5/3=6.56 KNmMCB= g中*l2 中/6=8.74*1.5*1.5/6=3.28 KNm3. 计算4.画出恒荷载作用下的内力图三、活荷载作用下框架内力计算1、框架活荷载导算P= P5AB5CD=1.5*4.5=6.75 KN/mP= 1.5*3.0= 4.5KN5BCP= P=0.5*4.5*0.5*4.5*1.5=7.59KN5A5DP= P=
22、0.5*4.5+4.5-2.5*0.5*2.5*1.5+0.24*4.5*4.5*1.5=16.69KN5B5CP= PAB=2.0*4.5=9KN/mCDP= 2.0*3.0= 6KNBCP = P=0.5*4.5*0.5*4.5*2.0=10.12KNCADP = PB=0.5*4.5+4.5-2.5*0.5*2.5*2.0+0.24*4.5*4.5*2.0=18.25KN2、活荷载作用下框架内力计算及内力图绘制活荷载荷载简图：活荷载内力计算分层法1. 荷载同恒荷载，线刚度取框架柱实际线刚度的 0.9 倍计算，底层柱除外！上柱 i=13.02*0.9=11.72N/mm梁上分布由三角形或梯
23、形荷载，可承受等效均布荷载法取 =0.325算顶层q=1-2 2+3P=5.56 KNm5 边q =5/8P5 中5AB=2.81 KNm5BC顶层以下层q =1-2 2+ 3P=4.94 KNm边ABq = g+5/8P=2.7+5*9.66/8=8.74 KNm中2. 固端弯矩顶层BC1BC2M5AB= g5 边*l2 边/12=18.83*7*7/12=76.89 KNm M5BC= g5 中*l2 中/3=10.16*1.5*1.5/3=7.61 KNm M5CB= g5 中*l2 中/6=10.16*1.5*1.5/6=3.81 KNm顶层以下层MAB= g边*l2 边/12=31.
24、70*7*7/12=129.44 KNm MBC= g中*l2 中/3=8.74*1.5*1.5/3=6.56 KNm MCB= g中*l2 中/6=8.74*1.5*1.5/6=3.28 KNm3 计算4 画出活荷载作用下的内力图四、风荷载作用下框架内力计算1、框架风荷载导算风荷载标准值计算公式k=zszo其中：k 风荷载标准值KN/m2 z 高处 z 处的风振系数s 风荷载体型系数z 风荷载体型系数o 根本风压KN/m2因构造高度小于 30mm，取 z=1.0；对于矩形截面 szz=1.3；z 可查标准， 1.0 时，取 =1.0；将风荷载换算成作用于框架每层节点上的集中荷载，计算过程如下
25、表：层次zsZmzoAm2PKN51.01.316.61.140.5544.236.0341.01.313.41.10.5554.242.6331.01.310.21.00.5554.238.7521.01.37.01.00.5554.238.7511.01.33.81.00.55100.371.71风荷载计算简图2、风荷载作用下框架内力计算D 值法及内力图绘制梁柱相对线刚度计算：线刚度i=EI/l Nmm相对线刚度i15 层梁12.86105E0.963走道梁13.35105E1.00025 层梁13.02105E0.975底层柱9.69105E0.726各柱剪力值和反弯点高度比计算：见 e
26、xcel 风载计算sheet1 和 sheet2 表由公式上柱：M 上=V1-yh；下柱：M 下=Vyh和节点平衡条件与梁的线刚度比求出梁柱弯矩。又平衡条件或公式l求剪力V= MlMr。计算过程如以以下图所示：五、地震作用下框架内力计算1、框架地震荷载导算 框架的抗震等级为抗震设防烈度 7 度。由于框架未超过 30m，所以抗震等级为三级。 场地及特征周期值第类场地，由标准可查得特征周期值为T =0.35 sg 重力荷载代表值取中间计算单元 4.5m 宽度范围的重力特征代表值。 列表：位置5 层4 层3 层2 层1 层GKNk515.36925.3925.3925.3925.3 Q KNk67.
27、4268.5868.5868.5868.58G KNE582.78993.88993.88993.88993.88 构造自振周期T1利用阅历公式 T =0.085n T =0.085 *5=0.43 s11 地震影响系数由T =0.35s，其中T =0.645s，则由地震影响曲线，有g1 =T / T 0.9* max=0.35/0.6450.9*0.08=0.05g1 计算水平地震作用标准值T 1.4 T =0.49s 且 T =0.35s，故 =0.08 T +0.07=0.1141ggn1由公式： F =【G H F 1- /G H 】ii i Eknj jF = Fnn EkF = G
28、 = *0.85GEkegi得：F =0.05*0.85*582.78+4*993.88=193.73 KNEkF =0.114*193.73=22.08 KNn位置 G KN0iX miG XiiF 1-EknF KNiG H =46142.77i jF =171.65i列表如下：5 层582.7817.19965.54171.6437.074 层993.8813.913814.93171.6451.393 层993.8810.710634.52171.6439.562 层993.887.57454.1171.6427.731 层993.884.34273.68171.6415.902、地震
29、荷载作用下框架内力计算D 值法及内力图绘制 各柱剪刀力值计算方法与风荷载作用下计算同，由前所算出的各层柱D 值可列表计算出各柱剪力值如下表：位置5 层4 层3 层2 层1 层V KNi37.0788.46128.02155.75171.65A 柱剪力值7.6618.2826.4432.1738.33B 柱剪力值21.2427.7040.0848.7747.50 各柱反弯点高度5 层4 层3 层2 层1 层计算方法与风荷载作用下计算类似，承受倒三角型荷载查表边柱中柱边柱中柱边柱中柱边柱中柱边柱中柱y0.350.400.440.450.450.500.500.500.650.58M上柱15.934
30、0.7832.7648.2546.5364.1351.4778.0357.6985.79M下柱8.5827.1925.7439.8938.0764.1351.4778.03107.13118.47 画出水平地震作用下的内力图3、重力荷载代表值产生的框架内力及内力图绘制 重力荷载代表值 G 已算出，见表。假设其分布方式与框架的恒荷载分E布方式一样，即按集中荷载分布。如以以下图 每个集中荷载值G=GE/9，其等效均部荷载值qe=8G/3l=8 GE /27l 其中柱轴力近似按竖向荷载作用范围取值，即没层中柱取 3G，边柱取1.5G 共 9G 即 GE 如以以下图示： 重力荷载代表值作用下框架内力计
31、算：用分层法计算过程同恒、活内力计算！现只给出计算结果即弯剪轴内力图如下4、地震作用效应的根本组合按组合公式 SE= G G +S，对框架梁柱把握截面分SEEHEHk别进展组合考虑地震作用组合的框架梁弯矩值： 见excel 梁、柱弯地震组合sheet1 表考虑地震作用组合的框架梁剪力设计 重力荷载代表值作用下的简支剪力VGb对屋面框架梁 V =1.2G /9=1.2*582.78/9=77.7 KNGbE对二三四层楼面框架梁V =1.2G /9=1.2*993.88/9=132.52 KNGbE一楼楼面框架梁V =1.2G /9=1.2*993.88/9=132.52 KNGbE 剪力值计算利
32、用梁端弯矩与剪力的关系式，并考虑顺时针和逆时针方向的组合， 由 V=1.1*Ml +Mr /l +V 列表如下：bbnGb77.7132.52132.52132.52132.5288.77101.59179.91163.22175.5181.81165.9207.07150.32223.33140.48101.59247.87163.22265.78181.81290.1207.07248.03223.337373737373113.73152.2199.74252.21201.86265.85204.18284.37195.12296.3层数五层四层三层二层一层构件VGbMl MrlnVAB
33、BCABBCABBCABBCABBC 框架柱本构造为抗震等级为三级的框架柱柱的剪力设计值Vc=1.1*Mlc+Mrc/Hn节点柱端弯矩设计值 Mc =1.1Mb底层柱下端弯矩设计值按考虑地震作用组合的弯矩设计值的1.15 倍确定计算列表 见 excel 梁、柱弯地震组合 sheet2 表六、水平荷载作用下框架的侧移验算1. 风荷载作用下的侧移验算风内力计算D 值法中的相对线刚度为 1 时确实定值为13.35105E，对C25 混凝土，E 值为 2.8104N/mm2。由相对D 值，可得各柱实际Dii值，列表如下：公式：U =F /0.85 njwki=1Dji 其中：Uj第 j 层层间相对侧移
34、F作用于j 层以上水平作用标准值之和wkD第 j 层 i 柱的侧移刚度ji位置F KNwknDjiKN/mm U mmjU /hji限值5 层36.03i =1253.650.17114 层78.66253.650.3688893 层117.41253.65110.5459264002 层156.16253.6510.7244441 层227.87154.8611.73185011顶点位移n DDj =3.521222500i =1188243. 水平地震荷载作用下的框架侧移验算与风荷载作用下的侧移验算同，其楼层内的最大弹性层间位移Ue 应满足Ueeh 的要求。列表如下位置F KNwhkni
35、=1Dji KN/mmU mmeU /heje1188241780515424155014444153755 层37.07253.650.174 层78.66253.650.413 层128.02253.650.592 层155.75253.650.721 层171.65154.860.80第三节 横向平面框架的内力组合与配筋计算一、框架内力组合计算算以下 4 种内力组合 1.2 静1.4 活 1.2 静1.4 风 1.2 静0.9(1.4 活1.4 风) 1.2 静0.7 活1.3 震1、框架梁的内力组合见 excel 梁、住内力组合表 sheet1 表2、框架柱的内力组合见 excel 梁
36、、住内力组合表 sheet2 表二、框架梁、柱配筋计算1） 框架梁配筋1. 纵向受力钢筋计算各层框架梁把握截面的弯矩设计值AB 跨B 跨截面位置A跨中B 左B 右跨中5 层 M0-180.00194.72-271.55-94.5627.224 层 M0-362.11303.78-468.98-267.3952.593 层 M0-356.38318.28-491.87-291.5652.592 层 M0-343.90340.34-523.49-324.3952.591 层 M0-380.26435.14-468.32-332.4950.392. 配筋计算各楼层框架可承受底层框架柱梁的弯矩设计值进
37、展计算配筋，屋面框架梁独立计算屋面框架梁配筋计算下表：=1-1M /(0.5 * fcbh0 * h0)0.1350.0150.2130.136.0009As=f bh /fc0y6696941056562149把握截面 M0REbM bh0A 左AB 跨中-135146.04 250*6002333*600B 左-203.66 250*600B 右-94.56 250*500BC 跨中27.221000*500实配钢筋4201256楼面框架梁配筋计算下表：=1-1M /(0.5 * fcbh0 * h0)0.4620.0330.4130.4260.013As=f bh /fc0y2280152720481760215把握截面 M0REbM bh0A 左-380.26 250*600AB 跨中B 左B 右BC 跨中326.36-351.24-249.3737.792333*6002