《农旅融合示范项目-温泉勘探开发（温泉度假酒店）高边坡支护方案设计计算书.docx》由会员分享，可在线阅读，更多相关《农旅融合示范项目-温泉勘探开发（温泉度假酒店）高边坡支护方案设计计算书.docx（37页珍藏版）》请在taowenge.com淘文阁网|工程机械CAD图纸|机械工程制图|CAD装配图下载|SolidWorks_CaTia_CAD_UG_PROE_设计图分享下载上搜索。
1、农旅融合示范项目-温泉勘探开发（温泉度假酒店）高边坡支护方案设计计算书6砌体结构设计规范(GB 50003-2011),本文简称砌体规范简图1.基本信息边坡类型土质边坡边坡等级二级二阶直坡否墙身高(m)3. 000采用扩展墙趾台阶J墙顶宽(m)1.050卜台阶尺寸bl加)0. 360面坡倾斜坡度(l：m)0. 100卜台阶尺寸hl (m)0. 450背坡倾斜坡度(l：m)0. 200卜台阶尺寸b2(m)0. 000墙底倾斜坡度(m:l)0. 150卜台阶尺寸h2(m)0. 000采用扩展墙踵台阶乂L台阶与墙面坡度相同J采用钢筋碎扩展基础X采用防滑凸梯X墙身材料种类与工砌体墙体容重(kN/m：)
2、23. 000抗压强度设计值(MPa)0.610高原比修正系数1.500抗剪强度设计值(VPa)0. 160系数a0. 00152.岩土信息背侧坡线数2面侧坡线数增趾埋深(m)0. 500背侧坡线 序号水平投影长 (m)竖向投影长 (m)坡线长(m)坡线仰角 (度)荷载数17. 0002. 0007. 28015. 9450I 2|10.000 I 0.000|10.000 I 0.000 |o面侧坡线水平投影长竖向投影长坡线长坡线仰角序号(m)(m)(m)(度)12墙后填土层数1填土与墙背摩擦角(度)30. 000墙后稳定地面角(度)0. 000侦土与稳定面摩擦角(度)30. 000墙后土层
3、 序号土层厚 (m)重度(kN/m3)浮重度 (kN/m3)粘聚力 (kPa)内摩擦角 (度)119. 0000. 00030. 000地基岩土重度(kN/m)19. 000地基岩土粘聚力(kPa)10. 000地基岩土内摩擦角(度)30. 000修正后承载力特征值(kPa)500. 000地基岩上对基底摩擦系数0. 500地基岩上间摩擦系数0. 500基底宽度取斜面长度3.荷载信息场地环境一般地区土压力计算方法朗肯主动岩土压力增大系数1.300放坡计兜方法等效超载法|荷载组合数|2序号组合名称组合系数1组合12组合2(1)组合1序号荷载名称荷载类型是否参与分项系数1挡墙结构自重永久荷载1.0
4、002墙顶与第二破裂面间有效荷载永久荷载V1.0003墙背恻岩土侧压力永久荷载1.0004墙背侧地表荷载引起岩上侧压力可变荷载V1.000(2)组合2序号荷载名称荷载类型 1是否参与分项系数1挡墙结构自重永久荷载1.0002蜡顶与第二破裂面间有效荷载永久荷载1.0003墙背侧岩土侧压力永久荷载J1.0004墙背侧地表荷载引起岩土侧压力可变荷载J1.000计算内容(1)墙身力系计算(2)滑动稳定性验算(3)倾覆稔定性验算(4)地基承载力及偏心距验算(5)增底截面强度验算(6)台顶截面强度验算计算结果一、【组合1】(-)作用在挡土墙上的力系计算1岩土压力计算(1)合力在距墙顶3. 36m范围内，计
5、算土压力。放坡土压力采用等效超载法计算，由放坡转换而来的超载示意图如下图所示:按假想墙背计算朗肯主动上压力：Ea=50.258(kN) Ex=48. 325(kN) Ey=13. 807 (kN)作用点高度 Zy=1.208(m) (2)分布岩土压力分布见左侧结果图。2堵身重力计算墙身截面积=5. 075(m2)币:量=116. 715 (kN)本.心至墙趾的水平距离=1.258(m)3墙背与假想墙背之间土楔重(包括超载)=22. 638(kN)重心坐标(1. 498, T. 055)(相对丁墙面坡上角点)(-)滑动稔定性验尊基底摩擦系数=0. 500采用倾斜基底增强抗滑动稳定性,计算过程如下
6、：基底倾斜角度=8.531 (度)总竖向力=153. 161 (kN),在基底面的法向分量=151. 466 (kN),切向分量=22. 720 (kN) 总水平力=48. 3水(kN),在基底面的法向分量=7. 169 (kN),切向分水=47. 790 (kN) 滑移力=25. 070(kN)抗滑力=79. 317 (kN)滑移脸算满足：K, = 3. 164 1.300地基土摩擦系数=0. 500地基土土楔重=8. 082(kN)地基土层水平向：滑移力=48. 325(kN)抗汨力=80. 621 (kN)地基土层水平向：滑移脸算满足：K.-Z = 1.668 1.300(三)倾投稳定性
7、验算相财于墙趾点：墙身重力的力臂=1.258(in) Ey的力臂=2. 381 (m) Ex的力臂=0. 850(in)墙背与第二破裂面(或假想墙背)之间土承的力臂=2. 158(m)验算挡土墙绕墙趾的倾覆稳定性倾覆力矩=41.095(kN-m)抗倾覆力矩=228. 507(kN-m)倾覆验算满足：Ko = 5. 561 1.600(四)地基承载力及偏心距验算基础类型为天然地基，验算墙底偏心距及压应力取倾斜基底的倾斜宽度验算地基承载力和偏心距相对于墙趾点：总竖向力(标准值)=158.635(kN)总弯矩(标准值)=187.412(kN-m)力臂Zn = 1. 181 (m) 法础底面宽度B =
8、 2. 408 (m)偏心距c = 0.023(m)(左偏)作用于基底的合力偏心距验算满足:e = 0. 023 W 0. 250X2.408 = 0. 602 (m)基底压力(标准值):墙趾=69. 592(kPa)出踵=62. 160 (kPa)地基平均承载力验算满足：ix=65. 876 W fa=500. 000 (kPa)基础边缘地基承基力验算满足:pax=69.592 W l.2f.=l. 2X500. 000 = 600. 000(kPa)(五)墙底截面强度验兜1岩土压力不重新计算2增身重力计第墙身截面积=4. 662(m2)重量=107. 226(kN)重心至墙趾的水平距离=1
9、.230(m)3燔背与假想墙背之间土楔重(包括超载)=18. 077(kN)重心坐标(L 450,-0. 943)(相对于墙面坡上角点)4截面验算相对于验算截面外边缘：墙身重力的力臂=1. 230(m) Ey的力臂=2.140(m) Ex的力臂=0.850(m)相对于截面趾点：总竖向力(设计值)=116. 891 (kN)总弯矩(设计值)=111.528(kN-m)力臂Zn = 0. 954(m)截面宽度B = 2.310 (m)偏心距el = 0. 201 (m)(左偏)截面上偏心距验算满足:e = 0. 201 W 0. 300X2.310 = 0. 693 (m)重要性系数丫。= 1.0
10、00验算截面上的轴向力设计值N- 116.89】(kN)高原比和轴向力偏心距的影响系数6=0. 830挡墙构件的计算截面包沿米面积A = 2.310(m2)砌体抗压强度设计值f = 610. 000(kPa)受压承载力验算满足:YoN= 116. 891 bfA = 1169. 938 (kN)重要性系数Yo = 1.000验算截面上的剪力设计值V = 9. 665 (kN)修正系数a = 0. 640剪压符合受力影响系数U = 0. 253截面平均压应力设计值。=50. 602 (kPa)挡墙构件的计算截面每沿米面积A = 2.310(m：)材料抗剪强度设计值必=160. 000 (kPa)
11、受剪承载力验算满足：Y0V = 9. 665 (f、.+ Q u ojA = 388. 542(kPa)(六)台顶翻面强度验算1岩土压力计算在距墙顶2. 55m范围内，计算土压力。放坡土压力采用等效超载法计算，由放坡转换而来的超载示意图如下图所示：按假想墙背il算朗肯主动上压力:Ea=29. 477(kN) Ex=28. 343 (kN) Ey=8. 098 (kN)作用点高度 Zy=0. 906(m)2墙身重力计算墙身截面积=3. 653(m2)重量=84. 016(kN)重心至堵趾的水平距离=0. 849(m)3墙背与假想墙背之间土楔承(包括超载)=13. 061 (kN)重心坐标(1.3
12、90,-0. 801)(相对于墙面坡上角点)4截面验算相对于验算截面外边缘：墙身重力的力寓=0. 849(m) Ey的力臂=1.634(m) Ex的力臂=0. 906(m)相对于截面趾点：总竖向力(设计值)=89.685(kN)息弯矩(设计值)=54.935(kN-m)力西Zn = 0.613(m)截面宽度B = 1.815 (m)偏心距el = 0.295(m)(左偏)截面上偏心距验算满足：e = 0. 295 W 0. 300X1.815 = 0. 545 (m)重要性系数Yo = 1.000验算截面上的轴向力设计值N - 89. 685(kN)高厚比和轴向力偏心距的影响系数力=0. 65
13、5挡墙构件的计算截面每沿米面枳A = L815(mj砌体抗压强度设计值f = 610. 000 (kPa)受压承载力验算满足：丫楙=89, 685 6 fA = 724. 865 (kN)重要性系数Yu = 1.000脸算截而上的剪力设计值V = 5. 669 (kN)修正系数a = 0. 640剪压符合受力影响系数u = 0. 253截面平均压应力设计值。=49. 413 (kPa)挡墙构件的计算截面每沿米面积A = 1.8156材料抗剪强度设计值f” = 160. 000 (kPa)受剪承载力验算满足:YoV = 5.669 1.300地基摩擦系数=0. 500地基土土楔重=8. 082
14、(kN)地基土层水平向:滑移力=48.325(kN)抗滑力=80. 621 (kN)地基土层水平向：滑移验算满足：Kc = 1.668 1,300(三)倾覆稳定性验算相对于墙趾点：增身重力的力臂=1.258(m) Ey的力臂=2. 381 (m) Ex的力普=0. 850(m)墙背与第二破裂面(或假想墙背)之间土重的力臂=2. 158(m)验尊挡土墙绕墙趾的倾莅稳定性倾覆力矩=41.095(kN-m)抗倾覆力矩=228. 507(kN-m)倾覆验算满足:K = 5. 561 1.600(四)地基承载力及偏心距验算基础类型为天然地基，验算墙底偏心距及压应力取倾斜基底的倾斜宽度验算地基承载力和偏心
15、距相对丁墙趾点：总竖向力(标准值)=158. 635 (kN)总弯矩(标准值)=187.412(kN-m)力臂Zn = 1. 181 (m)基础底面宽度 B = 2. 408 (m)偏心距e = 0. 023(m)(左偏)作用于基底的合力偏心偏验算满足:e= 0. 023 W 0. 250X2.408 = 0. 602 (m)基底压力(标准值):墙趾=69. 592(kPa)墙踵=62. 160(kPa)地基平均承载力验算满足：6=65.876 W f；=500. 000 (kPa)基础边缘地基承载力验算满足:XF69.592 W 1.20=1.2X500.000 = 600. 000(kPa
16、)(五)堵底截面强度验算1岩土压力不重新计算2墙身重力计算墙身截面积=4.66252)重量=107. 226(kN)重心至墙趾的水平距离=1.230(m)3墙背与假想墙背之间土楔重.(包括超载)=18. 077(kN),重心坐标(1.450,-0. 943)(相对于墙面坡上角点)4截面验算相对于验算截面外边缘：墙身重力的力臂=1.230(m) Ey的力臂=2. 140(m) Ex的力臂=0. 850(m)相对于截面趾点：总竖向力(设计值)=116. 891 (kN)总弯矩(设计值)=111.528(kN-m)力臂Zn = 0. 954(m)截面宽度B = 2.310 (m)偏心距el = 0.
17、 201 (m)(左偏)截面上偏心距验算满足:e = 0. 201 W 0. 300X2.310 = 0. 693 (m)重要性系数Yu = 1.000验算截面上的轴向力设计值N = 116. 891 (kN)高厚比和轴向力偏心距的影响系数小=0.830挡墙构件的计算截面每沿米面枳A = 2.310(mj砌体抗压强度设计值f = 610. 000 (kPa)受压承载力验算满足：丫=116. 891 4)fA = 1169. 938(kN)重要性系数丫。= 1.000脸算截面上的剪力设计值V = 9. 665 (kN)修正系数a = 0. 640剪压符合受力影响系数u = 0. 253截面平均压
18、应力设计值。=50. 602 (kPa)挡墙构件的计算极面每沿米面积A = 2.310(m?)材料抗剪强度设计值fv= 160. 000(kPa)受剪承载力验算满足:YoV = 9. 665 (fv+a u o o)A = 388. 542 (kPa) (六)台顶截面强度验算1岩土压力计算在距墙顶2. 55m范围内，计算土压力。放坡土压力采用等效超我法计律，由放坡转换而来的超载示意图如下图所示:按假想墙背计算朗肯主动土压力：Ea=29. 477 (kN) Ex=28. 343(kN) Ey=8. 098(kN)作用点高度 Zy=O. 906(m)2墙身重力计算墙身截面积=3. 653(m2)重
19、量=84.016(kN)重心至墙趾的水平距离=0. 849(m)3墙背与假想墙背之间土楔重(包括超载)=13. 061 (kN)重心坐标(1.390,-0. 801)(相对丁墙面坡上角点)4截面验算相对于验算截面外边缘：墙身重力的力臂=0. 819(m) Ey的力臂=1.634(m) Ex的力臂=0. 906 (m)相而于截面趾点：总竖向力(设计值)=89.685(d)总弯矩(设计值)=54. 935(kN-m)力臂Zn = 0.613(m)截面宽度B = 1.815 (m)偏心距el = 0.295(m)(左偏)截面上偏心距验算满足：e = 0. 295 W 0. 300X1.815 = 0
20、. 545(m)重要性系数Yu = 1.000验算截面上的轴向力设计值N = 89. 685(kN)高厚比和轴向力偏心距的影响系数小=0. 655挡墙构件的计算截面每沿米面积A = 1.815(m:)砌体抗压强度设计值f = 610. 000 (kPa)受压承载力验算满足:YoN= 89.685 fA = 724. 865 (kN)重要性系数Y。= 1.000验算截面上的剪力设计值V = 5. 669(kN)修正系数a = 0. 640剪压符合受力影响系数U = 0. 253截面平均压应力设计值。0 = 49. 413(kPa)挡墙构件的计第截面每沿米面积A = 1.815(m2)材料抗剪强度
21、设计值(=160. 000 (kPa)受剪承载力验算满足：YoV = 5. 669 1.300地基土水平向抗滑移稳定系数最不利为：组合1(组合1)抗滑力=80. 621 (kN),滑移力=48. 325(kN).地基土水平向：滑移验算满足：K.-2 = 1.668 1.300(-)倾海稳定性验算抗倾覆稳定系数最不利为：组合2(组合2)抗倾覆力矩=228. 507(kN力),倾覆力矩=41. 095(kN-m)倾覆验算满足:Ko = 5. 561 1.600(三)地基应力及偏心距验算基底合力偏心距验算最不利为：组合1 (组合1)基底的合力偏心距验算满足:e = 0. 023 W 0. 250X2
22、.408 = 0. 602 (m)地基平均承载力验算最不利为：组合1(组合1)地基平均承载力验算满足：压力=65. 876 W 500. 000(kPa)基础边缘地基承载力验算最不利为：组合2(组合2)基础边缘地基承载力验免满足：最大压力=69. 592 E600. 000(kPa)(四)墙底截面强度验尊假面偏心距验算最不利为：组合1(组合1)截面上偏心距验算满足:e = 0. 201 W 0. 300X2.310 = 0. 693 (m)受压承载力验算最不利为：组合1(组合1)受压承教力险.算满足：计算值=116. 891 W 1169. 938(kPa)受剪承载力验算最不利为：组合1(组合
23、1)受剪承载力验力满足:计算值=9.665 W 388. 542(承a)(五)台顶截面强度验算截面偏心距验算最不利为：组合1(组合1)截面上面心距验算满足:e = 0. 295 W 0. 300X1.815 = 0. 545(m)受压承载力验算最不利为：组合1(组合1)受压承教力验算满足：计算值=89. 685 W 724. 865 (kPa)受剪承载力验算最不利为：组合2(组合2)受剪承载力验算满足：计算值=5.669304.942(kPa)4. 3重力式挡墙6. 0m高验算计算项目：重力式持增1计算时间:2022-08-16 09:46:49 星期二执行规范：1建筑边坡工程技术规范(GB
24、50330-2013),本文简称边坡规范2建筑结构荷载规范(GB 50009-2012),本文简称荷载规范3建筑抗震设计规范(GB 50011-2010),本文简称抗震规范4混凝土结构设计规范(GB 50010-2010),本文简称混凝土规范5建筑地基基础设计规范(GB 50007-2011),本文简称基础规范6砌体结构设计规范(GB 50003-2011),本文简称砌体规范简图己知条件1.基本信息边坡类型土质边坡边坡等级二级二阶直坡否墙身高(m)6. 000采用扩展培趾价阶J墙顶宽(m)1.714卜台阶尺寸bl(m)0. 680面坡倾斜坡度(l：m)0. 100卜台阶尺寸hl (m)0. 8
25、48背坡倾斜坡度(l：m)0. 200卜台阶尺寸b2(m)0. 000墙底倾斜坡度(m:l)0. 150卜台阶尺寸h2(m)0. 000采用犷展墙踵台阶XL台阶与墙面坡度相同J采用钢筋股扩展基础X采用防滑凸样X墙身材料种类用工砌体墙体容重(kN/mS)23. 000抗压强度设计值(MPa)0.610高厚比修正系数丫。1.500抗剪强度设计值(VPa)0. 160系数a0. 00152.岩土信息背侧坡线数2面侧坡线数焙趾埋深(m)0. 900背侧坡线 序号水平投影长 (m)竖向投影长(m)坡线长(m)坡线仰角 (度)荷载数17. 0002. 0007. 28015. 9450210. 0000.
26、 00010. 0000. 0000面侧坡线水平投影长竖向投影长坡线长坡线仰角序号(m)(m)(m)（度）12堵后填土层数1填土与墙背摩擦角（度）30. 000墙后稳定地面角（度）0. 000填土与稳定面摩擦角（度）30. 000墙后土层 序号土层围（m）重度(kN/m3)浮重度(kN/m3)粘聚力 （kPa）内摩擦角 （度）119. 0000. 00030. 000地基岩土重度（kN/m）19. 000地基岩土粘聚力（kPa）10. 000地基岩土内摩擦角（度）30. 000修正后承载力特征值（kPa）500. 000地基岩土对基底摩擦系数0. 500地基岩土间摩擦系数0. 500基底宽度取
27、斜面长度3.荷载信息场地环境一般地区土压力计算方法朗肯主动岩土压力增大系数1.300放坡计算方法等效超载法荷载组合数|2序号组合名称组合系数1组合12组合2（1）组合1序号荷载名称荷载类型是否参与分项系数1挡墙结构自重永久荷载J1.0002堵顶与第二破裂面间有效荷载永久荷载V1.0003墙背侧岩土侧压力永久荷载1.0004墙背侧地表荷载引起岩土侧压力可变荷载1.000（2）组合2序号荷载名称荷载类型是否参与分项系数1挡墙结构自重永久荷教1.0002堵顶与第二破裂面间有效荷载永久荷载1.0003墙背侧岩土侧压力永久荷载1.000| 4|墙背侧地表荷载引起岩土侧压力|可变荷载| 1.000计算内容
28、（1）墙身力系计算（2）滑动稳定性验算（3）倾覆稳定性验算（4）地基承载力及偏心距验算（5）堵底截面强度验算（6）台顶截面强度验算计算结果一、【组合1】（-）作用在挡土墙上的力系计算1岩土压力计算（1）合力在距墙顶6. 65m范围内，计算土压力。放坡土压力采用等效超载法计算，由放坡转换而来的超载示意图如下图所示:rT加7以宁u B灰n10按假想墙背计算朗肯主动土压力：Ea=188. 591 (kN) Ex=181. 335(kN) Ey=5L810(kN)作用点高度 Zy=2. 466 (m)（2）分布岩土压力分布见左侧结果图。2墙身重力计算墙身截面积-17. 621 （nd 币.量=405.
29、 275（kN）电心至墙趾的水平距离=2. 283（m）3墙背与假想墙背之间土楔重(包括超载)=88. 785 (kN)重心坐标600,-2. 090)(相对于墙面坡上角点)(-)滑动稳定性验算基底摩擦系数=0. 500采用倾斜基底增强抗滑动稳定性,计算过程如下：基底倾斜角度=8.531 (度)总竖向力=545. 871 (kN),在基底面的法向分量=539. 832 (kN),切向分量=80. 975 (kN)总水平力=181. 335 (kN),在基底面的法向分量=26. 899 (kN),切向分量=179. 329 (kN)滑移力=98. 354(kN)抗滑力=283. 365 (kN)
30、滑移验算满足:K = 2,881 1,300地基上摩擦系数=0. 500地基土土楔重=26. 640(kN)地基土层水平向:滑移力=181.335(kN)抗滑力=286. 255(kN)地基土层水平向：滑移验算满足：L=1,579 1,300(三)倾覆卷定性验算相对于墙趾点：墙身重力的力臂=2. 283(m) Ey的力普=4.324(m) Ex的力普=1.817(m)增背与第二破裂面(或假想墙背)之间土重的力臂=3. 880(m)验算挡土墙绕墙趾的倾覆稳定性倾覆力矩=329. 531 (kN-m)抗倾覆力矩=1493. 630(kN-m)倾覆验券满足：Kn = 4. 533 1.600(四)地
31、基承载力及偏心距验算基础类型为天然地基，验算墙底偏心距及压应力取倾斜基底的倾斜宽度验莫地基承载力和偏心距相对于墙趾点：总竖向力(标准值)=566. 731 (kN)总弯矩(标准值)=1161. 099(kN-m)力瞥Zn = 2. 054(m) 基础底面宽度B = 4. 372 (m)偏心距e = 0. 132(m)(左偏)作用于基底的合力偏心距验算满足:e = 0. 132 W 0. 250X4. 372 = 1.093(m)基底压力(标准值)：墙趾=153. 103(kPa)墙踵=106.147(kPa)地基平均承载力验算满足：佻=129. 625 f,=500. 000 (kPa)基础边
32、缘地基承载力验算满足:pk.,=153. 103 W 1.2f.=l. 2X500. 000 = 600.000(kPa)(五)墙底截面强度验算1岩土压力不重新计算2墙身重力计算增身极面积=16. 261 (m2)重量=373. 995(kN)重心至地趾的水平距离=2. 236(m)3增肯与假想墙背之间土楔重(包括超载)=72. 309(kN)重心坐标(2. 514,-1. 886)(相对于墙面坡上角点)4截面验算相对于验和截面外边缘：墙身重力的力臂=2. 236(in) Ey的力臂=3. 831 (m) Ex的力臂=1.817(m)相对于截面趾点：总竖向力(设计值)=410. 262(kN)
33、总弯矩(设计值)=645. 667(kN-m)力臂Zn = 1.574(m)截面宽度B = 4. 194 (m)偏心距el = 0.523(m)(左偏)截面上偏心距验算满足:e = 0. 523 W 0. 300X4. 194 = 1.258(m)重要性系数八=1.000脸算裁而上的轴向力设计值N = 410. 262(kN)高原比和轴向力偏心距的影响系数6 = 0.736挡墙构件的计算截面每沿米面枳A = 4. 194 (m?)砌体抗压强度设计值f = 610. 000(kPa)受压承载力验算满足:YoN= 410. 262 6fA = 1883. 833(kN)重要性系数Yu = 1.00
34、0验算截而上的剪力设计值V = 36. 267 (kN)修正系数a = 0. 640剪压符合受力影响系数u = 0. 247截面平均压应力设计值。=97. 821 (kPa)挡墙构件的计算极面每沿米面积A = 4. 194 (m2)材料抗剪强度设计值a = 160. 000(kPa)受剪承载力验算满足：YoV = 36. 267 (fv+a u o0)A = 735. 855(kPa)(六)台顶截面强度验尊1岩土压力计算在距墙顶5. 15m范围内，计算土压力。放坡土压力采用等效超载法计算，由放坡转换而来的超载示意图如下图所示：按假想墙背计算朗肯主动土压力：Ea=116.015(kN) Ex=l
35、 11. 551 (kN) Ey=31. 872(kN)作用点高度 Zy=1.878(in)2墙身重力计算墙身截面积=12. 812(m2)雨量=294. 676(kN)重.心至墙趾的水平距离=1.514(m)3墙背与假想墙背之间土楔重(包括超载)=53. 314(kN)重心坐标401,-1. 619)(相对于墙面坡上角点)4截面验算相对于验算.截面外边缘：堵身重力的力臂=1.514(m) Ey的力普=2. 884 (m) Ex的力臂=1.878(m)相对于截面趾点：总竖向力(设计值)=316.986(kN)总弯矩(设计值)=301.107(kN-m)力臂Zn = 0. 950(m)截面宽度B
36、 = 3.260 (m)偏心距el = 0.680(m)(左偏)截面上偏心距验算满足：e = 0. 680 W 0. 300X3. 260 = 0. 978 (m)重要性系数Yu = 1.000险算截面上的轴向力设计值N = 316. 986(kN)高原比和轴向力偏心距的影响系数6=0. 549挡墙构件的计算截面每沿米面积A = 3. 260(m2)砌体抗压强度设计值f = 610. 000 (kPa)受压承载力验算满足：YoN = 316. 986 fA = 1091. 791 (kN)重要性系数Y。= 1.000验算截面上的剪力设计值V = 22. 310(kN)修正系数a = 0.640
37、剪压符合受力影响系数U = 0. 247截面平均压应力设计值。=97. 247 (kPa)挡墙构件的计算截面每沿米面积A - 3. 260材料抗剪强度设计值九=160. 000 (kPa)受剪承载力验弊满足：YoV = 22.310 1.300地基土摩擦系数=0. 500地基土土楔重.=26. 640(kN)地基土层水平向：滑移力=181. 335(kN)抗滑力=286. 255(kN)地基土层水平向：滑移验算满足：1U = 1.579 1,300(三)倾覆稳定性验算相对于墙趾点；墙身重力的力臂=2. 283(m) Ey的力臂=4. 324(m) Ex的力臂=1.817 (in)墙背与第二破裂
38、面(或假想墙背)之间土重的力臂=3. 880(m)验算挡土墙绕墙趾的倾耀稳定性倾覆力矩=329, 531(kN-m)抗倾覆力矩=1493. 630(kN-m)倾覆验算满足:Ko = 4. 533 1.600 (四)地基承效力及偏心距验算基础类型为天然地基，验算墙底偏心距及压应力取倾斜基底的倾斜宽度验算地基承载力和偏心距相对于墙趾点：总竖向力(标准位)=566. 731 (kN)总弯矩(标准值)=1164. 099(kN-m)力普Zn = 2. 054 (m)基础底面宽度B = 4. 372 (m)偏心距e = 0. 1325)(左偏)作用于基底的合力合心距验算满足:e = 0. 132 W 0
39、. 250X4.372 = 1.093(m)基底压力(标准值)：墙趾=153. 103(kPa)增踊=106.147(kPa)地基平均承载力验算满足：p=129. 625 f,=500. 000 (kPa)基础边缘地基承基力验算满足:=153. 103 W 1.2f,=l. 2X500.000 = 600.000(kPa)(五)墙底截面强度验算1岩土压力不里新计算2墙身重力计算堵身或面积=16. 261 (m?)重量=373. 995(kN)重心至墙趾的水平距离=2. 236(m)3幅背与假想墙背之间土楔重(包括超我)=72. 309(kN)重心坐标514,-1.886)(相对于墙面坡上角点)4截面验算相对于验算截面外边缘：墙身重力的力臂=2. 236(m) Ey的力臂=3. 831 (m) Ex的力臂=1.817(m)相对于截面趾点：总竖向力(设计值)=410. 262(向)总弯矩(设计值)=645. 667 (kN-m)力臂Zn = 1.574(m)截面宽度B = 4.194 (m)偏心距el = 0. 523(m)(左偏)截面上偏心距验算满足:e = 0. 523 W 0. 300X4