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1、标题: 构造专业：SATWE、TAT、PMSAP 应用指南编写说明标准构造设计软件 SATWE、TAT、PMSAP 是基于标准版软件是遵照建筑构造荷载标准GB50009-2023、建筑抗震设计标准GB50011-2023、混凝土构造设计标准GB50010-2023和高层建筑钢筋混凝土构造技术规程JGJ 3-2023要求而研制的。一年多来全国各地用户的工程使用实践说明该软件已较全面和较深刻地理解了上述标准， 并且给出有效的实现方法，全面地贯彻了标准要求，是贯彻和实现我国建筑构造设计规 范的 CAD 系统。为了帮助设计人员更好地使用标准版建筑构造设计软件 SATWE、TAT、PMSAP 软件，我们
2、除补充、充实了 SATWE、TAT、PMSAP 软件的使用说明外，编写了应用指南。应用指南的目的是帮助用户正确使用 SATWE、TAT、PMSAP 软件实现标准的规定。我们将针对标准修改的主要内容讲解软件应如何操作，包括参数设置、操作步骤、结果解读和留意事项等，使设计人员在使用软件进展设计中能做到深刻地理解和贯彻标准要求， 正确使用软件，做好工程设计。应用指南的章节编排是参照设计相关人员生疏的高层建筑钢筋混凝土构造技术规程的章节次序安排的。我们信任这种编排会更适应设计相关人员的使用，便于他们她们得心应手地查找到其所需的东西。每一节讲解标准的一个共性问题，以节名表述。每节包括标准、实现、操作、关
3、联操作和结果说明等局部内容。其中标准：与此共性问题有关的标准、规程的条文；实现：针对这些标准的条款，描述程序是如何理解和处理的和留意事项；操作：为正确按标准处理此共性问题，用户在使用程序时必需进展的假设干操作及操作步骤； 关联操作：与此共性问题相关联的另外共性问题与简要说明；结果说明：与此共性问题有关的输出结果及较具体的说明。由于时间仓促，本指南难免会消灭描述不清楚、欠缺和处理不当之处，欢送宽阔用户随时将觉察的问题函告我们，以便进一步修改、补充1. 地震作用1.1. 多方向水平地震作用1.2. 双向水平地震作用下的扭转影响1.3. 竖向地震作用1.4. 质量偶然偏心1.5. 楼层最小地震剪力系
4、数剪重比1.6. 有效质量系数与计算振型数2. 构造设计根本规定2.1. 构造平面布置2.1.1. 位移比2.1.2. 周期比2.2. 构造竖向布置2.2.1. 薄弱层刚度比2.2.2. 薄弱层受剪承载力比2.3. 水平位移限值2.3.1. 层间位移角2.3.2. 抗震等级3. 构造计算分析3.1. 地下室3.2. 重力二阶效应及构造稳定4. 剪力墙构造设计4.1 短肢剪力墙构造4.2 底部加强部位的范围4.3 剪力墙墙肢轴压比4.4 剪力墙截面弯矩设计值调整4.5 剪力墙截面剪力设计值调整4.6 约束边缘构件4.7 构造边缘构件5. 框架剪力墙构造设计5.1 框架局部抗震等级调整5.2 框架
5、总剪力调整6. 简单高层建筑构造设计6.1. 底部带转换层高层建筑构造6.1.1. 转换层上、下刚度突变的掌握6.1.2. 转换层与转换构件、框支柱6.1.3. 落地剪力墙的弯矩设计值增大6.2. 带加强层高层建筑构造6.2.1. 带加强层构造的抗震等级与轴压比限值6.3. 连体构造6.3.1. 连接体竖向地震6.3.2. 连体构造的抗震等级6.4. 多塔楼构造6.4.1. 多塔楼构造的底部加强部位的范围1. 地震作用1.1. 多方向水平地震作用标准：高规 3.3.2-1 和抗震标准 5.1.1-2 规定，有斜交抗侧力构件的构造，当相交角大于 15 度时， 应分别计算各抗侧力构件方向的水平地震
6、作用。实现： 程序供给了计算多方向水平地震作用的功能。通常考虑水平地震作用时，只有一对地震工况 EX、EY，分别表示建筑构造的两个主轴方向 X、Y 的水平地震作用。版本软件在此根底上增加了最多 5 对地震工况，分别称为 EX1、EY1，EX2、EY2，EX5、EY5TAT 可增 10 对。增的每对地震工况可用于计算各斜交抗侧力构件方向的水平地震作用，每对EXi、EYi 表示与建筑构造的两个主轴方向 X、Y 正向都交某个角度的水平地震作用。程序将每对增水平地震作用进展反映谱分析，计算相应构件内力和组合。每多一对地震工况，抗震组合数就增加一倍。多方向地震的方向角只是对耦联振型的不同方向的投影，得到
7、各方向的地震作用，而风力并没有转变方向，所以多方向地震作用与风力不肯定对应，这也反映了一种构造的受力状况。多方向地震输入角度的选择尽可能沿着平面布置中局部柱网的主轴方向，并选择对称的多方向地震，如 45 和-45，由于风荷载并未考虑多方向作用，否则易造成配筋不对称。操作：?SATWE进入菜单1.接 PM 生成SATWE 数据1.分析与设计参数补充定义地震信息在斜交抗侧力构件方向附加地震数项中填入多方向水平地震作用数，即上述的增地震工况对数，最多为 5。当无斜交抗侧力构件方向附加地震时，填0。另在相应角度 项中填入各对水平地震作用的方向角，即上述的与建筑构造的两个主轴方向 X、Y 正向的夹角值。
8、夹角值逆时针方向为正，值之间用空格或逗号隔开。?TAT进入菜单2.数据检查和图形检查3.参数修正地震信息在附加地震方向数10项和作用角度中填入的数据与 SATWE 填法一样。?PMSAP入菜单3.参数补充与修改地震信息在沿斜交抗侧力构件方向附加地震信息框的附加地震方向数0-5项和相应的各方向角度项中填入的数据与 SATWE 填法一样。关联操作：水平力与整体坐标夹角项，仅用于 SATWE、TAT 软件。当地震作用方向不在建筑构造的两个主轴方向 X、Y 上时，可作此项操作来转变水平地震作用方向。但此时风载作用方向也随着相应转变。同样可以用于正交抗侧力构件构造按旋转某个角度建模时，输入正确的构造正交
9、主向水平地震作用。无附加地震。详见 SATWE、TAT 用户手册。地震方向与 X 轴夹角项，仅用于 PMSAP 软件。当地震作用方向不在建筑构造的两个主轴方向 X、Y 上时，可作此项操作来转变水平地震作用方向。同样可以用于正交抗侧力构件构造按旋转某个角度建模时，输入正确的构造正交主向水平地震作用。无附加地震。详见 PMSAP 用户手册。结果说明： SATWE、TAT 的构造楼层位移和位移比输出没有计算多方向地震作用的影响。PMSAP 增加输出多方向地震工况的构造楼层位移和位移比，可在工程名_TB.RPT简洁摘要或工程名_TB.abs具体摘要中查看。 构件增加了多方向地震作用工况的内力，可在文本
10、文件中查到，但在后处理的图形文件输出中不能查看PMSAP 可以查看。用户可在 WNL*.OUTSATWE、NL-*.OUTTAT以及 COLUF.*、BEAMF.*、SUBWF.*、SUBWG.*PMSAP文件中查得以标记工况 EYi、EYiTAT 为 D Angle E、D 90+Angle E的对应内力结果。以下图是 SATWE 显示的构件柱 1 增加了 2 个输入角度和 2 对4 组相应正交的水平地震作用内力EX1、EY1， EX2、EY2。(iCase) Shear-X Shear-Y Axial Mx-Btm My-Btm Mx-Top My-TopN-C =1Node-i=488,
11、Node-j=39,DL= 6.000(m),Angle=0.000( 1)28.413.1-31.8-25.555.3-52.8-115.0( 2)-5.740.644.7-78.9-11.1-165.022.9( 3)3.2-0.21.30.46.30.8-13.0( 4)-0.34.8-3.4-9.3-0.6-19.41.3( 5)-0.6-1.9-249.03.6-1.17.82.3( 6)1.2-0.4-97.10.62.41.9-5.1EX127.412.6-33.0-24.653.4-50.9-111.1EY1-9.340.843.9-79.2-18.2-165.637.6EX2
12、20.326.239.0-50.939.6-106.5-82.4EY2-20.633.738.7-65.4-40.2-136.683.41.2. 双向水平地震作用下的扭转影响标准：抗震标准 5.1.1-3、5.2.3-3、高规 3.3.2-2、3.3.11-3 条规定，质量和刚度分布明显不对称、不均匀的构造，应计入双向地震作用下的扭转影响。对于某个地震反响参数，记该参数在 X 和 Y 地震作用下的反响分别为 SX 和SY，那么，在考虑双向地震扭转效应后：实现：程序供给了考虑双向水平地震作用的掌握开关，设计人员可以依据工程实际状况打算是否要考虑双向水平地震作用。考虑双向地震时，TAT 输出双向地
13、震作用下楼层最大位移及位移比 (SATWE、PMSAP 不输出)，且PMSAP 增加双向地震工况内力SATWE、TAT 不增加，而是将原地震工况内力替换成双向地震作用工况内力。按高规的要求，质量偶然偏心和双向地震组合不叠加，软件中可以同时翻开这两项选择开关，按标准要求分别计算，并取不利结果。考虑双向地震时，应选择扭转耦联。对于特别不规章构造，满足抗震标准对构造不规章性推断条件 2 条以上参见抗震标准 3.4.2 条，且构造的位移比接近限值参见高规 4.3.5 条，此时应选择“双向地震” 组合。此时，其空间耦合振动明显，地震作用没有规章性，构件的地震反响也呈现耦合上升， 双向效应明显。具体处理中
14、对柱承受了与其它构件略有不同的双向地震的组合方式。柱的剪力和弯矩只考虑地震作用主方向的双向地震组合，次方向不作双向地震组合。在进展柱双偏压配筋计算时，这种调整后的组合方式会使计算结果更合理。操作：?SATWE进入菜单1.接 PM 生成SATWE 数据1.分析与设计参数补充定义地震信息在考虑双向地震作用项中打即可。?TAT进入菜单2.数据检查和图形检查3.参数修正地震信息在双向地震作用扭转效应框中选取考虑项即可。?PMSAP入菜单3.参数补充与修改总信息在水平地震作用框中选取XY 地震及双向效应项即可。关联操作：偶然偏心：详见 1.4 节。双向地震组合和质量偶然偏心不要同时选择。扭转耦联，考虑双
15、向地震肯定要选扭转耦联。结果说明： SATWE 与 TAT 的双向地震作用的内力输出方式一样，不增加构件地震内力工况项，而 是将原 地震工况内力替 换成双向地 震作用工况内力 。以下图显示 的 SATWE 的WNL*.OUT 文件。单向地震组合：(iCase) Shear-X Shear-Y Axial Mx-Btm My-Btm Mx-Top My-TopN-C =1Node-i=488,Node-j=39,DL= 6.000(m),Angle=0.000( 1)28.813.1-49.6-25.556.1-52.8-116.7( 2)-5.742.152.3-81.8-11.1-171.0
16、22.9( 3)3.2-0.21.30.46.30.8-13.0( 4)-0.34.8-3.4-9.3-0.6-19.41.3( 5)-0.6-1.9-249.03.6-1.17.82.3( 6)1.2-0.4-97.10.62.41.9-5.1考虑了双向地震组合：(iCase)Shear-XShear-YAxialMx-BtmMy-BtmMx-TopMy-TopN-C =1Node-i=488,Node-j=39,DL= 6.000(m),Angle=0.000( 1)28.813.1-49.6-25.556.1-52.8-116.7( 2)-5.742.152.3-81.8-11.1-17
17、1.022.9( 3)3.2-0.21.30.46.30.8-13.0( 4)-0.34.8-3.4-9.3-0.6-19.41.3( 5)-0.6-1.9-249.03.6-1.17.82.3( 6)1.2-0.4-97.10.62.41.9-5.1PMSAP 增加一对双向地震作用工况的内力 Exy、Eyx，可在构件内力文本文件中查到，但在后处理的图形文件输出中不能查看。TAT 的双向地震作用下楼层最大位移及位移比可在楼层位移文件 TAT-4.OUT 中查看。SATWE 与 PMSAP 无此项输出1.3. 竖向地震作用标准：抗震标准 5.3.1、高规 3.3.14 条规定 9 度的高层建筑竖
18、向地震作用标准值和构件竖向地震作用效应的计算方法。抗震标准 5.3.3、高规 3.3.2-3 、3.3.2-4 条规定了 8 度、9 度抗震设计的长悬臂和大跨度构造以及 9 度抗震设计的高层建筑应计算竖向地震作用。高规 10.2.6 条规定带转换层的高层建筑构造，8 度抗震设计时转换构件应考虑竖向地震影响。高规10.5.2 条规定 8 度抗震设计的连体构造的连接体应考虑竖向地震影响。高规 4.4.5 条文说明中规定当上部构造楼层相对于下部楼层外挑时，构造的扭转效应和竖向地震作用效应明显，对抗震不利， 因此对其外挑尺寸加以限制，设计上应考虑竖向地震作用影响。实现：设立竖向地震的计算开关，由用户自
19、行打算是否考虑竖向地震作用。增设竖向地震作用系数项，程序自动取标准规定值 ，允许用户修改此值， 从而自己打算总竖向地震作用的大小。SATWE 按标准内定。当上部构造楼层相对于下部楼层外挑时，用户应设置计算竖向地震作用。尚不能单独计算转换构件的竖向地震作用。用户需要，可整体考虑竖向地震作用。尚不能单独计算连体构造的连接体的竖向地震作用。用户需要，可整体考虑竖向地震作用。操作：?SATWE进入菜单1.接 PM 生成SATWE 数据1.分析与设计参数补充定义总信息在地震作用计算信息框中选取计算水平和竖向地震项即可。?TAT进入菜单2.数据检查和图形检查3.参数修正总信息在地震作用计算信息框中选取计算
20、水平和竖向地震项即可。视需要，进入菜单地震信息，在竖向地震作用系数项内修改系数。?PMSAP入菜单3.参数补充与修改总信息在竖向地震作用框中选取考虑 Z 地震项即可。视需要，进入菜单地震信息，在总竖向地震作用框的竖向地震作用系数项内修改系数。关联操作：转换层与转换构件、框支柱：详见 6.1.2 节。用于考虑 8 度抗震设计时转换构件竖向地震的影响。连接体竖向地震：详见 6.3.1 节。用于考虑 8 度抗震设计时连体构造的连接体竖向地震的影响。结果说明：构件增加了竖向地震作用工况的内力，既可在文本文件中查到，也可在后处理的图形文件输出中观看。SATWE、TAT 的竖向地震作用工况号可在相关内力文
21、件头部的工况号说明中得到，PMSAP 的竖向地震作用工况代号为 EZ。1.4. 质量偶然偏心标准：高规 3.3.3 条规定，计算单向地震作用时，应考虑质量偶然偏心的影响，附加偏心距可取与地震作用方向垂直的建筑物边长的 5%。高规第 4.3.5 条规定，在考虑偶然偏心影响的地震作用下验算楼层位移比。实现：设立考虑质量偶然偏心开关，由用户自行打算是否考虑质量偶然偏心。考虑质量偶然偏心时，程序先按无偏心的初始质量分布计算构造的振动特性和地震作用；然后依据：A)X 向地震，全部楼层的质心沿Y 轴正向偏移 5%；B)X 向地震，全部楼层的质心沿 Y 轴负向偏移 5%；C)Y 向地震，全部楼层的质心沿 X
22、 轴正向偏移 5%；D)Y 向地震，全部楼层的质心沿 X 轴负向偏移 5%的四种偏心方式计算各质点的附加力矩，四种偏心方式下的附加力矩与无偏心的地震作用叠加，则形成了相应于四种偏心方式的地震作 用。考虑了质量偶然偏心地震后，共有三组地震作用效应：无偏心地震作用效应EX、EY、5%X 向偏心地震作用效应EXM、EXP和5%Y 向偏心地震作用效应EYM、 EYP。在内力组合时，对于任一个有 EX 参与的组合，将EX 分别代以 EXM 和 EXP，将增加成三个组合；任一个有 EY 参与的组合，将 EY 分别代以 EYM 和 EYP，也将增加成三个组合。简言之，地震组合数将增加到原来的三倍。 SATW
23、E、TAT 的上述偏移值 5%是固定的，按标准取用的，而PMSAP 偏移值可以 X、Y 向不同，均由用户输入。对于一般的、常规的高层建筑构造，要选择“偶然偏心”。操作：?SATWE进入菜单1.接 PM 生成SATWE 数据1.分析与设计参数补充定义地震信息在考虑偶然偏心项中打即可。?TAT进入菜单2.数据检查和图形检查3.参数修正地震信息在5%的偶然偏心框中选取考虑项即可。?PMSAP 入菜单3.参数补充与修改地震信息 在相对偶然质量偏心框中的X 向相对偶然质量偏心0-0.1和Y 向相对偶然质量偏心0-0.1项内填入偏移值即可。这个偏移值的标准值是高规第 3.3.3 条公式3.3.3中的 0.
24、05。关联操作：位移比：详见 3.1.1。按高规第 4.3.5 条规定，计算位移比时，必需考虑偶然偏心影响。双向地震作用：详见 3.1.1。当计算双向地震作用时，可不考虑偶然偏心的影响。如同时选择，程序则仅对无偏心地震作用效应EX、EY进展双向地震作用组合。层间位移角：详见 2.3.1 节。按高规第 4.6.3 条注的规定，层间位移角计算不考虑偶然偏心的影响。结果说明：构件增加了5%X 向偏心地震作用效应和5%Y 向偏心地震作用效应，既可在文本文件中查到，也可在后处理的图形文件输出中观看。构件内力文本文件中 4 组偶然偏心地震工况的标号如下：A) X 向地震，全部楼层的质心沿 Y 轴正向偏移
25、5%，该工况：记作 EXPPMSAP、+5%TAT、X 方向左偏心SATWE；B) X 向地震，全部楼层的质心沿 Y 轴负向偏移 5%，该工况记作：EXMPMSAP、-5%TAT、X 方向右偏心SATWE；C) Y 向地震，全部楼层的质心沿X 轴正向偏移 5%，该工况记作：EYPPMSAP、+5%TAT、Y 方向左偏心SATWE；D) Y 向地震，全部楼层的质心沿 X 轴负向偏移 5%，该工况记作：EYMPMSAP、-5%TAT、Y 方向右偏心SATWE。1.5. 楼层最小地震剪力系数剪重比 标准：抗震标准 5.2.5、高规 3.3.13 条规定，抗震验算时，构造任一楼层的水平地震的剪重比不应
26、小于表 5.2.5 给出的楼层最小地震剪力系数值。强制性条文。实现： SATWE、TAT 程序设有掌握开关，由设计人员打算是否由程序自动调整。PMSAP 无开关，程序内定自动调整 假设选择由程序自动进展调整，则程序对构造的每一层分别推断，假设某一层的剪重比小于标准要求，则相应放大该层的地震作用效应，以使其满足最小剪力系数要求。但此时用户仍应知道该构造的方案可能是存在缺陷的。 当楼层剪重比不满足要求时，首先要检查有效质量系数是否到达 90%。假设没有到达，则应增加计算振型数。 当有效质量系数满足且楼层剪重比不满足要求时，反映了构造刚度和质量可能不合理分布，应对构造方案的合理性进展推断，并调整方案
27、，或由程序自动把基底剪力提高。程序自动调整的方法是直接调整构件的地震内力。如楼层该方向的剪力系数需调整 1.2 的系数时，程序把构件该方向的地震内力放大 1.2 倍。不调整该方向的地震位移。操作：?SATWE进入菜单1.接 PM 生成SATWE 数据1.分析与设计参数补充定义调整信息在按抗震标准5.2.5调整各楼层地震内力项内打，则由程序自动调整。?TAT进入菜单2.数据检查和图形检查3.参数修正地震信息在考虑楼层最小剪力系数的调整项内打即可。视需要，可在考虑楼层最小剪力系数的调整项后修改楼层最小地震剪力系数值隐含值为标准值。?PMSAP无须操作关联操作：有效质量系数与计算振型数：详见 1.6
28、 节。要保证 X、Y 向的有效质量系数超过 0.9，再检查楼层剪重比是否满足。结果说明： SATWE 可在 WZQ.OUT 中查看楼层最小剪力系数的调整前结果以及调整系数。下面显示的是 X 向地震作用的含剪重比的结果，1-10 层可见不满足剪重比要求。另外输出各层的调整系数。留意：多塔局部是将一层全部塔的剪重比相加来与楼层最小剪力系数比较确定调整的。FloorTowerFx(kN)Vx(kN)(剪重比)Mx(kN-m)Static Fx(kN)1111051.3417315.66(0.93%)1363750.75249.962780.189771.75(0.52%)693272.44208.9
29、71016023.1125800.05(1.25%)1912418.131457.36913990.9227340.63(1.23%)2037770.25961.21813892.4628589.45(1.21%)2146475.50804.44714161.4729849.97(1.19%)2259354.00696.90613812.9031111.97(1.18%)2376756.00571.37513026.4732242.73(1.16%)2498962.75488.55411500.2132845.27(1.12%)2625819.50381.6131167.4732910.66(
30、1.04%)2756688.00514.012120.1032900.66( 0.97%)2890989.50304.54118.6732896.16( 0.91%)3028267.25152.58抗震标准(5.2.5)条要求的 Y 向楼层最小剪重比 = 1.31%=各楼层地震剪力系数调整状况 抗震标准(5.2.5)验算=层号X 向调整系数Y 向调整系数11.4031.436:本层地震剪力不满足抗震标准(5.2.5),已作调整21.3171.348:本层地震剪力不满足抗震标准(5.2.5),已作调整31.2321.261:本层地震剪力不满足抗震标准(5.2.5),已作调整41.1371.165
31、:本层地震剪力不满足抗震标准(5.2.5),已作调整51.1001.131:本层地震剪力不满足抗震标准(5.2.5),已作调整61.0741.113:本层地震剪力不满足抗震标准(5.2.5),已作调整71.0511.100:本层地震剪力不满足抗震标准(5.2.5),已作调整81.0221.083:本层地震剪力不满足抗震标准(5.2.5),已作调整91.0001.063:本层地震剪力不满足抗震标准(5.2.5),已作调整101.0001.050:本层地震剪力不满足抗震标准 (5.2.5),已作调整111.0001.000另外，可以在 WNL*.OUT 中查看调整前的地震工况构件内力，在 WWNL
32、*.OUT 中查看调整后的地震工况构件内力。 TAT 可在 TAT-4.OUT 中查看楼层最小剪力系数的调整的结果。下面显示的是 X 向地震作用的含剪重比的局部结果。1-10 层不满足剪重比要求，进展了调整，且列出了调整系数放大系数。层号塔号X 向地震力X 向地震剪力X 向地震弯矩层剪重比(%)131(kN)1075.63(kN)14395.65(kN-m)1070521.630.8541212283.7314951.371175940.630.829111973.6215180.571229959.750.8171013299.9816402.331331756.880.800912250.
33、1417554.721455992.750.800812439.7718661.961584523.500.800712708.9119757.831718142.500.800612831.6720829.231850994.130.800513079.5021928.711981383.880.800412998.9423005.272106735.500.800314444.9124862.912248563.750.800212837.5426533.542398386.250.800111298.2828207.732607048.250.800第 10层，第1塔，放大系数=1.02
34、第 9 层，第 1 塔，放大系数=1.04第 8 层，第 1 塔，放大系数=1.08第7层，第1塔，放大系数=1.12第6层，第1塔，放大系数=1.15第5层，第1塔，放大系数=1.17第4层，第1塔，放大系数=1.19第3层，第1塔，放大系数=1.22第2层，第1塔，放大系数=1.24第1层，第1塔，放大系数=1.29内力文件中纪录了调整前、后的地震工况内力。PMSAP 可在 工程名_TB.abs具体摘要中查看楼层最小剪力系数的调整的结果。下面显示的是X 向地震作用的含剪重比的局部结果：调整前地震基底剪力、调整系数、调整后层剪力与剪重比。(ITEM017) 基底的CQC 地震力(按高规 3.
35、3.13 调整前)(X0,Y0,Z0) =0.0000.0000.010地震号FxFyFzMxMyMz146350.0805832.9480.000-423746.7113858704.690598375.12825832.94842594.6000.000-3313555.182436131.306504649.015(ITEM018) 地震基底剪力与构造总重量的比值(按高规 3.3.13 调整前)G=3613992.326 KNVexx/G,Vexy/G=1.283%0.161%Veyx/G,Veyy/G=0.161%1.179%(ITEM050) 按高规(3.3.13)条计算的地震力放大
36、系数第1 地震方向地震力放大系数=1.090第2 地震方向地震力放大系数=1.097(ITEM049) 各楼层的总剪力和总弯矩第 1 地震方向各楼层的总剪力、总弯矩剪重比层号本方向剪力垂直方向剪力本方向弯矩垂直方向弯矩150529.0( 1.40%) 6357.3( 0.18%)4202821.0(0.61%) 461589.1(0.07%)249320.5( 1.45%) 6261.9( 0.18%)4009631.1(0.64%) 438005.7(0.07%)346990.4( 1.48%) 6053.8( 0.19%)3823616.8(0.67%) 415523.4(0.07%)44
37、4262.0( 1.51%) 5733.5( 0.20%)3644701.1(0.71%) 394201.4(0.08%)542846.0( 1.53%) 5489.5( 0.20%)3471795.7(0.73%) 373954.3(0.08%)另外内力文件中纪录的是调整前的地震工况内力 Last edited by 2023 on 2023-3-11 at 14:35 1.6. 有效质量系数与计算振型数标准：高规 5.1.13-2 条规定，抗震计算时，宜考虑平扭耦联计算构造的扭转效应，振型数不应小于15，对多塔构造的振型数不应小于塔楼数的 9 倍，且计算振型数应使振型参与质量不小于总质量的
38、 90%。实现： WILSON E.L 教授最早提出振型有效质量系数的概念用于推断参与振型数足够与否，并将其用于 ETABS程序，他的方法是基于刚性楼板假定的。 现在供给的方法是一种适用于刚性楼板和弹性楼板的通用方法，用于计算各地震方向的有效质量系数。 保证有效质量系数超过 0.9。超过 0.9 意味着计算振型数够了，否则计算振型数不够。假设不够，说明后续振型产生的地震作用效应不能无视。假设不能保证这点，将导致地震作用偏小。按此地震作用设计的构造将存在担忧全性，所以应当增加振型数重算。操作：设置计算振型数?SATWE进入菜单1.接 PM 生成SATWE 数据1.分析与设计参数补充定义地震信息，
39、 在计算振型数项内填入振型数。?TAT进入菜单2.数据检查和图形检查3.参数修正地震信息，在计算振型数项内填入振型数。?PMSAP进入菜单3.参数补充与修改地震信息，在参与振型数项内填入振型数。计算。查看结果文件，看地震工况的有效质量系数是否90%。是，计算结果牢靠。否，进入增加计算振型数，重复到。关联操作：楼层最小地震剪力系数：详见 1.5 节。当有效质量系数缺乏时，也会发生剪重比不够。结果说明：SATWE 可在 WZQ.OUT 文件中查看 X、Y 向的有效质量系数。如X 方向的有效质量系数:93.24%Y 方向的有效质量系数:93.07%TAT 可在 TAT-4.OUT 文件中查看 X、Y
40、 向的有效质量系数。如X 向地震有效质量系数：Cmass-x =97.98%Y 向地震有效质量系数：Cmass-y =98.00%PMSAP 可在工程名_TB.RPT简洁摘要文件中查看 X、Y 向的有效质量系数。如4. 有效质量系数地震方向1有效质量系数=92.44%地震方向2有效质量系数=93.32%2. 构造设计根本规定2.1. 构造平面布置2.1.1. 位移比标准：高规第 4.3.5 条规定，构造平面布置应削减扭转的影响。在考虑偶然偏心影响的地震作用下，楼层竖向构件的最大水平位移和层间位移，A 级高度高层建筑不宜大于该楼层平均值的 1.2 倍，不应大于该楼层平均值的 1.5 倍；B 级高
41、度高层建筑、混合构造高层建筑及简单高层建筑不宜大于该楼层平均值的 1.2 倍，不应大于该楼层平均值的 1.4 倍。实现：标准对构造层位移比的掌握，均要求在“刚性楼板假定”条件下计算。为此，软件特地设计了“强制各层为刚性楼板”的参数，以适应标准的要求。对于有弹性板或板厚为零的工程，应计算两次。先在刚性楼板假定条件下计算位移比，再在真实条件下完成其它计算。针对此条，程序中对每一层都计算并输出最大水平位移、最大层间位移角、平均水平位移、平均层间位移角及相应的比值，用户可以一目了然地推断是否满足标准。引入“刚性楼板”的概念后，层平均位移承受算术平均算法，即层最大位移和层最小位移的和之半算得。层位移比的验算应当考虑偶然偏心影响。 当位移比不满足要求时，往往是构造刚度布置不均匀，如靠一边布置剪力墙，或支撑布置不均匀等，也可能是构造上下刚度偏心较大引起，如带有偏心布置的大底盘高层建筑，在交接层处。 位移比反响了构造在水平力作用下的扭转程度，当位移比到达边界时，还应考虑地震作用的“双向地震”组