钢结构设计课程设计m跨厂房普通钢屋架设计.pdf

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1、一、设计资料 某车间跨度为 24m，厂房总长度 90m，柱距 6m，车间内设有两台 300/50kN 中级工作制吊车（参见平面图、剖面图），工作温度高于-20，无侵蚀性介质，地震设防烈度为 6 度，屋架下弦标高为 12.5m；采用 1.56 m 预应力钢筋混凝土大型屋面板，级防水，卷材屋面，屋架采用梯形钢桁架，两端铰支在钢筋混凝土柱上，混凝土柱上柱截面尺寸为 4004 00mm，混凝土强度等级为 C25，屋架采用的钢材为 Q235B钢，焊条为 E43 型。屋架形式 荷载（标准值）永久荷载：改性沥青防水层 0.35kN/m2 20 厚 1:2.5 水泥砂浆找平层 0.4kN/m2 100 厚泡沫

2、混凝土保温层 0.6kN/m2 预应力混凝土大型屋面板（包括灌缝）1.4kN/m2 屋架和支撑自重为（0.120+0.011L）kN/m2 可变荷载 基本风压：0.35kN/m2 基本雪压：（不与活荷载同时考虑）0.45kN/m2 积灰荷载 0.75kN/m2 不上人屋面活荷载 0.7kN/m2 二、结构形式及支撑布置 桁架的形式及几何尺寸如下图 2.1 所示 图 2.1 桁架形式及几何尺寸 桁架支撑布置如图 2.2 所示 图 2.2 桁架支撑布置 符号说明：SC：上弦支撑；XC：下弦支撑；CC：垂直支撑 GG：刚性系杆；LG：柔性系杆 三、荷载计算 屋面活荷载与雪荷载不会同时出现，从资料可知

3、屋面活荷载大于雪荷载，故取屋面活荷载计算。由于风荷载为 0.35kN/m2 小于 0.49kN/m2，故不考虑风荷载的影响。沿屋19501200013501505015071507150715071507150715071508196524942233 256928132803251630563045279833053295 30812850 3000 3000 3000面分布的永久荷载乘以 21 cos 11 1 11 1.004 换算为沿水平投影面分布的荷载。桁架沿水平投影面积分布的自重（包括支撑）按经验公式（wP=0.12+0.011 跨度）计算，跨度单位为 m。标准永久荷载：改性沥青防

4、水层 1.004x0.35=0.351kN/m2 20 厚 1:2.5 水泥砂浆找平层 1.004x 0.4=0.402kN/m2 100 厚泡沫混凝土保温层 1.004x 0.6=0.602kN/m2 预应力混凝土大型屋面板（包括灌缝）1.004x 1.4=1.406kN/m2 屋架和支撑自重为 0.120+0.011x24=0.384kN/m2 _ 共 3.145kN/m2 标准可变荷载：屋面活荷载 0.7kN/m2 积灰荷载 0.75kN/m2 _ 共 1.45kN/m2 考虑以下三种荷载组合 全跨永久荷载+全跨可变荷载 全跨永久荷载+半跨可变荷载 全跨桁架、天窗架和支撑自重+半跨屋面板

5、自重+半跨屋面活荷载（1）全跨永久荷载+全跨可变荷载（按永久荷载效应控制的组合）全跨节点荷载设计值：（2）全跨永久荷载+半跨可变荷载 全跨永久荷载设计值：对结构不利时：21,2F 1.35 3.145kN m 1.5m 6m 38.21kN（按永久荷载效应控制的组合）21,2F 1.2 3.145kN m 1.5m 6m 33.97kN（按可变荷载效应控制的组合）对结构有利时：21 3F 1.0 3.145kN m 1.5m 6m 28.31kN，半跨可变荷载设计值：（3）全跨桁架包括支撑自重+半跨屋面板自重+半跨屋面活荷载（按可变荷载效应控制的组合）全跨节点桁架自重设计值：对结构不利时：23

6、,1F 1.2 0.384kN m 1.5m 6m=4.15kN 对结构有利时：23,2F 1.0 0.384kN m 1.5m 6m=3.46kN 半跨节点屋面板自重及活荷载设计值：四、内力计算 荷载组合（1）计算简图如图 4.1，荷载组合（2）计算简图如图 4.2，荷载组合（3）计算简图如图 4.3.图 4.1 荷载组合（1）图 4.2 荷载组合（2）图 4.3 荷载组合 4.3 由电算先解得 F=1 的桁架各杆件的内力系数（F=1 作用于全跨、走半跨和右 半跨）。然后求出各种荷载情况下的内力进行组合，计算结果见附表 1 五、杆件设计 F1F2F1/2F2/2F1F2F1F2F1F2F1F

7、2F1F2F1F2F2/2F1F1F1/2F1F1F1F1F1F1F3/2F4/2F3F4F3F4F3F4F3F4F3F4F3F4F3F4F3F4/2F3/2F3F3F3F3F3F3F3F/2FFFFFFFFF/2FFFFFFFABCDEFGHIa b c d e（1）上弦杆 整个上弦杆采用等截面，按 FG、GH 杆件的最大设计内力设计。N=788.27kN=788270N 上弦杆计算长度：在桁架平面内，为节间轴线长度：在桁架平面外，根据支撑布置和内力变化情况，取：因为 oxl=3oyl，故宜选用两个不等肢角钢，短肢相并。腹杆最大内力 N=470.35kN节点板厚度选用 10mm，支座节点板厚

8、度用 12mm 设=60，选用角钢，为 b 类截面，查表得 0.807。需要截面积：需要的回转半径：根据需要的 A、xi、yi 查角钢规格表，选用 2 160 100 10，2A 5063mm，xi=2.85cm，yi=7.70cm，1b t 160cm 10cm 16，按所选角钢进行验算：1b t 16 10.56 b 5.27oxl 2 22 214 41b 160 4521 103.7 1 3.7 1t 52.7b 10 52.7 160oyyzl t 60.26 150 截面 x 和界面 y 都为 b 类截面，由于x yz，只需要求y。查表的y=0.806。2N 778270N190.

9、72A 0.806 5063mmy 2215 N mm 故所选截面合适。（2）下弦杆 整个下弦杆采用同一截面，按最大内力设计值设计。N=779070N 平面内的计算程度和平面外的计算长度分别为：300cmoxl，1185cmoyl 所需截面面积：选用 2 140 90 10，2A 4452mm，xi=2.56cm，yi=6.77cm，由于oy oxl l?，故用不等肢角钢短肢相并 1185cm 6.77cm 175oy oy yl i 350 考虑到下弦有 2 21.5mm 的栓孔削弱，下弦净截面面积：22779070N176.3 N mm4022mmnNA 2215 N mm 所选截面合适。

10、（3）端斜杆 aB 杆件轴力：N=470.35kN=470350N 计算长度 249.4cmox oyl l，因为ox oyl l，故采用不等值角钢长肢相并。使x yi i 设=60，查表得 0.807。249.4cm 60 4.16cmx oxi l 选用 2 125 80 10，2A 3942mm，3.98cmxi，3.31cmyi，按所选角钢进行验算：2b t 8 20.48 b 14.96oyl 4 422 2 2 21.09b 249.4 1.09 801 13.31 2494 10yz yoyl t 80.76 150 截面 x 和界面 y 都为 b 类截面，由于x yz，只需要求

11、y。查表的y=0.683。22N 470350N174.70 N mmA 0.683 3942mmy 2215 N mm 故所选截面合适。（4）腹杆 He 最大拉力：21.46kN 最大压力：97.75kN 按最大压力进行计算，设计计算值为 97.75kN。由于节点板的嵌固作用，桁架平面内的计算长度取 0.8 0.8 329.5cm 263.6cmoxl，节点板在 桁 架 平 面 外 的 刚 度 很 小，故 桁 架 平 面 外 的 计 算 长 度 仍 取 节 间 距 离，即329.5cmoyl l。设=60，查表得 0.807 0.8 0.8 329.5cm60 4.39cmx oxi l，3

12、29.5cm 60 5.49cmx oxi l，选用等肢角钢，2 70 4，2A 1114mm，1.96cmxi，2.94cmyi，按所选角钢进行验算：263.6cm120.92.18cmoxxxli 150 b t 15.75 0.58 b 0.58 3295 63 30.3oyl 4 42 2 2 20.475b 329.5 0.475 701 12.94 3295 4yz yoyl t 119.4 150 截面 x 和界面 y 都为 b 类截面，由于yz x，只需要求x。查表的x=0.433。97750202.6A 0.433 1114xN 2215 N mm 由于腹杆压力大于拉力，故可

13、不比验算拉应力。故所选截面合适。（5）腹杆 Bb 腹杆拉力设计值为 N=357.85kN 选用 2 80 6 组成梯形截面，2A 1879mm，2.47cmxi，3.65cmyi，按所选截面进行验算：平面内的计算长度和平面外的计算长度分别为 0.8 205.5cmoxl，256.9cmoyl，205.5cm83.22.47cmoxxxli 350，256.9cm70.43.65cmoxxxli 350 2A 1879mm 21664.4mm 故所选截面合适。(6)竖杆 Ie 竖杆拉力设计值：N=144.39kN 选用 2 50 4 组成十字形截面，2A 779mm，1.54cmxi，2.43c

14、myi，按所选截面进行验算：平面内的计算长度和平面外的计算长度分别为 0.8 246.5cmoxl，308.1cmoyl，246.5cm160.11.54cmoxxxli 350，308.1cm126.82.43cmoxxxli 350 2A 779mm 2671.6mm 故所选截面合适。其他腹杆：竖杆 Aa、Cb、Ec、Gd 选用 2 50 4 组成的十字形截面，腹杆 Db 选用 2140 90 10 短肢相并，腹杆 Dc、Fd、Hd选用 2 70 4 组成的梯形截面，腹杆 Fc 选用2 80 6 组成的梯形截面。经验算，所选截面都能满足要求。各杆件的截面的选择见附表 2 六、节点设计（1）

15、下弦节点“b”有E43型焊条角焊缝的抗拉、抗压、和抗剪强度设计值2160N mmwff。设“Bb”杆的肢背和肢尖焊缝 8mm 6mmfh 和，则所需的焊缝长度为：肢背：20.7 0.7 357850N139.8mm2 2 0.7 8mm 160 N mmwwe fNlh f，加 2fh 后取 16cm 肢尖：20.3 0.3 357850N79.9mm2 2 0.7 6mm 160 N mmwwe fNlh f，加 2fh 后取 10cm 设“Db”杆的肢背和肢尖焊缝尺寸分别为 8mm 6mmfh 和，所需的焊缝长度为：肢背：20.75 0.75 280260N117.2mm2 2 0.7 8

16、mm 160 N mmwwe fNlh f，加 2fh 后取 14cm 肢尖：20.25 0.25 280260N52.1mm2 2 0.7 6mm 160 N mmwwe fNlh f，加 2fh 后取 7cm“Cb”杆的内力很小，只需要按构造确定焊缝，取 6mmfh。235.31357.8552.89280.26605.59 根据上面求得的焊缝长度，并考虑杆件之间应有的间隙以及制作和装备等误差，按比例绘出节点详图，从而确定节点板的尺寸为 310mm 400mm。下弦与节点板的连接的焊缝长度为 400mm，6mmfh。焊缝所受的左右两下弦杆的内力差为 N 605.39kN 235.31kN

17、370.08kN，肢背的力最大，取肢背进行计算，则肢背处的焊缝应力为：20.75 370080N85.2 N mm2 0.7 6mmf（400-12）2160 N mm 焊缝强度满足要求。（2）上弦节点 B“Bb”杆与节点板的焊缝尺寸和节点“b”相同。“Ba”杆的肢背和肢尖的焊缝尺寸分别为 10mm mmfh 和 8，所需的焊缝长度为：肢背：20.65 0.65 470350N136.5mm2 2 0.7 10mm 160 N mmwwe fNlh f，加2fh后取 16cm 肢尖：20.3 0.35 470350N91.9mm2 2 0.7 8mm 160 N mmwwe fNlh f，加

18、2fh 后取 11cm 考虑焊缝长度，同时为了在上弦搁置屋面板，节点板的上边缘可缩进上弦肢背 8mm，选择节点板尺寸为 295mm 480mm。用槽焊缝把上弦角钢和节点板连接起来。验算上弦杆的焊缝：忽略桁架上弦坡度的影响，假定集中荷载 F 与上弦杆垂直。上弦肢背承受集中荷载，肢尖承受左右弦杆的内力差。槽焊缝的计算焊角尺寸为1 110 5mm2 2fh 节点板厚度，fh=8mm 由节点板的长度确定槽焊缝的长度为 480mm，上弦肢尖角焊缝的剪应力为：故焊缝强度满足要求。（3）下弦节点“c”设“Dc”杆的肢背和肢尖焊缝 6mm 6mmfh 和，则所需的焊缝长度为：肢背：20.7 0.7 18623

19、0N97.0mm2 2 0.7 6mm 160 N mmwwe fNlh f，加 2fh 后取 11cm 肢尖：20.3 0.3 186230N41.6mm2 2 0.7 6mm 160 N mmwwe fNlh f，加 2fh 后取 6cm 设“Fc”杆的肢背和肢尖焊缝尺寸分别为 6mm 6mmfh 和，所需的焊缝长度为：肢背：20.7 0.7 120380N62.7mm2 2 0.7 6mm 160 N mmwwe fNlh f，加 2fh 后取 8cm 肢尖：20.3 0.3 120380N26.9mm2 2 0.7 6mm 160 N mmwwe fNlh f，由于焊缝计算长度不得小于

20、 8fh 和 40mm，肢尖焊缝长度取 6cm。“Cb”杆的内力很小，只需要按构造确定焊缝，取 6mmfh。节点板取 265mm 315mm，取 6mmfh，下弦杆与节点板的焊缝长度为 315mm，焊缝受左右弦杆的内力差为 N 759.5kN 605.59kN 153.91kN，受力较大的肢背处的剪应力为：20.75 153910N45.4 N mm2 0.7 6mmf（315-12）2160 N mm 焊缝强度满足要求。（4）下弦节点“d”设“Fd”杆的肢背和肢尖焊缝 6mm 6mmfh 和，则所需的焊缝长度为：肢背：20.7 0.7 58020N30.2mm2 2 0.7 6mm 160

21、N mmwwe fNlh f 8 48mmfh，计算长度取48mm，加 2fh 后取 7cm 肢尖：20.3 0.3 58020N13.0mm2 2 0.7 6mm 160 N mmwwe fNlh f 8 48mmfh，计算长度取 48mm，加 2fh 后取 6cm 设“Hd”杆的肢背和肢尖焊缝尺寸分别为 6mm 6mmfh 和，所需的焊缝长度为：肢背：20.7 0.7 39310N20.5mm2 2 0.7 6mm 160 N mmwwe fNlh f 8 48mmfh，计算长度取 48mm，加 2fh 后取 7cm 肢尖：20.3 0.3 39310N8.8mm2 2 0.7 6mm 1

22、60 N mmwwe fNlh f 8 48mmfh，计算长度取48mm，加 2fh 后取 6cm。“Cb”杆的内力为 52890N，6mmfh。肢背：20.7 0.7 52890N39.3mm2 2 0.7 6mm 160 N mmwwe fNlh f 8 48mmfh，焊缝长度取6cm，肢尖的力比肢背的小，肢尖焊缝长度取 6cm。节点板取 255mm 285mm，由于 d 点左右两端的拉力值相差不大，可只按构造确定其焊角尺寸为 6mmfh。（5）下弦节点“e”腹杆“eH”计算内力为 97.75kN，6mmfh，肢背的焊缝长度为：20.7 0.7 97750N50.9mm2 2 0.7 6m

23、m 160 N mmwwe fNlh f，加 2fh 后取 7cm 肢尖：20.3 0.3 97750N21.8mm2 2 0.7 6mm 160N mmwwe fNlh f 48mm，取焊缝长度为 6cm。节点板取 325mm 270mm。验算下弦节点板的焊缝。计算内力为 0.15 779.07kN=116.86kN，6mmfh，焊缝长度为 270，焊缝肢背的剪应力为：20.75 116860N40.44 N mm2 0.7 6mmf（270-12）2160 N mm，肢尖受力较小，不必验算。故焊缝合适。竖杆“eI”焊缝计算：拉力为 144.39kN，取 8mmfh，20.3 0.7 144

24、39N56.4mm2 2 0.7 8mm 160N mmwwe fNlh f 考虑起弧和灭弧，焊缝长度取 7cm，肢尖受力较小，按构造确定焊缝长度为 6cm。下弦拼接角钢的总长度为采用与上弦统一钢号的角钢进行拼接，垂直肢截取宽度为 5mm 10 6 5 mm 21mmft h 111拼接角钢的总长度取 40cm。（6）上弦节点“C”、“E”、“G”。由于节点处左右弦杆的内力值相等，且竖杆的内力设计值相同，故采用相同的节点板。焊脚尺寸取 6mm，焊缝长度取 6cm。连接板的尺寸如上图 6.5.1 上弦点“D”，“F”、“H”焊缝尺寸根据下弦节点已经确定。节点“D”：杆“Db”8mm 14cmf

25、wh l 肢背：，6mm 7cmf wh l 肢尖：，杆“Dc”6mm 11cmf wh l 肢背：，6mm 6cmf wh l 肢尖：，节点“F”：杆“Fc”6mm 8cmf wh l 肢背：，6mm 6cmf wh l 肢尖：，杆“Fd”6mm 7cmf wh l 肢背：，6mm 6cmf wh l 肢尖：，节点“H”：杆“Hd”6mm 7cmf wh l 肢背：，6mm 6cmf wh l 肢尖：，杆“He”6mm 7cmf wh l 肢背：，6mm 6cmf wh l 肢尖：，节点“D”、“F”、“H”所选择的连接板尺寸分别为：230mm 335mm，220mm 255mm，235mm

26、 245mm。（7）屋脊节点“I”采 用 与 上 弦 角 钢 相 同 钢 号 的 角 钢 进 行 拼 接，截 取 的 垂 直 肢 的 宽 度 为：5mm 23mmft h，其中fh 取 8mm，接头一边的焊缝长度按弦杆的内力计算。一条焊缝所需的焊缝长度为：2751040N209.6mm4 0.7 8mm 160 mmwl，拼接角钢的长度取500mm2 209.6mm+4 8mm+15 2=481.2mm，合适。根据腹杆的内力，取节点板尺寸为 200mm 450mm，上弦与节点板之间的槽焊，假定承受节点荷载，计算长度为 450mm-2x15mm-4fh，fh=5mm，故计算长度为 3800mm，

27、节点荷载为 52.89kN，焊缝承受的剪应力：2F 52890N19.9 N mm2 0.7 2 0.7 5mm 380mmff wh l 2160 N mm，满足。上弦肢尖与节点板的连接焊缝的内力计算值为上弦内力的 15%，设肢尖的焊缝fh=8mm，节点板的长度为 200mm，则节点一侧弦杆的计算长度为：450mm15mm 2 8mm 194mm2wl，焊缝应力为：2222 22 2122.3N mm51.8N mm 112.8N mm1.22 1.22Mf Nf 2160 N mm（8）支座节点“a”图腹 杆“aB”的焊缝尺寸同节点“B”肢背：10mm 16cmf wh l，肢尖：8mmf

28、h 11cmwl。节点板的厚度为 12cm，所确定的节点板尺寸如图 6.8.1，下弦杆焊脚尺寸为肢背：8mmfh 14cmwl，肢尖：6mmfh 14cmwl，竖杆焊脚尺寸肢背和肢尖均为 6mmfh 6cmwl，经验算焊缝满足要求。为了便于施焊，下弦角钢水平肢的底面与支座底板的净距离取 160mm。在节点中心线上设置加劲肋，加劲肋与节点板的高度相等，厚度为 12mm。支座底板的计算 支座反力：R=8F=8 52.89kN=423.12kN 支座所需的净截面为：22423120NA 33849.6mm12.5 N mmncRf 选择的支座底板的尺寸如图 6.8.2。仅考虑有加劲肋的部分承受支座反

29、力，由于290mmx232mm=67280mm 33849.6mm，故底板的面积合适。底板的厚度按桁架反力作用下的弯矩计算，节点板和加劲肋将底板分成四块，每块为两相邻边支撑而另两边自由的板。根据底板尺寸确定1171.2mm a 1b 81.2mm，1b/1a=0.474 查表得 的值为0.054。底板下的平均应力为：每块板的单位宽度的最大弯矩为：底板厚度：取 t=18mm。加劲肋与节点板的焊接焊缝计算。计算简图如图 6.8.3 假定一个加劲肋承受的力为支座反力的 1/4，即加劲 肋的6.8.1 支座节点 6.8.2 支座底板MVR/4计 算 内 力 为 R 4 423120N 4 105780

30、N，则 焊 缝 的 内 力 为 2V 105780NM=105780N 35mm=3702300 N mm 设焊缝 6mmfh，焊缝的计算长度为：495mm 12mm 15mm 468mmwl，则焊缝的应力：2 22 2 2 226.9N mm 12.1N mm 29.5N mm1.22ff 2160 N mm，满足。节点板、加劲肋与底板的连接焊缝计算。设焊缝传递全部的支座反力，每块加劲肋各传力为 R/4=105780N，节点板传递的力为 R/2=211560N。设节点板与焊缝的焊脚尺寸 6mmfh，则焊缝的计算长度我为：节点板的应力：强度满足。加劲肋焊脚尺寸 8mmfh 每块加劲肋与地板的连

31、接焊缝长度为：加劲肋焊缝的应力为：强度满足。七、参考资料 1、张耀春.钢结构设计原理.高等教育出版社，2004 版。2、王国凡.钢结构连接方法及工艺.化学工业出版社,2005 版。3、钢结构设计规范（GB50017-2003）.北京计划出版社，2003 版。4、房屋建筑制图统一标准（GB/T50001-2001）.北京计划出版社，2002 版图 6.8.1 加劲肋计杆件名称 内力系数 第一种组 合 F 第二种组合 第三种组合 计算杆件内力/kN 全跨 左半跨 右半跨 上弦 AB 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 BC、

32、CD-8.74-6.26-2.48-462.42-426.03-405.55-370.48-339.98-186.24-95.65-462.42 DE、EF-13.37-8.93-4.44-707.14-642.02-609.01-575.99-531.05-269.37-161.68-707.14 FG、GH-14.90-8.96-5.50-788.27-700.99-661.53-650.16-601.53-276.31-193.43-788.27 HI-14.20-7.10-7.10-751.04-646.81-605.42-646.81-605.42-228.90-228.90-751

33、.04 下弦 ab 4.45 3.52 1.26 235.31 221.66 212.12 188.49 172.97 102.71 48.63 235.31 bc 11.45 7.95 3.50 605.59 554.18 526.70 488.93 449.66 237.79 131.38 605.59 cd 14.36 9.16 5.20 759.50 683.15 646.53 625.08 577.98 278.86 184.15 759.50 de 14.73 8.19 6.54 779.07 683.11 642.36 658.81 613.68 257.27 217.65 77

34、9.07 斜腹杆 aB-8.89-6.55-2.35-470.35-435.93-415.57-374.23-342.73-193.67-93.05-470.35 Bb 6.77 4.68 2.08 357.85 327.28 311.00 289.12 265.96 140.19 77.97 357.85 bD-5.30-3.31-1.99-280.26-251.02-237.32-231.73-214.55-101.16-69.70-280.26 Dc 3.52 1.79 1.74 186.23 160.74 150.54 160.02 149.69 57.35 56.17 186.23

35、cF-2.28-0.59-1.68-120.38-95.69-87.61-111.66-106.46-23.67-49.71-120.38 Fd 0.95-0.54 1.49 50.03 28.16 22.71 58.02 57.96-9.10 39.60 58.02，-9.10 dH 0.18 1.61-1.46 9.73 30.67 34.15-14.34-18.98 39.31-34.09 39.31，-34.09 He-1.51-2.67 1.16-80.08-97.09-97.75-40.84-31.35-70.27 21.46 21.46，-97.75 竖杆 Aa-0.50-0.5

36、0 0.00-26.45-26.45-25.65-19.11-16.99-14.05-2.08-26.45 Cb-1.00-1.00 0.00-52.89-52.89-51.30-38.21-33.97-28.09-4.15-52.89 Ec-1.00-1.00 0.00-52.89-52.89-51.30-38.21-33.97-28.09-4.15-52.89 附表 1 桁架杆件内内力组合表 Gd-1.00-1.00 0.00-52.89-52.89-51.30-38.21-33.97-28.09-4.15-52.89 Ie 2.73 1.37 1.37 144.39 124.35 116

37、.39 124.35 116.39 44.01 44.01 144.39 杆件 计算内力/kN 截面规格 截面面积/cm 计算长度/cm 回转半径/cm 长细比 容许长细比 稳定系数 应力/(N/mm)名称 编号 上弦 FG、GH-788.27 160 x100 x10 5063 150.7 452.1 2.85 7.7 52.88 60.26 150 0.81 190.72 下弦 de 779.07 140 x90 x10 4452 300 1185 2.56 6.77 117.20 175 350 176.3 腹杆 Aa-26.45 50 x4 779 196.5 196.5 1.54 2

38、.43 127.60 80.86 150 0.40 85.09 aB-470.35 125x80 x10 3942 249.4 249.4 3.98 3.31 62.67 80.76 150 0.68 174.7 bB 357.85 80 x6 1879 205.5 256.9 2.47 3.65 83.2 70.4 350 190.4 bC-52.89 50 x4 779 178.6 223.3 1.54 2.43 115.97 91.89 150 0.46 148.2 bD-280.26 140 x90 x10 4452 225 281.3 2.56 6.77 87.89 41.55 15

39、0 0.63 99.3 cD 186.23 70 x4 1114 224.2 280.3 1.96 2.94 114.39 95.34 350 167.2 cE-52.89 50 x4 779 201.3 251.6 1.54 2.43 130.71 103.54 150 0.38 176.8 附表 2 桁架杆件截面选择表 cF-120.38 80 x6 1879 244.5 305.6 2.47 3.65 98.99 83.73 150 0.56 114.2 dF 58.02，-9.10 70 x4 1114 243.6 304.5 1.96 2.94 124.29 103.57 150 0.41 52.08 dG-52.89 50 x4 779 223.8 279.8 1.54 2.43 145.32 115.14 150 0.33 208.9 dH 39.31，-34.09 70 x4 1114 264.4 330.5 1.96 2.94 134.90 112.41 150 0.37 83.6 eH 21.46，-97.75 70 x4 1114 263.6 329.5 1.96 2.94 120.9 119.4 150 0.43 202.6 eI 144.39 50 x4 779 246.5 308.1 1.54 2.43 160.1 126.8 350 185.4