风机盘管型号选型及设计.docx

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1、风机盘管型号选型及设计风机盘管机组作为半集中式空调系统的末端装置，其工程应用特 别广泛。从总体上看，目前国内的风机盘管在名义供冷量、噪音、电机 输入功率等项指标上，已接近于或优于国外产品，而风量则普遍低于国 外同型号产品。但是，真正影响空调效果的，并不只是这些参数的肯定 值大小，还取决于这些参数之间的配匹是否合理。由于我国的行业标准? 中，对供冷量、噪声、输入功率等都有严格规定，因而形成了国产风机 盘管高冷、低噪、小风量的总体特点，而风量与冷量的搭配（焰差）则 不合理，这给选型工作的合理性和经济性带来问题。一、目前风机盘管选型中常见的问题（1）按冷负荷选型的弊端按空调房间的最大冷负荷选用风机盘

2、管是空调系统设计中常见的 做法，其目的是保证高峰负荷时的房间温度。而实际上空调房间运行的 绝大部分时间都不会处于高峰负荷，使供冷量过剩，而切换到中、低档 运行以降低冷量输出，从而维持房间的热平衡。可见机组实际输出冷量 取决于空调负荷的变化，与机组的名义供冷量关系不大。故供冷量只是 实现空调的必要条件，但不能决议空调的使用效果。评价空调效果好坏， 一是房间平均温度与设定温度的接近程度；二是室温分布（梯度）和变 化（波动）幅度。送风温差越大，换气次数越少，室温梯度和波动幅度 也越大，故送风温差和换气次数才是影响空调精度和舒适性的重要因素。 文献2中明确规定了不同精度空调房间的最大送风温差和最低换气

3、次 数。空调精度越高，要求送风温差越小、换气次数越多。可见按最大冷 负荷选型，仅充足高峰负荷时的房间温度是不够的，还需充足适当的送 风温差和换气次数，才能保证房间的舒适性要求。（2）不能保证充足的送风量因送风温差、换气次数是决议空调精度和舒适性的重要因素，故 保证充足的风量是实现预期空调效果的先决条件。这里所说的风量是指 机组使用时的实际送风量，而不是产品样本中的名义风量（GB/T192322023规定：名义风量须在盘管不通水、空气1427寸，风机转 速为高档，对低静压机组不带风口和过滤器等出口静压为12Pa测得的 风量值）。而实际使用中，暗装机组因要加进、回风格栅、过滤器和短 风管，加上盘管

4、表面凝水、积尘、滤网堵塞等诸多因素影响，会导致风 阻增大、风量下降，使得实际风量远低于名义风量（笔者通过大量试验 证明：一般低1525%）。由于风量的明显削减，影响空调效果，重要 带来以下问题：1）换气次数少；2）送风速度低，影响送风射流射程；3）送风温度低，影响空调舒适度和可能造成送风格栅结露等。另一方面，对于风机盘管机组本身而言，风量的下降直接影响盘 管的换热效果，使盘管的制冷量下降，这样就会形成机组的实际性能 （风量、冷量）都要低于名义值的不合理现象。因此，产品样本上的名 义风量、冷量只能作为选型时的参考，而不能作为选型的依据。加大风 量不仅能加添换气次数、降低送风温差、改善空调效果，而

5、且由于冷量 也会提高，可相应地缩小机组的体积。故提高风量是风机盘管的进展方 向之一。当然，风量的提高也要受空调区域允许风速的制约。另一方面, 为掌控送风温差，冷量与风量之间应保持适当的匹配关系。全冷量与风 量（质量流量）之比就是盘管进出口空气的焰差，它决议了机组供冷本 领和送风温差的大小。从掌控送风温差角度，焙差过高不利，而国内的 风机盘管的焰差和送风温差普遍偏高。按GB / T192322023规定的名义 参数计算，烙差为15. 88k. 1/kg,送风温差约为12t。若按风量下 降20%计算，实际的焰差将超过19. 85kJ/kg,实际的送风温差会高 达15,明显已超出规定的允许送风温差（

6、60）,也就无法保证空 调精度和舒适性要求。（3）疏忽风系统的阻力计算一般地风机盘管空调系统的风系统规模较小，构成简单，阻力不 大，约在1550Pa范围内，但仅仅这一点阻力就足以对风机盘管系统的实际送风量有至关紧要的影响。风机盘管分为低静压机组和高静压机 组两类，在GB/T192322023中，对于低静压机组，带风口和过滤器等 出口静压为OPa,不带风口和过滤器等出口静压为12Pa,也就是说，风 口及过滤器等构成的阻力为12Pa。而美国空调与制冷学会标准房间风 机盘管空调器hRI44084中明确规定：出厂时不带送、回风格栅或过 滤器的风机盘管，应在12. 4Pa机外静压下测试风量u。这一规定正

7、是 为了保证明际风量与名义风量相符。而我国大气含尘量较高，滤网易堵 塞，理应机外静压比12. 4Pa高，相比之下，我国的行业标准中规定的 测试条件合理性有待商榷。以客房中卧式暗装、吊顶回风FCU为例，附 加阻力至少应包括回风格栅、回风滤网、送风短管及送风格栅阻力。若 回风风速为1. Om/s,送风风速为1. 5m/s,经计算此时机外阻力为 16Pa,若选用低静压机组确定也会造成风量下降，此例在工程应用中应 属于附加阻力较小的一例，对风量影响尚且如此，可见FCU风系统附加 阻力不可忽视。再者，对于高静压机组，若不经过阻力计算，而是认为 选用一个高静压机组就能充足要求的做法也是不合理的。再举一例，

8、图1为某办公楼安装于吊顶内的卧式暗装FCU及相应 的风系统，FCU的名义风量为750m/h,散流器喉部风速2. 5m/s,回 风风速1. 5m/s,经计算知FCU本体之外总阻力约为61Pa,其中散流 器、回风口滤网阻力占总阻力的80%。此时即便采纳机外静压30Pa或 50Pa的高静压型FCU,风量也会下降15%左右。因此，在实在工程中笼 统地提出高静压要求和认为只要采纳高静压机组就不必进行相关风系统 分析的做法是不可取的。二、风机盘管机组改进设计的途径(1)保证风量的“名” “实”相符造成机组风量“名” “实”不 符的根本原因就在于：1)湿工况下翅片管表面的水膜和水滴大大地加添了空气的流动阻

9、力，这是重要原因；2)名义测试工况与实际使用工况不同。因此，解决风量的 “名” “实,，不符问题，设计时可从以下几方面入手：盘管排数的选择目前国内风机盘管多采纳9. 53mrri管径的三排盘管，这种结构型 式的盘管空气阻力较大。依据大量的盘管试验结果表明：相同结构参数 的表冷器排数由三排减至二排，空气阻力约降30%t圳，这样在机组输 入功率不变的条件下加添风量，以此来解决机组名义风量与实际风量相 差太大的问题，而且又保证达到标准规定的供冷量要求。其理论依据是: 虽然盘管由三排减至二排，传热面积削减，但盘管的空气阻力下降，风 量明显加添使盘管传热性能加强的原理。并且2排管风机盘管省料、节 能，多

10、数场合使用效果要优于3排管机组，经济效益显著。翅片间距的确定翅片间距的大小是影响风机盘管传热性能和空气阻力的重要因素 之一。由理论分析和试验结论可知，翅片间距对风机盘管传热性能的影 响是很多而杂的。一般说来，换热系数会随着间距的增大而增大，而阻 力则会随着间距的加添而减小。但是，当翅片间距变小时，单位体积的 换热面积加添。因此，虽然换热系数变小了，但换热量却有可能是加添 的。因此，合理确定翅片间距的大小使得换热量相同时空气的阻力最小, 即单位阻力换热量最大应是优化的翅片间距。试验讨论结果表明1J0J： 对于水冷式盘管，在常用的翅片间距范围内，3. 3mm左右较好。翅片形状和表面亲水处理盘管在供

11、冷工况时，对空气的处理是一个降焰析湿过程，在盘管 翅片的表面会不断形成水珠，大部分水珠在重力作用下，沿着翅片由上 往下流淌至凝结水盘，也有一部分挂贴在翅片表面，这部分水珠使得盘 管的阻力增大，从而削减了出风量。对于相同规格的盘管来说，翅片的 析水速度与翅片的形状有关，同时也与翅片表面是否做亲水处理有关。 有试验数据表明：相怜悯况下，湿/干工况风量比由条缝型翅片的75% 提高到无缝型翅片的90%；由翅片表面未做亲水处理的88%提高到亲 水处理的99%t制，可见，翅片的形状和表面亲水处理对机组的出风量 有紧要影响。(2)保证机外静压和风量因盘管(特别是暗装机组)在使用中风量会有大幅度衰减，因此 为

12、克服送风阻力必需具备肯定的机外静压，以保证所需的风量。为充足 用户的不同使用要求，国外厂家供给有低噪声、标准型、高静压三种机 型供用户选择。低噪声机组的机外静压一般低于lOPa：标准型机组为 1525Pa；高静压机组高达305oPa。一般空调场合宜使用标准型机组, 高精度及大面积房间则应考虑选用高静压机组，低噪声机组一般仅用于 对噪声水平要求严格的场合，如高星级饭店中的豪华客房。因此，在选 用国产暗装风盘管时，建议选择机外静压不低于20Pa的产品，当采纳 散流器送风且回风带滤网时，FCU的机外余压不宜小于50Pa,方可取得 较好的使用效果，当然，生产厂家最好在产品样本上附上机组的风量一 机外静

13、压曲线，以便利于机组选型时参考；并且应生产高处与低处不同 的机外静压机型以供不同的使用场合选用。(3)供给多样化焰差的机组依照我国行业标准，对于某一型号的机组只能供给单一始差(因 供冷量和风量肯定)，并且焰差偏高，使得机组送风温差偏大，用在高 精度、要求严格的空调场合还必需实行肯定的补救措施，比如可采纳更 改新风参数来进行调整。而国外的风机盘管具有多种焰差，一般会供给 2排管和3排管两种不同冷量的盘管，分别配上低噪声、标准型或高静 压三种不同风量的风机，形成名义风量相同，但实际风量、冷量、焰差 都不相同的6种机型，可以充足不同地区、不同围护结构、不同精度要 求空调房间的使用要求。因此，国内生产

14、厂家也应从实际使用情况启程, 研制出多样化焰差的新型机组，以充足不同空调场合的快捷选用。(4)合理的水路流程目前，多数厂家风机盘管的水路流程采纳单 一的3进3出的接法。合理的水路设计应充足：1)较高的水流速，以保证较高的换热系数；2)较低的水阻力，保证水泵较低的能耗，尤其是高层建筑空调系统:3)水和空气的逆交叉流动，以保证最大的换热温差。然而实际水 通路设计中，加强换热系数往往会带来水阻力的加添。因此，优化的水 通路设计应做到：1)不同长度的盘管应采纳不同的水路设计，如大长度盘管采纳多 路并联、加大过水截面积，既能保证换热量又能有效地降低水阻力；2)保证进、回水之间52温差，以保证合适的流量、

15、合适的水流 速，从而保证换热性能，同时又不会使水阻过大。3)不同使用工况的 盘管，其水路应区分设计。若进风参数不同，空气处理过程必定不同， 因此，水通路设计应有所不同，以保证冷量、水阻力的合理。4)为冬 季防冻放水及防止管内空气滞留，水路应设计成由下至上的单向行程比 较合理、可行。(5)供给全冷量焰效率和显冷量效率的计算公式由于样本上供给的风量、冷量是名义工况下测定的，而在实际使 用中，名义风量和名义冷量一般都不会显现，依此作为选型依据是不合 理的。因此，厂家在产品样本上除了标明名义风量、名义冷量外，还应 供给每一种型号机组的全冷量焰效率和显冷量效率的计算公式，以供设 计人员选型时依据不同的设

16、计工况进行设计风量、设计冷量的计算，以 便合理选用风机盘管，这样既保证充足的空调效果，又能节省初投资和 运行能耗，一举两得，应是业内人士共同努力探求的目标。三、结论(1)风机盘管的实际送风量是保证空调效果理想的关键，产品设 计时应考虑各参数的合理配匹，另一方面，可从盘管排数、翅片间距、 翅片形式和表面做亲水处理等方面考虑在湿工况下提高机组的送风量， 削减风侧阻力。(2)风机盘管的风系统设计时应进行阻力计算和校核，使之与配 匹风机相吻合，认为FCU风系统规模小而不必进行风阻计算是不妥的。(3)生产厂家应供给多样化焰差、多种机外静压的机型，以充足 不同的使用场合；还应依据盘管不同长度、不同使用工况设计成不同的 水路流程，以保证水侧较高的换热系数和较低的水阻力。(4)产品样本上最好应附上机组的风量一机外静压曲线，以及全 冷量焰效率和显冷量效率的计算公式，以便于设计人员在机组选型时依 据不同的设计工况合理选用，既保证空调使用效果，又节省初投资和运 行费用。