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1、油气管道线路工程基于应变设计方法研究第四届中国管道完整性管理技术大会论文 2023年6月1日CPPEI 中国石油规划总院第2页一、国外基于应变设计现状二、国内基于应变设计现状三、基于应变设计准则与流程四、设计应变与许用应变五、大变形钢管及环焊缝性能要求六、典型工程应用情况2023年6月1日CPPEI 中国石油规划总院第3页 基于应变设计的概念是近几年欧美国家针对日益恶劣的管道施 基于应变设计的概念是近几年欧美国家针对日益恶劣的管道施工和服役环境，如海洋管道，冻土区管道，地震 工和服役环境，如海洋管道，冻土区管道，地震,活动断层段管道，活动断层段管道，采空区段管道 采空区段管道,砂土液化、滑坡等
2、地段管道等，而提出的新的设计 砂土液化、滑坡等地段管道等，而提出的新的设计方法。通过限制特定设计状态下的管道应变来进行设计，而不仅仅 方法。通过限制特定设计状态下的管道应变来进行设计，而不仅仅是限制应力，以确保管道的安全性和完整性。是限制应力，以确保管道的安全性和完整性。1.1 1.1 国外基于应变设计的标准和规范 国外基于应变设计的标准和规范 国外还没有系统、完整的基于应变的设计规范，只是在有些规 国外还没有系统、完整的基于应变的设计规范，只是在有些规范中涉及到这些内容 范中涉及到这些内容。一、国外基于应变设计现状2023年6月1日CPPEI 中国石油规划总院第4页 国外涉及管线基于应变设计
3、方法的标准规范 国外涉及管线基于应变设计方法的标准规范一、国外基于应变设计现状2023年6月1日CPPEI 中国石油规划总院第5页1.2 国外采用基于应变设计的管道一、国外基于应变设计现状2023年6月1日CPPEI 中国石油规划总院第6页断层运动引起的管线变形冰椎 冰椎 冻胀丘 冻胀丘主要不良冻土现象 主要不良冻土现象管道通过采空区地表变形 2023年6月1日CPPEI 中国石油规划总院第9页 美国阿拉斯加原油管道，穿越多年冻土区和活动断裂带 美国阿拉斯加原油管道，穿越多年冻土区和活动断裂带 阿拉斯加输油管道从北坡油田到瓦尔迪兹油码头全长 阿拉斯加输油管道从北坡油田到瓦尔迪兹油码头全长800
4、 800英里（英里（1280 1280公里），设计最大输油量每天 公里），设计最大输油量每天210 210万桶，设计工作压力 万桶，设计工作压力1180psi 1180psi（8 8兆 兆帕），管径 帕），管径48 48吋（吋（1220 1220毫米）。管材中 毫米）。管材中91.5%91.5%是 是X65 X65管线钢，其余是 管线钢，其余是X60 X60和 和X70 X70；壁厚；壁厚11.74 11.74毫米和 毫米和14.28 14.28毫米两种。在稳定冻土带的 毫米两种。在稳定冻土带的602 602公 公里管道是常规下沟埋地的；在不稳定冻土带的 里管道是常规下沟埋地的；在不稳定冻土带
5、的672 672公里是用支架架在 公里是用支架架在地面以上的。地面以上的。阿拉斯加原油管道穿过迪纳利断层。阿拉斯加原油管道穿过迪纳利断层。在 在70 70年代初的管道设计阶段，采纳了美国地质调查所的意见，按能够 年代初的管道设计阶段，采纳了美国地质调查所的意见，按能够抗御 抗御8 8级地震、设计允许管道横向位移 级地震、设计允许管道横向位移20 20英尺，垂向位移 英尺，垂向位移5 5英尺。具体 英尺。具体的抗震工程设计是在穿过迪纳利断层部位的管道不按常规下沟埋设，的抗震工程设计是在穿过迪纳利断层部位的管道不按常规下沟埋设，而是采用了管道下垫滑轨直接铺设在地面上。这项穿过断层的抗震设 而是采用
6、了管道下垫滑轨直接铺设在地面上。这项穿过断层的抗震设计保障了管道的安全。计保障了管道的安全。2023年6月1日CPPEI 中国石油规划总院第10页阿拉斯加管道穿过迪那利断层处；2002年11月3日 7.9级地震断层位错14英尺；管道在滑轨上移动并变形弯曲，但没有破裂。滑轨并行的理查森公路被断层位移剪断2023年6月1日CPPEI 中国石油规划总院第11页为避免管道周围土壤融化和抗震，将埋地铺设改为架空铺设。为避免管道周围土壤融化和抗震，将埋地铺设改为架空铺设。（a a）地震前）地震前（b b）地震后 地震后阿拉斯加管道穿越迪纳利断层处，阿拉斯加管道穿越迪纳利断层处，7.9 7.9大地震，断层位
7、移 大地震，断层位移14 14 断层2023年6月1日CPPEI 中国石油规划总院第12页地震烈度增加震中阿拉斯加管道断层开裂线2023年6月1日CPPEI 中国石油规划总院第13页管道原埋设位置冻胀变形加拿大西北部的诺曼韦尔斯（加拿大西北部的诺曼韦尔斯（Norman wells Norman wells）原油管道冻胀翘曲）原油管道冻胀翘曲2023年6月1日CPPEI 中国石油规划总院第14页l我国建设和拟建设的油气管道几乎经过我国现有的全部地理构造和所有气象单元，地形、地貌和地质情况复杂多变，设计条件千差万别，技术要求高，施工难度大。管道经过特殊地质地段时，既要承受管道正常运行引起的变形，还
8、要承受由土体移动引起的附加变形。l初步统计，未来拟建管道经过8度以上强震区的长度约4380km；经过活动断裂带的长度约200km；经过多年冻土区的长度约1220km。二、国内基于应变设计现状2023年6月1日CPPEI 中国石油规划总院第15页2.12.1、国内典型管道、国内典型管道n 西气东输二线通过 西气东输二线通过300 300多 多km km高震区、高震区、20 20多条断裂带。多条断裂带。n 格拉管道 格拉管道560km 560km位于冻结期长达 位于冻结期长达8 8个月的多年冻土区。个月的多年冻土区。n 漠大线原油管道经过大兴安岭多年冻土区约 漠大线原油管道经过大兴安岭多年冻土区约
9、510km 510km，季节，季节冻土区 冻土区465km 465km。n 青藏天然气管道途经青藏高原 青藏天然气管道途经青藏高原500 500多公里长的永久冻土和 多公里长的永久冻土和季节性冻土区 季节性冻土区2023年6月1日CPPEI 中国石油规划总院第16页 格拉输油管道冻胀翘曲 格拉输油管道冻胀翘曲东北铁路侧埋地排水管 东北铁路侧埋地排水管一、国内基于应变设计现状2023年6月1日CPPEI 中国石油规划总院第17页 2.2、中国石油组织开展研究工作 2007年开始中国石油天然气集团公司科技部组织了“西气东输二线工程关键技术研究”的重大科技专项，在一期和二期分别列课题及专题进行了：“
10、基于应变的管道设计方法研究、抗大变形钢管关键技术指标和产品研究 课题组织了国内 个7研究单位，主要研究人员近130人；收集国外资料60余册，400篇论文，发布论文30余篇；国内技术交流80余次；工程用大变形钢管性能试验10000余次，应变计算和校核算例200余个，抗大变形管防腐层、焊接性能试验8000余件次；西气东输二线采用基于应变设计了强震区0.3g地区276km，活动断裂带11条干线管道与断裂带交叉处25处10km设计并应用了大变形钢管。中缅管道采用基于应变设计，包括强震区（9度）54.5km，6km断裂带，0.5km采空区。用了国产的大应变管。二、国内基于应变设计现状2.3 2.3、形成
11、的标准规范、形成的标准规范 西气东输二线管道工程强震区和活动断层区段埋地管道基于应变设计导则 西气东输二线管道工程强震区和活动断层区段埋地管道基于应变设计导则 西气东输二线管道工程抗大变形直缝埋弧焊管用热轧钢板补充技术条件 西气东输二线管道工程抗大变形直缝埋弧焊管用热轧钢板补充技术条件 西气东输二线管道基于应变设计地区使用的直缝埋弧焊管补充技术条件 西气东输二线管道基于应变设计地区使用的直缝埋弧焊管补充技术条件 西气东输二线管道工程基于应变设计的 西气东输二线管道工程基于应变设计的X80 X80钢管焊接技术规范 钢管焊接技术规范 埋地管道通过煤矿采空区的基于应变设计导则 埋地管道通过煤矿采空区
12、的基于应变设计导则 埋地管道通过冻土区的基于应变设计导则 埋地管道通过冻土区的基于应变设计导则 油气管道线路工程基于应变设计规范 油气管道线路工程基于应变设计规范 Q Q SY1603-2013 SY1603-2013主要内容：主要内容：设计应变 设计应变 许用应变 许用应变 钢管补充技术条件 钢管补充技术条件 防腐层的技术要求 防腐层的技术要求 环焊缝性能要求 环焊缝性能要求 通过强震区和活动断裂带区段基于应变设计 通过强震区和活动断裂带区段基于应变设计 多年冻土区埋地管道基于应变设计 多年冻土区埋地管道基于应变设计 矿山采空区埋地管道基于应变设计 矿山采空区埋地管道基于应变设计 管道施工及
13、验收 管道施工及验收 3.1 3.1 应变设计准则 应变设计准则 应变设计包括内容：（应变设计包括内容：（1 1）在不同状态下，管道设计应变的确定；）在不同状态下，管道设计应变的确定；（2 2）在相应状态下，管道极限应变能力的确定；）在相应状态下，管道极限应变能力的确定；（3 3）考虑一定安全系数后确定的管道的许用应变。）考虑一定安全系数后确定的管道的许用应变。当管道设计应变大于许用应变时，失效；而管道设计应变小于许 当管道设计应变大于许用应变时，失效；而管道设计应变小于许用应变时，安全。用应变时，安全。三、基于应变设计准则与流程2023年6月1日CPPEI 中国石油规划总院第20页管道变形能
14、指标 初期值应力比 r，uELL等及管子壁厚等采用经验公式或试验、有限元计算等确定管线的极限应变、安全系数、许用应变用许用应变设计应变调整铺设（埋设）方式、管子壁厚、管线性能参数、焊接接头性能参数生产条件是否能保证管子的r、UEL生产的钢管：r、UEL以上要求值铺设：按预定方案铺设YESYESNONO选择应变计算模型进行管道应变计算、设计应变工艺输送参数、场地参数、土壤参数、位移参数、敷设条件 3.2 基于应变设计流程 三、基于应变设计准则与流程4.1 4.1 设计应变计算 设计应变计算 根据管道所受的位移载荷类型及管道区段选择适宜的解 根据管道所受的位移载荷类型及管道区段选择适宜的解析方法或
15、数值方法进行计算 析方法或数值方法进行计算4.1.1 4.1.1 模型建立 模型建立设计应变的计算模型应根据不同的位移边界条件合理选用 设计应变的计算模型应根据不同的位移边界条件合理选用模型中应体现下列因素：模型中应体现下列因素：合适的管道几何模型；合适的管道几何模型；管道和土壤的相互作用；管道和土壤的相互作用；非线性的管道应力应变关系；非线性的管道应力应变关系；管道截面变形情况；管道截面变形情况；管道载荷情况，包括土壤位移、内压、温差 管道载荷情况，包括土壤位移、内压、温差 四、设计应变与许用应变4.1.2 4.1.2 管道单元选择 管道单元选择有限元模型中管道单元的选择应兼顾计算的效果和效
16、率，合理选用管 有限元模型中管道单元的选择应兼顾计算的效果和效率，合理选用管单元或壳单元：单元或壳单元：当采用管单元时，直线段单元划分的长度不宜大于管径，弯管段单元划 当采用管单元时，直线段单元划分的长度不宜大于管径，弯管段单元划分要加密，单元长度应使得相邻单元角度改变不宜大于 分要加密，单元长度应使得相邻单元角度改变不宜大于15 15；当采用壳单元时，单元划分的长度不宜大于 当采用壳单元时，单元划分的长度不宜大于0.3 0.3倍的管径。倍的管径。4.1.3 4.1.3 管道和土壤的相互作用 管道和土壤的相互作用在进行管道与土壤相互作用分析时，可采用实体单元来模拟土壤约，在进行管道与土壤相互作
17、用分析时，可采用实体单元来模拟土壤约，并通过接触单元与管道互相作用；也可以将土壤约束离散为土弹簧单 并通过接触单元与管道互相作用；也可以将土壤约束离散为土弹簧单元与管道互相作用。元与管道互相作用。当采用土弹簧单元来模拟管道与土壤的相互作用时，应包括轴向、当采用土弹簧单元来模拟管道与土壤的相互作用时，应包括轴向、水平侧向、垂直方向的土弹簧，并且应根据不同的土壤位移方式考虑 水平侧向、垂直方向的土弹簧，并且应根据不同的土壤位移方式考虑土壤的加载和卸载曲线。土弹簧的参数宜根据土的力学特性通过现场 土壤的加载和卸载曲线。土弹簧的参数宜根据土的力学特性通过现场试验或采用计算方法确定 试验或采用计算方法确
18、定4.2 4.2 许用应变 许用应变4.2.1 4.2.1 极限状态 极限状态基于应变的设计中应考虑各种可能的极限状态，极限状态一般可分为：正常 基于应变的设计中应考虑各种可能的极限状态，极限状态一般可分为：正常服役极限状态和最终极限状态。服役极限状态和最终极限状态。基于应变设计至少应校核最终极限状态中的拉伸极限应变和压缩极限应变。基于应变设计至少应校核最终极限状态中的拉伸极限应变和压缩极限应变。4,2,2 4,2,2 拉伸极限应变 拉伸极限应变管道的拉伸极限应变应根据断裂力学分析和物理试验确定，并应分析裂纹、管道的拉伸极限应变应根据断裂力学分析和物理试验确定，并应分析裂纹、缺欠、焊缝及热影响
19、区和温度、应变速率、初始应变、应变时效等因素的影 缺欠、焊缝及热影响区和温度、应变速率、初始应变、应变时效等因素的影响。响。4.2.3 4.2.3 压缩极限应变 压缩极限应变管道的压缩极限应变应根据有效的分析方法或物理测试，或二者同时采用。管道的压缩极限应变应根据有效的分析方法或物理测试，或二者同时采用。4.2.4 4.2.4 极限应变的验证 极限应变的验证当采用经验公式确定极限应变时，宜通过试验进行验证。拉伸极限应变可采 当采用经验公式确定极限应变时，宜通过试验进行验证。拉伸极限应变可采用宽板拉伸试验或全管拉伸试验，压缩极限应变可采用全管的弯曲试验。用宽板拉伸试验或全管拉伸试验，压缩极限应变
20、可采用全管的弯曲试验。4.2.5 4.2.5 许用应变 许用应变 许用应变为极限应变除以安全系数 许用应变为极限应变除以安全系数。五、大变形钢管及环焊缝性能要求5.1、大变形钢板、钢管的技术条件 基于应变设计的地段宜采用直缝埋弧焊钢管，并具有足够强度和变形能力，大变形钢管。在大变形直缝埋弧焊管用热轧钢板、钢管补充技术条件中，主要增加了以下要求：对钢板和钢管的纵向拉伸性能的要求；对钢管时效后力学性能的要求；对钢管涂覆温度的要求；5.1.15.1.1纵向拉伸性能纵向拉伸性能 屈服强度上限和拉伸强度上限屈服强度上限和拉伸强度上限 最小的均匀伸长率；最小的均匀伸长率；屈强比，应小于屈强比，应小于0.8
21、50.85；适当的应力比。适当的应力比。全应力全应力-应变曲线，曲线形状应是应变曲线，曲线形状应是RHRH型；型；试验分为常规的试验和在试验分为常规的试验和在20020055温度下保温度下保温温5min5min的应变时效试验的应变时效试验 2023年6月1日CPPEI 中国石油规划总院第26页5.1.2 管材的应力-应变曲线 在设计应变的计算中应采用管材真应力-应变曲线。大变形管线钢应力-应变曲线为RH 曲线，在屈服点处没有明显的屈服平台。较高的形变强化指数（n）、较大的均匀塑性变形延伸率（b）、较低的屈强比（y b）。该曲线抗拉强度之前的任意0.2%应变范围内，终点应力应大于始点应力。202
22、3年6月1日CPPEI 中国石油规划总院第27页 西气东输二线大变形钢管的纵向性能关键技术指标 西气东输二线大变形钢管的纵向性能关键技术指标“补充技术条件”对钢管、分钟时效后的力学性能要求 5.2 5.2 环焊缝性能要求 环焊缝性能要求 5.2.1 5.2.1 焊接接头力学性能 焊接接头力学性能 焊缝金属应进行拉伸试验，并提供拉伸全曲线。焊缝 焊缝金属应进行拉伸试验，并提供拉伸全曲线。焊缝金属拉伸曲线宜高于母材的拉伸曲线。焊缝金属的抗拉强 金属拉伸曲线宜高于母材的拉伸曲线。焊缝金属的抗拉强度应为母材抗拉强度的 度应为母材抗拉强度的1.05-1.15 1.05-1.15 倍。倍。5.2.2 管体
23、焊缝拉伸试验 应在首批检验、生产过程控制试验以及必要时，提供焊缝金属拉伸全曲线，全曲线应显示位移和力的关系。采用焊条电弧焊和补强覆盖半自动焊方法实现了整体焊接接头的高强匹配焊缝接头高强匹配示意图 焊缝接头高强匹配示意图 30西气东输二线工程通过强震区和断裂带的基于应变设计6.1模型建立 通过对国内外常用的4种埋地管道抗震计算方法的实例计算分析和比较，确定了强震区管道应变计算模型；通过对断层位移作用下管道应变计算理论模型、有限元模型的比选和改进，建立了西气东输二线工程活动断层段管道应变计算模型：max=强震区管道应变计算模型活动断层段管道应变计算模型 六、典型工程应用情况316.2模型验证 为保
24、证管道应变计算模型的准确性，中国石油大学、中科院力学所分别采用不同的模型，通过实例计算对建立的模型进行了横向比较和校核论证。美国能源可靠性研究中心（CRES）对该模型进行了独立的校核。中国石油大学模型中科院力学所模型推荐模型32地震波作用下的许用应变许用应变（许用应变（%）许用拉伸应变 许用拉伸应变（%）许用压缩应变（许用压缩应变（%）X80 HD1 X80 HD1壁厚 壁厚22.0mm 22.0mm 0.9 0.9 0.47 0.47壁厚 壁厚26.4mm 26.4mm 0.9 0.9 0.56 0.56X80 HD2 X80 HD2壁厚 壁厚22.0mm 22.0mm 0.9 0.9 0.
25、58 0.58壁厚 壁厚26.4mm 26.4mm 0.9 0.9 0.69 0.69断层位移作用下的许用许应变许用应变（许用应变（%）许用拉伸应变（许用拉伸应变（%）许用压缩应变（许用压缩应变（%）无内压 无内压 有内压 有内压 无内压 无内压 有内压 有内压X80 X80 HD1 HD1壁厚 壁厚22.0mm 22.0mm 1.27 1.27 1.06 1.06 0.54 0.54 0.76 0.76壁厚 壁厚26.4mm 26.4mm 1.49 1.49 1.24 1.24 0.65 0.65 0.90 0.90X80 X80 HD2 HD2壁厚 壁厚22.0mm 22.0mm 1.37
26、 1.37 1.15 1.15 0.54 0.54 0.76 0.76壁厚 壁厚26.4mm 26.4mm 1.61 1.61 1.34 1.34 0.65 0.65 0.90 0.906.3极限应变和许用应变 336.4 基于应变设计 根据西气东输二线管道工程的具体参数，采用推荐的应变计算模型和容许应变，进行了强震区和活动断层的抗震设计，明确通过不同地段的用管、敷设方式、抗震措施等：a、在地震波作用下，直管段和弯头的设计应变都小于规定的容许拉伸应变(0.9%)和容许压缩应变(0.47%)。采用符合X80HD1性能的X80钢管能满足设计要求；b、对沿线通过的11条活动断层共25处交叉区段，进行
27、了管道应变的计算、校核和优化。34典型活动断层区段埋地管道应变计算及设计方案断裂 断裂编号 编号断裂 断裂名称 名称设计参数 设计参数 设计应变（设计应变（%）许用应变（许用应变（%）抗震措施 抗震措施设计 设计压力 压力MPa MPa管径 管径mm mm壁厚 壁厚mm mm埋深 埋深m m与断层 与断层交角 交角 管道 管道参数 参数拉伸 拉伸 压缩 压缩 拉伸 拉伸 压缩 压缩A2 A2喀什河 喀什河断裂 断裂0 0 1219 1219 26.4 26.4 2.1 2.1 78 78 X80HD2 X80HD2 1.27 1.27-0.49-0.49 1.61 1.61-0.65-0.65
28、1),2),4),5),6 1),2),4),5),6)12 12 1219 1219 26.4 26.4 2.1 2.1 78 78 X80HD2 X80HD2 1.19 1.19-0.75-0.75 1.34 1.34-0.90-0.90A6 A6博罗科努 博罗科努断裂 断裂0 0 1219 1219 26.4 26.4 2.1 2.1 70 70 X80HD1 X80HD1 1.27 1.27-0.15-0.15 1.46 1.46-0.65-0.651),2),4),5),6 1),2),4),5),6)12 12 1219 1219 26.4 26.4 2.1 2.1 70 70 X
29、80HD1 X80HD1 1.19 1.19-0.26-0.26 1.22 1.22-0.90-0.90f1 f1A13 A13西山 西山断裂组 断裂组0 0 1219 1219 26.4 26.4 1.8 1.8 44 44 X80HD1 X80HD1 0.21 0.21-0.38-0.38 1.46 1.46-0.65-0.651),2),4),5),6 1),2),4),5),6)12 12 1219 1219 26.4 26.4 1.8 1.8 44 44 X80HD1 X80HD1 0.21 0.21-0.67-0.67 1.22 1.22-0.90-0.90f2 f20 0 121
30、9 1219 26.4 26.4 1.8 1.8 44 44 X80HD1 X80HD1 0.21 0.21-0.38-0.38 1.46 1.46-0.65-0.651),2),4),5),6 1),2),4),5),6)12 12 1219 1219 26.4 26.4 1.8 1.8 44 44 X80HD1 X80HD1 0.21 0.21-0.67-0.67 1.22 1.22-0.90-0.90f3 f30 0 1219 1219 26.4 26.4 1.8 1.8 44 44 X80HD1 X80HD1 0.21 0.21-0.38-0.38 1.46 1.46-0.65-0.6
31、51),2),4),5),6 1),2),4),5),6)12 12 1219 1219 26.4 26.4 1.8 1.8 44 44 X80HD1 X80HD1 0.21 0.21-0.67-0.67 1.22 1.22-0.90-0.90f4 f40 0 1219 1219 26.4 26.4 1.8 1.8 44 44 X80HD1 X80HD1 0.21 0.21-0.38-0.38 1.46 1.46-0.65-0.651),2),4),5),6 1),2),4),5),6)12 12 1219 1219 26.4 26.4 1.8 1.8 44 44 X80HD1 X80HD1
32、0.21 0.21-0.67-0.67 1.22 1.22-0.90-0.90f5 f50 0 1219 1219 26.4 26.4 1.8 1.8 44 44 X80HD1 X80HD1 0.21 0.21-0.38-0.38 1.46 1.46-0.65-0.651),2),4),5),6 1),2),4),5),6)12 12 1219 1219 26.4 26.4 1.8 1.8 44 44 X80HD1 X80HD1 0.21 0.21-0.67-0.67 1.22 1.22-0.90-0.902023年6月1日CPPEI 中国石油规划总院第35页喀什河断层与管道交叉位置图 抗震措
33、施 抗震措施1 1）采用松散砂土回填；）采用松散砂土回填；2 2）管沟的宽度不影响侧向移动；）管沟的宽度不影响侧向移动；3 3）优化管道与断层交角；）优化管道与断层交角；4 4）采用大变形管；）采用大变形管；5 5）管道适加大壁厚；）管道适加大壁厚；6 6）浅埋措施）浅埋措施37典型敷设方案图抗大变形钢管的计算用量特殊地质区段 特殊地质区段长度 长度(km)(km)管径 管径(mm)(mm)壁厚 壁厚(mm)(mm)钢级及管型 钢级及管型强震区 强震区(全线 全线)276 276 1219 1219 22 22 X80HD1 X80HD1直缝管 直缝管活动断裂带（西段）活动断裂带（西段）2.4 2.4 1219 1219 22 22 X80HD1 X80HD1直缝管 直缝管8 8 1219 1219 26.4 26.4 X80HD2 X80HD2直缝管 直缝管38 西气东输二线工程抗大变形钢管敷设施工现场396.5 进行实物弯曲试验，对钢管的变形能力及计算模型进行了进一步验证。结果表明，技术条件指标合理可行，计算模型准确。1219mm、X80、26.4mm 弯曲试验机.2023年6月1日CPPEI 中国石油规划总院第40页报告完毕，谢谢！报告完毕，谢谢！