《满堂现浇连续梁支架施工技术【实用文档】doc.doc》由会员分享，可在线阅读，更多相关《满堂现浇连续梁支架施工技术【实用文档】doc.doc（64页珍藏版）》请在taowenge.com淘文阁网|工程机械CAD图纸|机械工程制图|CAD装配图下载|SolidWorks_CaTia_CAD_UG_PROE_设计图分享下载上搜索。
1、中铁七局桥梁施工技术交流会满堂现浇连续梁支架施工技术【实用文档】doc文档可直接使用可编辑，欢迎下载满堂现浇连续梁支架施工技术李局(中铁七局武汉工程)摘 要：天兴洲大桥北岸引桥谌家矶左线引桥138156墩为18孔双线现浇箱梁（5454孔，共4联）,该连续梁位于河漫滩内受长江洪水影响,采用钢管支架架空施工。关键词：钢管桩 经济性 计算方法 钢管桩施工1、工程概况天兴洲大桥北岸引桥谌家矶左线引桥138156墩为18孔双线现浇箱梁（5454孔，共4联），箱梁位于河漫滩内，受汛期洪水影响。现浇梁梁部采用等高度预应力混凝土箱梁，梁高2.5m，主梁横断面采用单室单箱断面，箱梁顶板宽12。7m,两侧翼缘板悬
2、臂长3。1m，顶板厚0。32m，根部加厚到0。55米。底板厚0.36m，根部加厚到0。66米。箱梁采用斜腹板，腹板宽4560cm，根部加厚到1米，箱梁底宽6。5m，单孔箱梁重820t。断面图如图1所示。图1 箱梁断面示意图2、当前连续梁支架施工方案及适应范围当前现浇连续梁的支架施工方案有多种，每种方案有其适应范围，具体见下表，根据天兴洲项目部施工现场的具体情况从中进行比选,选择适合本工程的施工方案。3、连续梁支架施工方案的比选表2列出了满堂脚手架施工方案、钢管桩型钢架空施工方案、钢管桩贝雷架架空方案和移动模架施工方案的优缺点。表1 连续梁支架施工方案及适应范围当前连续梁支架施工方案适应范围满堂
3、脚手架施工方案陆地钢管桩型钢架空施工方案水中或陆地钢管桩贝雷架架空方案水中或陆地移动模架施工方案箱梁截面尺寸相同，有一定数量，由于充足的施工时间表2 四种方案的优缺点施工方案优点缺点满堂脚手架施工方案施工简便，施工费用底，便于抢工期不能在汛期施工，资源消耗较多钢管桩型钢架空施工方案能汛期施工、施工速度快、施工简便占用资金、需要打桩设备钢管桩贝雷架架空方案水中或陆地资源紧张、需要打桩设备移动模架施工方案施工便捷、施工工序少、适应水陆地形必须单孔施工，工程时间长，要有一定规模、投入较多本工程位于河漫滩内，受汛期洪水影响，要求支架能满足洪水浸泡的要求。该连续梁为多孔一联的现浇连续梁，截面尺寸有变化，
4、那么肯定不能采用移动模架施工方案.满堂脚手架施工简单快捷，但需要进行地基处理且不能抗洪，洪水浸泡支架会下沉，也不可采用。钢管桩贝雷架架空方案适合本工程，但贝雷架要在大桥局租用,费用较高，资源紧张。钢管桩钢支架架空方案最适合本工程，原因是钢管桩能抗洪,不需要地基处理，项目部用钢管桩施工了临时便桥，现场对钢管桩施工有一定的施工经验，现场有打钢管桩的机械设备及人员，可以大量节省脚手架，钢管桩也比较经济,但是占用资金比较多.现对满堂支架和钢管桩支架的经济性进行比较.现对钢管桩和满堂脚手架每孔的施工成本进行分析，见表3和表4：表3 地基处理满堂支架单孔施工成本序号项目名称单位1孔备注数量单价*元/m3小
5、计价值（元)1C20混凝土m342.52401 02碎石垫层m342。36025383片石垫层m31864583704泥浆外运m32831028305钢管支架t1808001440004个月租费6搭设钢管支架m2523105230合计173168表4钢管支架架空方案单孔施工成本序号项目名称单位1孔备注数量单价小计价值（元)1426钢管t22100022000摊1/42529钢管t27100027000摊143I36 工字钢t21。86100021860摊1/44打拔钢管及型钢安装t70.8500354005角钢t810008000摊1/36脚手架t30800240004个月租费7搭设钢管支架m
6、252331569合计139829由表3和表4可以看出钢管桩每孔的施工成本比满堂支架施工成本低33339元,18孔连续梁的施工成本差价为600102元。4、钢管桩的设置及受力分析4.1、钢管桩的布置原则：（1)现场情况：承台横向最小宽度为10。6m,墩与墩之间的净距29。5m，孔跨为32.7m.（2）钢管桩的布置钢管桩的布置要充分考虑承台宽度、墩与墩之间的净距以及钢管桩顶上的纵横梁的受力，尽量满足纵横梁等弯矩布置，减少跨中弯矩和支点处负弯矩。为了节省钢管桩，每孔两端钢管桩布置在承台上.钢管桩每孔的平面横向布置4根，中间两根直径529mm、边上两根直径426mm,钢管壁厚9mm，纵向布置6排，其
7、中两端布置在承台上,钢管的架空高度为12m，钢管上面铺1根横向I36工字钢，纵向铺设9排I36工字钢，每道工字钢上铺设一层脚手架，纵距为0.9m，横距为0.9m和1.2m,脚手架采用轮扣脚手架.脚手架顶面铺设一道横向I16工字钢然后铺纵向1010cm的方木，腹板处方木基本上满铺，其它横向间距为30cm,方木上铺设底板,底板采用18mm厚的木模板.钢管与钢管之间用角钢设置剪刀支撑。钢管布置具体见图2、图3和图4及照片。4。2、受力分析工况：（1）模板、方木，工字钢的强度及刚度,变形控制在L/400以内。（2)单根脚手架钢管的承载力，单根脚手架钢管的压杆稳定，脚手架的整体稳定高宽比小于1/3.图2
8、 钢管型钢平面示意图图3 钢管型钢支架侧面示意图图4钢管型钢支架正面示意图照片1 施工后的钢管桩头照片2完成后的钢管支架（3）单根钢管桩的承载力，单根钢管桩的压杆稳定，钢管桩的整体稳定高宽比小于1/3。（4）钢管支架的沉降变形。4.3、模板及钢支架的理论计算（1）荷载取值 恒载 钢筋混凝土自重模板支架自重 荷载分项系数1。2 活载 施工荷载混凝土振动荷载 荷载分项系数1。4 承载力计算 按恒载活载进行计算 变形计算 按恒载受力进行计算（2）对模板、方木、工字钢以连续梁模型进行计算,计算强度和刚度.强度都满足要求，模板的变形为1mm，方木的变形为2mm，横向I36b工字钢变形为5mm,纵向I36
9、b工字钢变形为7mm，纵横梁的变形最大。(3)对脚手架和钢管桩计算，检算单根钢管承载力、压杆稳定、整体稳定。单根脚手架钢管最大受力2.5t，单根钢管桩最大受力66t，都满足承载力和压杆稳定要求.整体稳定性高宽比小于1/3.（4)钢管支架的沉降支架的沉降主要由脚手架钢管和钢管桩的压缩变形以及钢管桩桩底土层压缩变形组成，整个支架的最终沉降为5mm。钢管桩的沉降采用m法计算.5、钢管桩支架施工5。1机械设备现场需要一台50t履带吊车，90Kw的振动锤2台，16t吊车一台、电焊机2台，氧气乙炔一套。5。2放线定位每孔钢管桩的位置用全站仪放线木桩钉设，用水泥砂浆保护，用钢尺拉距离复核，桩周围禁止机械设备
10、及车辆通过.5。3打桩打桩前做好护桩或导向架，检查钢管桩的垂直度，打桩过程中控制振动力静压弱振中振强振，最大下沉速度1m/分钟；同时要控制垂直度垂直偏差为0。5。履带吊车底必须垫钢板或钢枕。根据计算要求达到设计深度，同时还要观察打桩过程中钢管桩的下沉速度,如果速度很快那么需要增加桩长，如果打不到设计深度或下沉速度非常缓慢，说明地基土层比较好。5。4接桩 打桩后钢管顶端容易变形，需要进行修整或用氧气乙炔切割,钢管桩进行对接焊接,焊缝要均匀饱满，四周焊接4块加强钢板，加强钢板与钢管同材料,焊接后的钢管保持垂直，焊接之前必须根据抄平标高，配制焊接钢管长度,为了节约资源，减少损耗，地面以上配制12m长
11、的整钢管,地面以下根据实际情况配制钢管.接桩后的钢管桩横向顶面标高平齐，纵向钢管间距均匀。钢管桩纵横向焊接剪刀撑。5。5纵横梁工字钢安装先安放横向工字钢,工字钢与钢管顶面钢板用电焊固定，在横向工字钢顶面用钢尺划线定位纵向工字钢。纵向工字钢接头处必须顶死，纵横工字钢用电焊固定。5.6安全施工 两端的承台钢管桩，在施工承台时必须预埋钢筋头,钢管底面钢板与钢筋头焊接固定，否则钢管施工左右晃动不能定位，容易偏移.钢管桩之间相对独立，安装横向工字钢时，必须要在钢管上安装上人爬梯。钢管吊装过程中严禁在钢管和吊车臂下站人.高空作业人员必须系带安全带、安全帽.吊车派专人指挥操作。6、载荷试验6.1载荷试验的目
12、的检验支架及地基的强度及稳定性,消除整个支架的塑性变形，消除地基的沉降变形，测量出支架的弹性变形。6.2预压材料用编织袋装砂和钢筋对支架进行预压，预压荷载为梁体自重的120%。6.3预压观测横向左右翼缘板两侧各布2个点、梁底部横向布4个点进行观测，纵向在钢管顶面及纵梁跨中布点。在预压前对底模的标高观测一次，在预压的过程中平均每天观测两次，观测至沉降稳定为止，将预压荷载卸载后再对底模标高观测一次，从以上的观测资料中计算出支架的弹性变形及地基的下沉。预压过程中进行精确的测量,可测出梁段荷载作用下支架将产生的弹性变形值及地基下沉值，将此弹性变形值、地基下沉值与施工控制中提出的因其它因素需要设置的预拱
13、度叠加，算出施工时应当采用的预拱度，按算出的预拱度调整底模标高.同时要注意在支架外侧2米处设置临时防护设施，保证施工安全.7、施工过程中遇到的难题及解决的办法7.1钢管桩打不下去钢管桩打不下去的主要原因是地基土层相对较坚实，解决的方法主要是更换大功率振动锤、来回抽动钢管桩、在钢管桩四周洒水、钢管桩停打12天时间。7.2振动锤容易停机或启动困难主要原因是电压降大,90kw振动锤需要电压380400v，电流180200A。最好的办法合理布置电源的位置，减少电压降的线路长度。7.3钢管桩容易移位或倾斜主要控制桩四周的平整度和四周土层软硬均匀度、打桩时控制振动力和钢管下沉速度。8、总结钢管桩施工非常方
14、便实用，特别是有水的地方或厚度较大的软弱地层.对于净空较高的现浇连续梁采用钢管架空施工经济性较好.钢管桩施工主要控制钢管桩的埋深、垂直度、间距及顶面标高。中铁七局桥梁工程施工技术交流会附件：计算资料支架结构计算满堂支架连续梁采用插打钢管桩且在上部搭设脚手架架空的方式。钢管桩采用4269mm和5299mm两种形式的钢管,横向钢管桩间距为3m、3。6m、3m，纵向钢管桩间距向大里程为5.2m、6m、6m、6m、6m、4。3m.钢管桩上面先横挑12m的I36工字钢，再铺设纵向I36的工字钢，间距为90cm、120cm、120cm、120cm、120cm、90cm。在纵向I36工字钢上面搭设脚手架，横
15、向立杆间距为90cm、120cm、120cm、120cm、120cm、90cm，纵向立杆间距为:梁端立杆为三跨60cm间距，其余立杆间距为90cm。脚手架上部横挑12m的I12工字钢。梁体外侧模板外包2cm厚的木板，用1010cm的方木支撑，腹板下方木满铺，中间底板每隔30cm垫一方木。方木下即为I16的横挑工字钢。方木间距最大为90cm,其受力为：E=10Gpa，I=810-6m4,W=0.16710-3m3腹板混凝土重量：G=0.12.50.9261.2=7。02KNq=7.02/0.9=7.8KN/mM=1/2ql2=0。57.80。81=3.2KNmFc=5ql4/384EI=0.83
16、mm=M/W=19。2MPaI16工字钢受力：I16工字钢截面特性：Wx=1.41104m3；Ix=11。310-6m4混凝土重量（0.9m跨)： G=2.50.60.92。6=35。1KN1。2G=42.12KNq=42。12KNm/0。9m=46。8KN/mM=1/2ql2=0.546。80。92=18。95KNmFc=5ql4/384EI=546.80。94/38421011。3=0.17mm=M/W=18。95KNm/1.4110-4m3=134。4Mpa混凝土重量(1.2m跨）：G=（0。36+0。32）0.94.82。6=76.4KN1。2G=91.68KNq=91.68KNm/4
17、.8m=19.1KN/mM=1/2ql2=0.519.11。22=13。8KNmFc=5ql4/384EI=519。11.24/38421011。3=0.22mm=M/W=13。8KNm/1。4110-4m3=97。8Mpa脚手架立杆稳定性验算:验算公式为:0。9N/（A)fc/mN为立杆轴力，由上面计算可知N42.12/221。06kN。fc为钢材的抗压强度设计值，取0.205kN/mm2.m为材料强度附加系数，查表知m1.19为轴心受压杆稳定系数，由确定.l0/i ,l0为立杆的有效长度取1。5m,i15.8mm94.94，查表知0.626A为计算截面面积，A4。8102mm20。9N/（
18、A）0.921.06/(0。6264。8102)0.062kN/mm2。fc/m0。205/1。190.172.3 kN/mm2。满足要求。I36工字钢受力计算荷载如下:采用力法,本结构为二次超静定选用基本结构如下:在结构中间的约束替换为两个单位弯矩，结构变为静定结构。建立方程11M1+12M2+1P=021M1+22M2+2P=0作M1M2Mp图（图中弯矩单位为KNm）：计算各项系数：当荷载单独作用时，产生的相应的位移1P，2P当单位力M1单独作用时，在M1M2处产生的相应的位移11，21。当单位力M2单独作用时，在M1M2处产生的相应的位移12，22。11=1/2132/3+1/213。6
19、2/3=2。222=1/2132/3+1/213.62/3=2。212=21=1/213。61/3=0.61P=2P=0.06410.81/20.014+1/21。436241.560.340+181.30。90.65+1/260。260。90.6+1/20。6181。300.867+1/2175.390.60.889+175.391.20。667+1/2116。931.20。611+1/2116。931。20.389+175。391。20。333+1/2175.390.1110。6=-0.005+58.97+106.6+16.27+47。16+46。78+140.38+42。87+27。29
20、+70.09+5。84=561.71得方程为：2.2M1+0。6M2+561.71=00。6M1+2。2M2+561。71=0得： M1=M2=200.6KN。MM=M1M1+M2M2+M p得M图形如下（图中单位为KNm）:由弯矩图和荷载图可知：529型钢管受力为665。6kN，426型钢管受力为97.12kN。计算跨中挠度（3。6m）采用图乘法：单位力作用下的弯矩图：=1/EI（-25。220.60。15-175.391/20.60。11/225。220.2590.343+1/291.710。9410.743)2=(2.275.2621。12+32。06)2/EI=23.4081032/(
21、2。1010510615760108）=1。4mm计算跨中挠度(3m）采用图乘法单位力作用下的弯矩图：=1/EI(10.80.1071/20.018+1/2141。261.3930。518+1/2120.450.90。6+20.810。90。525+1/220.810。0560。291/2200。610。5440。091）=1/EI(-0。01+50。96+32.52+9。83+0.17-4.97）=88。5103/（2101091576010-8)=2.7mm钢管稳定性验算：529型钢管截面特性：i18.39mm426型钢管截面特性：i14.75mm529型钢管桩验算：由于钢管打入地面，有效
22、长度取2。l/i=213/(18.3910-2)=141。4按b类截面计算，稳定系数查表得：0。34钢管抗压强度设计值取170MPaF=0。34170MPaA=0.341700.01495=849KN665。6kN满足要求。426型钢管桩验算：由于钢管打入地面,有效长度取2。l/i=213/（14.75102)=176.27按b类截面计算，稳定系数查表得:0。242钢管抗压强度设计值取170MPaF=0.242170MPaA=0。341700。0118=484。8KN97。12kN满足要求。钢管埋深计算：钢管下土质为粘性土，粘性土的极限侧阻力标准值qsik取50Kpa.5299mm钢管受压力为
23、665。6KN:h=F/dqsik=665。6/3.140。52950=8m4269mm钢管受压力为97。12KN：h=F/dqsik=97。12/3.140.42650=2m钢管地基沉降计算:一、 检算钢管桩单桩轴向极限承载力Pj(考虑底端闭塞效应及挤土效应），则Pj=SUili+pAR桩底端进入持力层深度：hb=12m钢管桩内直径ds=0。491mhb/ ds5 则p=0.8Sp为桩底端闭塞效应系数;s为侧阻挤土效应系数,对开口桩取1.0；U为钢管桩周长:U=1。6m。 l1=10m l2=2m 1=30KPa 2=60KPa A=0。2035m3p=180KPa (容许承载力） 则Pj=
24、1.6（3010+602）+0.80。2035180=701.3KN二、 检算钢管桩沉降土层按两种考虑(软塑黏土、硬塑黏土），使用m法理论由于为刚性桩,则hm采用整个深度h=12m，则m值计算如下M=m1h12+ m2（2h1+ h2)h2/ h2 软塑黏土：m取值8MN/m4、硬塑黏土：m取值15MN/m4.则M=8102+ 15(210+2）2/122=10.14 MN/m4 则C0=mh=121。68 MN/m3。内摩擦角取45o,如下图所示：摩擦桩振动下沉对各土层桩侧摩阻力和桩底抵抗力的影响系数取1。0。打入桩外力借桩侧土的摩阻力和桩身作用自地面以/4角扩散至桩底平面处的面积A0上。则
25、A0=22。14m2桩底地基土沉降：K=P/C0A0=665/(121。6822.14)=0。25mm.地面及以下:钢管的轴向变形0=P(l0+h)/EA式中=2/3（1+/2)，可暂不考虑，取=2/3l0=13m；A=(R2r2）= (0.509/2）2(0.491/2)2=0.014m2E=2.1105MPa则0=665(13+2/312）/（ 2。11080.014)=4。75mm所以钢管桩总沉降为：K+0=5mm.1515京沪高速铁路二标段二工区编号:满堂式支架现浇简支梁技术总结(初稿）单位:工程大队编制: 罗 富 全 王俊2009年7月13日满堂式支架现浇简支梁技术总结(罗富全）1
26、前言京沪高速铁路是我国铁路建设史上第一条线路里程最长、技术标准最高、投资规模最大的高速铁路，全长1319公里，设计时速高达350公里/小时，混凝土结构的使用年限为100年，桥梁基础、墩台身、梁体混凝土均采用高性能混凝土,在施工中有较多的资料需要进行总结分析，本文主要针对满堂式支架现浇简支梁进行技术总结和分析，以取得相应的经验和教训,为以后类似提供一此技术参考.2工程摘要新建京沪高速铁路中铁二局京沪高速铁路项目经理部工程大队管理的工程为沧德特大桥DK285+903DK326+192段，全长40。289Km，位于河北省沧州市吴桥县和山东省德州市德城区。段内主要工程有：40+64+40米悬臂浇注的连
27、续箱梁2联（DK306+915、DK307+456)， 32+48+32米悬臂浇注的连续箱梁2联（DK320+444.8、DK324+900。8);支架法现浇的非标简支梁3孔(132。26、1-26.49、1-31.73)；移动模架法现浇的40米箱梁24孔（跨漳卫新河岔河9孔、跨漳卫新河15孔)；桥墩1236个,桥台1个，均采用钻孔桩基础。墩身大部份为圆端形实体墩和部分圆柱墩，高度均在20m以下。3作业准备3.1内业技术准备在开工前组织技术人员认真学习实施性施工组织设计,阅读、审核施工图纸，澄清有关技术问题，熟悉规范和技术标准。制定施工安全保证措施,提出应急预案.对施工人员进行技术交底，对参加
28、施工人员进行上岗前技术培训，考核合格后持证上岗.按京沪高速铁路建设工程监理和施工用表收集和准备技术表格。3。2外业技术准备施工作业层中所涉及的各种外部技术数据收集。修建生活房屋,配齐生活、办公设施，满足主要管理、技术人员进场生活、办公需要，场地达到三通一平，桥梁墩台身及支承垫石混凝土强度达到设计强度。墩台身位置准确，已复测完成.4、相关技术要求梁体混凝土的拌制全部集中在拌和站拌制。施工前按相关原材配制梁体混凝土配合比，确定施工配合比，报监理审批，混凝土配合比应满足高性能混凝土的相关要求.地基处理、支架布置、承重方木、模板配制应进行方案设计，经过有资质的设计单位进行交叉验算满足安全施工规范要求。
29、根据设计规定，对进场原材进行检验、并对钢筋焊接进行抽验，锚夹具进行抽验,对千斤顶、油表进行校定，根据设计要求确定张拉力和伸长量,张拉过程中采用张拉力和伸长值进行双控。支架进行逐孔预压,根据支架预压结果，绘制底模变形曲线,叠加预应力张拉、梁体收缩徐变在竖向产生上拱度的变形曲线，得到梁底预拱度曲线，根据预拱度曲线在相关的点位取值，加上设计梁底标高,即为底模板安装控制标高，5施工程序施工程序为：施工准备地基处理支架搭设支架检查安装底模及支架预压支座安装安装底板及腹板钢筋安装预应力管道及钢绞线安装内模、端模安装顶板钢筋及预埋件隐蔽检查混凝土浇筑混凝土养护拆内模初张拉拆外模终张拉压浆封锚拆支架。6施工要
30、求6.1施工准备根据施工方案，进行场地平整，购置碗扣式支架、天托、地托、方木、竹胶板、钢管、钢材、砂石料、水泥等各施工用材料，并对各种抽样材料进行检验、检测，各种技术指标符合设计及规范要求.6。1.1支架基础施工根据施工现场地基承载力不同,通过力学试验及相关设计检算，若地质条件满足支架要求，则将原始地基简单硬化，否则，采取对地基进行换填处理，使其承载力满足设计要求，然后对表层进行硬化处理；换填材料以砾石、中砂、粗砂、碎石、灰土为主，同时考虑因地制宜，就地取材；换填要对宽度、厚度进行验算，处理深度控制在3米以内为合理。地基换填处理要求分层碾压,分层测定承载力，最后采用C20以上混凝土进行表层硬化
31、，四周设置良好的排水系统.（正在进行地基处理图片）6.1。2模板加工模板采用钢木结合型模板，倒角处采用钢模，其它部位采用木模，倒角钢模板由加工厂家进行倒角模板设计，并及时进行加工，确保使用前运抵施工现场，并检验、验收合格；技术人员进行内模、外模木模板设计，经过验算满足要求后，进行模板加工，拼装成半成品待用.6。2施工工艺6。2.1支架基础验收采用靠尺、水平仪对支架基础进行平整度、标高检测，满足支架搭设要求时,进行下道工序，不满足，进行处理。6.2。2测量定位根据施工方案设计中的支架布置图（样式如下），在处理完成的地基上测放出纵向、横向支架布置线，对支架进行定位。(支架布置根据梁体结构要及时进行
32、调整）6。2。3拼装支架满堂式支架均采用外径48标准杆件进行拼装，每根立杆下均设定型圆盘支座或方木垫板，并按要求设置剪力撑。立杆顶面安装可调式天托，先在天托内安装横向方木，再按设计间距和标高客观存在装纵向方木及楔木垫块。严格控制立杆的垂直度以及扫地杆、剪力撑的数量和间距。满堂支架搭设以步高3步为一阶段进行检查与验收，合格后方可进行下一步支架的搭设。达到设计高度后会同监理工程师进行全面的检查与验收。支架搭设到顶后，在两侧搭设钢管防护栏杆，高度为1.2米,并在防护栏杆内侧挂安全网.严禁在脚手架基础及邻近处进行挖掘作业，脚手架应与架空输电线路保持安全距离,工地临时用电线路架设及脚手架接地防雷措施等应
33、按现行行业标准施工现场临时用电安全技术规范(JGJ461）的有关规定执行；架体四周2米范围用设立安全警示线，用钢管和彩条旗进行封闭,严禁施工机械的其它机械、闲杂人员进入警戒区域。搭设时立杆接头必须呈梅花型错开，同一水平截面立杆接头不能超过50；6.2。4安装底模及支架预压在满堂支架每根钢管立柱顶部安装顶托，挂线调整到现场技术交底给定的高程后在托座上安装横向方木，然后在方木上按设计间距铺纵向方木， 最后在纵向方木上满铺光面竹胶板,竹胶板板缝之间采用双面胶挤压密贴,同时板与板的接缝必须位于纵向方木顶面上，否则应对纵向方木的间距进行适当调整。为了有效消除支架的塑性变形、预测支架的弹性变形值，对支架进
34、行逐孔预压,使之充分变形。根据施工过程中，荷载的增加规律分为三级施加，即总荷载（梁自重+施工荷载+混凝土捣固产生的冲击荷载）的60%、100%、125%，加载顺序为060%100%125%。加载过程中，根据梁体混凝土的分布，不同断面处的荷载不同，要根据不同断面的荷载分布情况进行预加荷载，不能全跨均布荷载预压,满载后持荷24小时，待支架沉降稳定后，再逐级卸载,当支架的沉降量偏差较大时，要及时对支架进行调整。加载顺序按混凝土浇注顺序进行预压，全跨一次预压完成；支架预压材料采用钢筋、砂袋、砼预制块均可.每隔6m设置沉降观测点.将观测点按所在腹板位置分成五组，根据加载前、加载稳定后、卸载后的实测高程值
35、采用最小二乘法进行拟合,建立底模变形曲线.6。2.4预设拱度根据底模变形曲线,确定底模标高，计算出立杆顶标高，调节天托高度，设置梁底预拱度。调节完成后，进行高程检测，确定底模标高是否满足设计及规范要求。6。2.5安装球形钢支座球形支座在工厂组拼时，要求仔细调平，对中上下支座板，并用连接板将支座连接成整体，并按设计要求预留预偏量(支座预偏量在生产支座时,生产厂家已按要求设立）;支座安装前，检查支座连接状况是否正常,不得任意松动上、下支座连接螺栓。凿毛支座就位部位的支承垫石表面，清除预留锚栓孔中的杂物，并用水将支承垫石表面浸湿.用钢楔块楔入支座四角,找平支座，并将支座底面调整到设计标高，在支座底面
36、与支座垫石之间留2030空隙，安装灌浆用模板。检查支座中心位置及标高,用重力式无收缩高强度灌注材料灌浆,灌注支座下部及锚栓间隙处，直到从钢模与支座底板周边间隙观察到灌浆材料全部灌满为止。终凝后，拆除模板,拧紧下支座锚栓,待灌注梁体混凝土后，及时拆除支座的上、下支座连接螺栓.安装完毕后对支座情况进行检查，并及时涂装预埋板及锚栓外露面，以免生锈。6.2。6安装外模板安装箱梁外模板直线段及翼缘板采用竹胶板制作，倒角模板采用工厂定制钢模板，安装前由测量组每隔5m放出模板安装边线，然后由操作工人在现场技术人员的指导下弹出安装墨线，然后将制作好的模板按照设计安装方式安装就位并进行加固，侧模设二层拉杆,横向
37、间距75cm，拉杆采用18圆钢制作，两端加工丝口，配双螺母及垫块,外套20硬PVC管，考虑拉杆重复倒用，具体见下图。6.2.7钢筋加工安装及安装预应力管道6.2.7。1钢筋加工及安装钢筋下料及加工按计钢筋大样图进行，每根钢筋的尺寸偏差必须符合设计及规范要求,加工完成后，用钢筋运输车运到施工现场,不合格的钢筋半成品不允许出厂，必须是经检验合格的钢筋半成品才能运到施工现场进行安装。先绑扎底板钢筋，在底板钢筋绑扎的过程中布置底板预应力用波纹管,按设计要求安装好波纹管定位钢筋。钢筋安装前按钢筋布置图放出钢筋安装大样,并在模板上弹线进行钢筋间距控制。底板钢筋完成后，进行腹板钢筋绑扎，在绑扎腹板钢筋的同时
38、，安装腹板预应力波纹管，按设计要求安装好波纹管定位钢筋.底腹板钢筋检验合格后，安装内模,最后安装顶板钢筋。箱梁钢筋统一在加工场预先制作完成,运到现场直接安装成型，在安装过程中必须按照规范要求设置混凝土保护层垫块,转角处还必须根据适当情况进行加密.在钢筋安装过程中，及时安装底、腹板波纹管。在所有钢筋安装完成后,进行R9钢筋焊接网安装，焊接网安装按设计要求进行，安装时注意焊接网的搭接长度要不小于20。钢筋安装时,按规范要求每平方米设4个混凝土垫快，局部困难要段垫块加密到每平方米6个，根据设计规定混凝土保护层厚度最小不小于3。5的要求，采用4高的厂制三角形支撑混凝土垫块，垫块混凝土标号为C50，要求
39、混凝土垫块要具有出厂合格证，强度证明材料及相关材质证明资料，钢筋安装完成后,检查垫块是否与模板和钢筋支撑牢固,有无支撑不稳定、悬空现象、损坏现象、脱落现象,如有，及时增补垫块和更换垫块.钢筋接头采用焊接连接，严禁采用绑扎连接。 施工作业人员不能把钢筋骨架作为作业平台，要搭设专门的工作平台绑扎钢筋。钢筋应进行除锈处理，严禁使用锈蚀的钢筋。加工好的钢筋要分类、分编号堆码整齐。钢筋要架空、覆盖存放。同一截面内的钢筋接头在受拉区不大于50%，绑扎接头不大于25%，凡两钢筋接头相距在30d和不小于500区域内均作为同一截面处理.同一截面内同一钢筋只允许有一个接头，接头不能放在受力较大部位和钢筋弯曲处不小
40、于10d范围内。钢筋的品种、级别、规格、数量必须符合设计要求。6。2。7。2安装预应力管道预应力管道必须在钢筋安装的过程中进行,不能完成钢筋安装后，再进行预应管道安装。预应力管道安装前按设计预应力钢筋定位网坐标X值、Y值进行坐标放样，确定了预应力管道位置后,方可进行安装。一条管道安装完成后，及时进行检查，管道位置及管道连接合格合，方可进行下一条管道的安装。预应力管道采用波纹管,波纹管采用专用接头连接，注意连接处的气密性，同时每隔50cm利用钢筋准确定位,曲线地段根据具体情况，可适当加密定位钢筋，间距可加密到30；波纹管定位时，注意不要损伤波纹管.波纹管定位筋采用12钢筋。6。2.7.3安装钢绞
41、线设计要求钢绞线采用15。20低松弛钢绞线,标准强度fpk=1860MPa，Ey=1.95105 MPa。预应力筋下料长度根据设计图和施工用张拉设备的工作长度、锚夹具厚度、外露长度等因素所需要的长度综合计算求得,确定钢绞线的下料长度，用尺量好长度,并用石笔画线作好标识，然后用砂轮切割机切断钢绞线.钢绞线不得用电弧切断，钢绞线下料后不得散头。根据设计每孔钢绞线的束数，进行钢绞线编束，编束间距为11。5m，并编号存放备用,搬动时不得在地上拖拉。简支箱梁为纵向预应力体系，所有钢绞线均采取先穿束方式施工。在现场管理人员的指挥下进行穿束.施工过程中,必须安排专人进行指挥操作，保证整个操作过程的统一与协调
42、。6。2。8安装内模待底腹板钢筋绑扎安装完毕后，对底板、腹板钢筋和波纹管进行全面检查，合格后，方可进行内模安装.内模采用集中分块加工,运至现场拼装成型；内模面板采用厚度为15mm的竹胶板制作，利用钢管及方木进行加固，钢管两端设天地托，钢管横向间距在两侧按30控制,中部按60控制，纵向间距按90控制,每间隔4排设一排横向剪刀撑,顶部采用方木制成木支架置于钢管上部，作为顶模板的支撑架，内支架支承在底模板上，采用自制钢支撑架支撑牢固，支撑架上下端加设混凝土垫块；上端垫块上部设横向方木，以便使各支撑点均匀受力；内模顶部根据混凝土浇注需要,预留底板混凝土浇注窗口，以便于底板混凝土施工时进料;在底板上10
43、0、230处设两排横向通长拉杆将内外模连接起来，共同受力,纵向间距为70；拉杆埋入混凝土内的段落要套PVC管，拆模后,采用同标号混凝土堵塞拉杆孔.在钢筋绑扎过程中，注意预埋接地端子,伸缩缝预埋钢筋、钢板，防护墙钢筋、通信、信号电缆过轨预留孔，防震落梁预埋件，泄水孔预埋件，检查孔预留，通风孔预留,接触网基础预埋钢筋及剪力齿槽，侧向挡块预埋件， 梁上到墩上检查梯预埋件等.混凝土浇筑前，进行接地电阻测试，只有在接地电阻测试合格后，才允许进入下道工序.6.2。9混凝土浇筑混凝土浇筑前,对支架、模板、钢筋、预应力管道、预埋件、预留孔等进行全面检查，合格后报监理工程师检查，监理工程师检查合板后，方可进行混
44、凝土浇筑.整孔箱梁砼分段一次浇筑成型，采用泵送混凝土施工。混凝土浇筑顺序由一端向另一端进行，并采用水平分段，斜向分层的整体推进方法全断面推进，同断面浇筑顺序为底板、腹板、顶板，分段分层循环推进，（具体见下图）在前一段混凝土初凝前浇筑下一段混凝土,段与段之间不产生冷缝；同时安排测量组对支架、地基进行沉降观测及变形观测，并作好记录，根据观测资料及时进行加固处理，确保施工安全。6.2。9。1浇筑底板混凝土底板浇筑从端头及顶板预留工作孔下灰，用插入式振捣棒振捣，插点均匀、严密、不得漏振。底板浇筑完成一段后，将内模部分的活动模板压紧、固定,立即浇筑腹板混凝土。浇筑底板混凝土时，因梁端支座处钢筋较密，混凝土振捣难度大，在浇筑该处混凝土时，要求加强对支座部位的捣固工作，配备25插入式振捣器进行振捣，并配合人工采用捣固铁钎、捣固铲进行人工捣固；完成后采用木锤适当敲击模板,听声音实沉，则混凝土已密实。6.2.9.2浇筑腹板混凝土腹板混凝土浇筑采用对称分层下灰的方式进行,分层厚度不得大于30，腹板混凝土的振捣采用复合振捣的方法，先用插钎（特别是波纹管底部），再用振捣棒插入振捣，振捣时注意波纹管的保护。浇注过程中，采用木锤敲击内模下倒角，检查混凝土密实度。腹板混凝土浇筑务必注意：混凝土的下料和振捣,两腹板必须同步对称进行，以避免内模偏位。6。2。9.3浇筑顶板混凝土浇筑完一段腹板混凝