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1、地下工程防水效果检查记录(完整资料）(可以直接使用，可编辑 优秀版资料，欢迎下载）地下工程防水效果检查记录表17编 号01C5001工程名称璟都馨园（TSM南区)24块地2#楼检查部位地下室2、A轴外墙检查日期007年月25日检查方法及内容:依据地下防水工程施工质量验收规范（G00822）和施工方案，检查人员用干手触摸混凝土墙面及用吸墨纸（或报纸）贴附背水墙面检查地下室12、AG轴外墙的湿渍面积，无裂缝和渗水现象。检查内容:经检查：地下室外墙不存在渗漏水现象，观感质量合格,符合设计要求和地下防水工程施工质量验收规范(G5028-0)有关规定。复查意见:复查人: 复查日期：签字栏建设（监理）单位
2、施工单位中联世纪建设工程有限公司专业技术负责人专业质检员专业工长本表由施工单位填写，建设单位、施工单位各保存一份.地下工程防水效果检查记录表C5-17编 号01-0工程名称璟都馨园（TS南区）234块地3楼检查部位地下室13、AG轴外墙检查日期07年5月3日检查方法及内容:依据地下防水工程施工质量验收规范(GB500802）和施工方案，检查人员用干手触摸混凝土墙面及用吸墨纸（或报纸)贴附背水墙面检查地下室1、AG轴外墙的湿渍面积，无裂缝和渗水现象。检查内容：经检查：地下室外墙不存在渗漏水现象,观感质量合格，符合设计要求和地下防水工程施工质量验收规范（G50208-2002)有关规定。复查意见：
3、复查人： 复查日期:签字栏建设(监理）单位施工单位中联世纪建设工程有限公司专业技术负责人专业质检员专业工长本表由施工单位填写,建设单位、施工单位各保存一份.地 下 工 程 课 程 设 计地铁车站主体结构设计(地下矩形框架结构）学院名称： 土木工程学院 班 级: 土木2012-7班 学生姓名：陈铁卫学生学号：20120249指导教师：孙克国目 录第一章课程设计任务概述11。1 课程设计目的11.2 设计规范及参考书11。3 课程设计方案11.3.1 方案概述11。3.2 主要材料31。4 课程设计基本流程4第二章平面结构计算简图及荷载计算5第三章结构内力计算6第四章结构(墙、板、柱）配筋计算7第
4、一章 课程设计任务概述1。1 课程设计目的初步掌握地铁车站主体结构设计的基本流程；通过课程设计学习，熟悉地下工程“荷载结构法的有限元计算过程；掌握平面简化模型的计算简图、主动荷载及荷载的组合方式、弹性反力及其如何在计算中体现；通过实际操作，掌握有限元建模、划分单元、施加约束、施加荷载的方法；掌握地下矩形框架结构的内力分布特点，并根据结构内力完成配筋工作.为毕业设计及今后的实际工作做理论和实践上的准备。1。2 设计规范及参考书1、地铁设计规范2、建筑结构荷载规范3、混凝土结构设计规范4、地下铁道（高波主编,西南交通大学出版社）5、混凝土结构设计原理教材6、计算软件基本使用教程相关的参考书(推荐用
5、ANSYS）1。3 课程设计方案1.3.1 方案概述某地铁车站采用明挖法施工，结构为矩形框架结构，结构尺寸参数详见表12。车站埋深3m，地下水位距地面3m,中柱截面横向尺寸固定为0。8m（如图11横断面方向）,纵向柱间距8m。为简化计算，围岩为均一土体，土体参数详见表1-1，采用水土分算。路面荷载为，钢筋混凝土重度,中板人群与设备荷载分别取、.荷载组合按表13取用，基本组合用于承载能力极限状态设计，标准组合用于正常使用极限状态设计。要求用电算软件完成结构内力计算，并根据混凝土结构设计规范完成墙、板、柱的配筋。图 11 地铁车站横断面示意图（单位：mm）表11 地层物理力学参数编号重度弹性反力系
6、数内摩擦角内聚力A11725020-A217。525021A31830022A418。530023-A51935024A619.535025A72040026A820。540027注：饱和重度统一取“表中重度+3。表12 结构尺寸参数（单位：m）编号跨度L顶板厚h1中板厚h2底板厚h3墙厚T中柱B180。70.40.80。60。80.8B280。750.40.80。60。80.8B380。80.40。80。60。80。8B480。850.40。90.60。80.8B58.50。80.40。90.60。80.8B68.50。80。450。90。60。80。8B78.50。80。50。90.60.
7、80。8B87。50。70.40.80.60。80.8B97.50.750.40.80。60.80。8B107。50.80。40.80.60.80。8（表11表1-2进行组合，每个人的具体工况请见EXCEL表格)表13 荷载组合表组合工况永久荷载系数可变荷载系数基本组合1.35（1.2)1。40.7(1.4）标准组合1。01.0注:括号中数值为可变荷载控制时的取值;当永久荷载对结构有利时,基本组合永久荷载系数取1.0。1.3.2 主要材料1、混凝土:墙、板用C30，柱子C40；弹性模量和泊松比查规范。2、钢筋根据混凝土结构设计规范选用.1。4 课程设计基本流程1、根据提供的尺寸，确定平面计算简
8、图（重点说明中柱如何简化)；2、荷载计算。包括垂直荷载和侧向荷载，采用水土分算；不考虑人防荷载和地震荷载。侧向荷载统一用朗金土压力公式。荷载组合本次课程设计只考虑基本组合和标准组合两种工况。3、有限元建模、施加约束、施加荷载、运行计算以及计算结果的提取。注意土层约束简化为弹簧，满足温克尔假定且只能受压不能受拉，即弹簧轴力为正时应撤掉该弹性链杆重新计算。另要求计算结果必须包括结构变形、弯矩、轴力、剪力.4、根据上述计算结果进行结构配筋。先根据基本组合的计算结果进行承载能力极限状态的配筋，然后根据此配筋结果检算正常使用极限状态的裂缝宽度（内力采用标准组合计算结果)是否通过？若通过，则完成配筋；若不
9、通过,则调整配筋量,直至检算通过.5、完成计算说明书，并绘制墙、板、柱的配筋图.第二章 平面结构计算简图及荷载计算2.1平面结构计算简图2.1.1中柱简化由于中柱在纵向上的不连续性，按照抗压刚度等效的原则，将中柱按照刚度等效的方法换算为等效墙来进行计算,然后以等效的墙来代替柱进行内力计算，所求得的“墙”内力即为柱的内力并以此来进行配筋及强度验算。由,即，得。2。1。2计算简图 计算简图取中心线,如图2-1所示。图2-1平面结构计算图（单位:）2.2荷载计算1、垂直荷载（1）顶板垂直荷载:顶板垂直荷载由路面活载及垂直土压力组成。路面活载：垂直土压力:顶板的自重：永久荷载控制时：可变荷载控制时：顶
10、板垂直荷载设计值为：（2)中板垂直荷载：中板垂直荷载由人群及设备荷载、中板自重组成。 中板自重:永久荷载控制时：可变荷载控制时：中板垂直荷载设计值为:2、侧向荷载侧向压力的大小与墙体的变形情况有关，在主动土压力和被动土压力之间变化，静止土压力进行计算。内摩擦角：侧压力系数:侧墙顶板处土压力:永久荷载控制: 可变荷载控制： 取顶板处土压力设计值为：侧墙顶板处水压力：标准值：设计值：侧墙底板处土压力：永久荷载控制：可变荷载控制：底板处土压力设计值为：侧墙底板处水压力：设计值：标准值：3、水浮力：设计值:标准值：2。2。1荷载计算简图结构所受荷载如下表所示:表21基本组合作用在结构上的荷载位置顶板中
11、板底板侧墙顶板处侧墙底板处土压力水压力土压力水压力荷载（）(（)115。0414.72172。2648.554.73133。39172。26表2-2标准组合作用在结构上的荷载位置顶板中板底板侧墙顶板处侧墙底板处土压力水压力土压力水压力荷载（）（）90.712127.6038。283。5101.12127。60作用在主体结构上的荷载如图2-2所示。图2-2 荷载计算简图第三章 结构内力计算3.1内力计算地基对结构的弹性反力用弹簧代替，由于结构与荷载均对称，结构的中轴在水平方向上没有位移，所以对中轴底端位移进行水平方向约束。使用ANSYS10。0计算主体结构横断面的内力。3.2计算结果3。2.1
12、ANSYS内力图结构变形图，以及轴力、剪力、弯矩计算结果如图所示。荷载设计值作用，如图所示：图31 基本组合变形图图3-2 轴力图（单位:）图33 剪力图(单位：)图34 弯矩图（单位：）在荷载标准值作用,如图所示：图3-5标准组合变形图图36 轴力图（单位：)图37 剪力图（单位：)图38 弯矩图（单位：）3.2。2标准断面结构内力要进行结构断面配筋，断面结构内力值见表31。要进行裂缝宽度验算，断面结构内力值见表3-2。表3-1基本组合标准断面结构内力构件弯矩/轴力/剪力/顶板上缘585。50357。52516。71顶板下缘359.71357.52516。71中板上缘207。17950.03
13、112.58中板下缘31.13950。03112。58底板上缘280.88936。50756.80底板下缘982。47936.50756.80侧墙迎土面负一层357.4646。74485。38负二层982。47815。43936.51侧墙背土面负一层23.53646。74485.38负二层543.30815。43936.51中柱负一层01035。80负二层01106。800表3-2标准组合标准断面结构内力构件弯矩/轴力/剪力/顶板上缘445.16269。69395。65顶板下缘276.88269.69395.65中板上缘162.38768。9391.74中板下缘28。56768。9391。74
14、底板上缘222。53696.28606。41底板下缘746。63696.28606.41侧墙迎土面负一层311。37580.63341。55负二层746。63673.53696.28侧墙背土面负一层15.68580。63341.55负二层394.60673.53696.28中柱负一层0722。470负二层0867.980第四章 结构(墙、板、柱）配筋计算4。1车站顶板、中板、底板、侧墙配筋计算4。1.1顶板上缘的配筋计算截面尺寸,，计算长度,弯矩设计值，轴力设计值，混凝土等级C30(， ），采用HRB400钢筋(,)。（1)配筋计算验算计算偏心距： 附加偏心距: 初始偏心距：由初步判断为大偏心
15、受压构件。为充分利用受压区混凝土的抗压强度,设且 则受压区钢筋面积:无需设置受压钢筋，按构造配筋。按最小配筋率设置受压钢筋,.选用6C20钢筋（）。受压区高度则受拉区钢筋面积：所以 选用受拉钢筋9C25（）。满足要求。（2）裂缝宽度验算 由 需验算裂缝宽度。所以偏心距增大系数：。轴向压力作用点至纵向受拉钢筋合力点的距离：纵向受拉钢筋合力点至截面受压合力点的距离：纵向受拉钢筋配筋率:按荷载效应的标准组合计算的轴向力：钢筋混凝土构件受拉区纵向钢筋的应力:裂隙间纵向受拉钢筋应变不均匀系数：最外层纵向受拉钢筋外边缘至受拉区底边的距离:受拉区纵向钢筋的等效直径：所以最大裂缝宽度：满足要求.4。1。2其他
16、标准截面的配筋计算及裂缝宽度验算其他截面位置配筋过程同顶板上缘，标准截面配筋计算见表4-1、42，裂缝宽度验算详见表43。表4-1 偏心距计算及初步判断大小偏心截面位置顶板下缘中板上缘中板下缘底板上缘底板下缘侧墙迎土面负一层侧墙背土面负一层505050505050506503503506506505505501006。13219.1232.77299.931049.09552。62 40。52 23。33202023。3323.3320201027。80239.1252.77323。261072.42572.62 60.52 /195105105195195165165初步判断破坏类型大偏心大
17、偏心小偏心大偏心大偏心大偏心小偏心表42 钢筋计算表 截面位置顶板下缘中板上缘中板下缘底板上缘底板下缘侧墙迎土面负一层侧墙背土面负一层1327。80389。12202.77623。261372。42822.62 310。52 -8538.62802.94442。18034.14786。0-6268。71 2530.11 14008008001400140012001200选取受压钢筋6C206C166C166C206C206C186C18受压钢筋面积18841206120618841884152715270.0110。137-0.0290。1450.059-0。0110。1480。5720。0
18、290.1530。0610。5667。1551。8200。218.8599.4233。55311.3727.8089。12-23.26772.42322.62 - 与比较1204.64783.957016。5100.833294.131159。17 -611。19 选取受拉钢筋6C206C166C166C229C286C206C2018841206120622815542188418840。00270。00300.00300.00270.00790.00740。00310.00540.00600。00600。00540.01060。000990。0057根据混凝土结构设计规范（GB 50010
19、-2010）,如果，可不验算裂缝宽度。中板下缘：;底板上缘:；侧墙背土面负一层：不需进行裂缝宽度验算。表4-3 裂缝宽度验算表 截面位置顶板上缘顶板下缘中板上缘底板下缘侧墙迎土负一层侧墙背土面1650。641026。66211.181072。31536.26 585。8710。0010.0017.5010.0011.6711。67111.0731111950。641326.66376。591372。31786。26 835。87556。84546。78268。22548。00446.21 449.920.0130.0060。0060。0160.006 0.01148.92199.00257.6
20、4163。15234。87 173.810。4050。2000.2590。5940。214 0。38737.54042364037。5252016282025裂缝宽度验算0.1320.1300.1850。1930.1580.157备 注1。当时，取；当时，取由表中可得，裂缝宽度满足要求。4。2中柱的配筋计算中柱尺寸，轴力设计值为，混凝土等级C40,，采用HRB400钢筋,，。中柱的横截面的回转半径：由，应按长柱进行计算。式中 钢筋混凝土构件的稳定系数；，查混规线性插值,取柱的配筋：按构造配筋：纵筋选用6C18，。配筋率： 满足要求。地下工程抗浮常见问题及处理措施 20-22 建筑技术杂志社建筑
21、技术杂志社建筑技术杂志社微信号 jzjs970功能介绍 最快速度关注建筑领域的新动态、新趋势、新观点和新技术，全面阐释业界热议问题，专业解读行业发展动向，预测未来发展趋势；引领行业发展之潮流，启发建筑思想之创新。建设地下工程都受到地下水的浮力作用，可能导致建筑底板破坏、梁柱节点处开裂及底板的破坏等。下面就一起看看常见问题及抗浮措施吧。常见问题 1.没有考虑到地下水浮力的作用或没有对水浮力作用机理有足够的认识，导致在建设地下工程时没有做抗浮验算；2.没有做好施工现场的地下水勘察工作，导致抗浮设计中地下水水位的取值不当，没有考虑到极端天气下出现的最高水位； 设计人员忽视抗浮计算中的一些因素，导致抗
22、浮措施不当； 施工单位在地下工程建设过程中对于抗浮措施没有引起足够的重视。抗浮方法比选这种方法简单有效，主要可以通过增加自身的重量来抵御水的浮力。 1.可以将增加的重量设置在底板上，通过抗浮计算得到需要配置的重量。 2。底板上设置回填层，用土、砂、石等密度大的材料进行回填，利用回填物的重量来增加地下工程的总体重量，达到抗浮的目的. 3。有时可以利用底板外挑部分回填一部分配重，达到增加自身重量的目的。4。对于底板为板柱或梁板结构，可以利用底板柱帽或梁至地坪之间的空间设置回填土，这种方法可以解决地下工程抗浮问题，还可以作为底板的防水处理. 采用抗浮桩进行抗浮设计，主要利用抗浮桩侧面与土体的摩擦来抵
23、消地下水浮力,抗浮桩的效果与桩长、桩径、桩型以及周围的地质条件都有很大的关系,因为制造抗浮桩的造价高,所以一般使用在柱、墙下等抗浮面积较大、受环境条件、施工条件影响大的地方。 抗浮锚杆是利用锚杆与砂浆组成一个锚固体，保证锚固体和岩土层的结合力，可以提高地下建筑的抗浮能力.抗浮锚杆具有造价低、施工方便、受力合理等优点，广泛地用于地下空间抗浮施工。在实际施工中，施工人员要根据地下工程的结构形式、地质条件、浮力大小、施工条件和工期要求等因素确定采用何种抗浮措施.注意事项 地下建筑物若处于透水系数比较大的粉质粘土、粉土、砂土中，由于正值施工期间,地下建筑的顶板和覆土尚未完成,此时底板和外墙已施工完成。
24、在地下水的作用下,形成了水浮力,当浮力不大时，可以利用排水明沟、集水井进行排水,以减少水浮力；当土质的渗透系数大，应在地下建筑底板中设置后浇带,利用板下的垫石作为倒滤层,排除水后,直到地下建筑底板的水排干净后，浇筑后浇带的混凝土。 利用配重法、抗浮桩法、抗浮锚杆等来平衡地下水浮力，工程中常用的永久性抗浮措施：抗浮锚杆,由于粘质粉土、硬塑状粘土或风化基岩适宜钻孔注浆，若地下建筑底板下是这些土层,可以利用注浆锚杆法.抗浮锚杆具有良好的底层适应性,易于施工，锚杆布置非常灵活,锚固效率高。由于其单向受力特点,抗拔力及预应力易于控制,有利于建筑构件的应力与变形协调，降低结构造价，在许多条件下，优于配重法
25、和抗浮桩法.地下建筑上浮后处理措施当发生地下建筑上浮后,应尽快采取措施增加配重和降低地下水水位,以减小水浮力，再检查地下建筑上浮是否造成建筑结构的破坏，破坏过程是否可以修复。常用的几种地下建筑上浮处理方法如下。 （1)加载。设法迅速增加地下建筑的重量，以克服水浮力及地下建筑侧墙与土体之间的摩擦力，使卡在土层中的地下建筑沉回原位。 （2）抽水。可以在现场重新启动原有的抽水井或另行打设抽水井以降低水压。 （3)解压。在地下室底板上钻孔,以宣泄地下水，此外如果地下建筑外侧有足够的场地,可以考虑将周边塌方部分挖除,可以使地下建筑较易于下沉.地下工程分部开挖方法大解析21-100點擊右側關注施工技术隧道
26、分部开挖法尽管有许多缺点，如施工工序多、进度慢、不利于采用大型施工机械和无轨运输、工程造价高等,但是随着围岩分级的降低、隧道跨度的增加，为确保隧道施工的安全与质量，分部开挖的方法仍在铁路隧道、公路隧道、城市地铁区间、车站等施工中被广泛采用。隧道分部开挖方法是地下工程设计、施工中在特定条件下为确保安全、质量不可缺少的有效的措施和手段。四种分部开挖方法的特点台阶法其特点是上下分块，突出的优点是尽量减少第1部开挖量、缩短第部开挖、支护封闭时间，如图1所示.特别在、级围岩中应做到:尽量减少开挖、支护的时间；稳定掌子面;便于临时支护.对防止塌方保证施工安全极为重要.CD法其主要特点是：横向左、右分块，缩
27、短了第1，2，3部的开挖宽度,相应的竖向均布荷载值及侧向水平荷载值、支护上的总荷载值、第1,2，3部开挖、支护封闭成环的时间均减小；纵向前后分段，一般每循环进尺为05m,由此第1部的开挖量、竖向荷载值、水平侧向荷载值及第1部开挖作用于支护上的总荷载值、第1,，3部开挖、支护封闭成环的时间均又减少一半，如图2所示。CRD法CD法的特点是除了C法的优点外又增加了1道横向支撑。开挖支护由部增加到4部,由此开挖、支护、封闭成环的时间更短;抵抗水平侧压力、保证拱脚稳定性，如图3所示。双侧壁导坑法双侧壁导坑法充分体现了以上各种分部开挖法的特点（见图4）:1)上下分块，横向左右分片,纵向前后分段。）进一步减
28、少了施工过程各部开挖支护的竖向荷载值、侧向水平荷载值及各分部开挖的总荷载值。3）增加了横向支撑,保证拱脚的稳定。4）大大缩短每部开挖、支护封闭成环的时间，确保施工安全、对围岩级别低、隧道跨度大的工程尤为重要。软弱破碎围岩地铁隧道主要施工工法的适用性软弱破碎围岩地铁隧道主要施工工法如表1所示。表软弱破碎围岩地铁隧道主要施工工法比较施工方法台阶法CD法双侧壁导坑法CRD法施工风险较大小小小施工工序较简单较多多多施工机械中型中小型中小型小型掌子面稳定性差较好好好施工难度小较大大大技术难度低较高高高沉降量较大较小小小施工进尺快一般慢慢适用范围单洞双车道上软下硬地层；围岩承载力200Pa;围岩力学性能受
29、水影响小大跨度断面上软下硬地层;围岩力学性能受水影响后承载力00k大跨度断面上硬下软或上下均软地层；围岩承载力200ka大跨度断面上硬下软或上下均软地层；围岩力学性能受水影响后承载力 C法双侧壁导坑法、CR法。可见，采用双侧壁导坑法和C法施工产生的地表沉降最小，因此,对于地表建筑密集，沉降要求严格的地段的隧道开挖采用双侧壁导坑法和D法施工较为有效。3）进一步比较各施工工法的地表沉降大小,可以发现，除台阶法外，其余施工方法相对而言，均采用了缩小隧道单次开挖跨度的措施,或加设临时中隔墙,或设置侧壁临时支护,总之是从横向上缩小了单次开挖跨度;而台阶法，主要从深度方向上缩小开挖断面。图5为不同施工工法
30、对应的地表沉降曲线。对分部开挖法的建议隧道分部开挖法缺点显著、优点突出，应根据地质、水文条件、隧道宽度等认真进行不同施工方法的比选,才能确保施工的安全与质量.)横向分片应本着先大后小的原则。2)隧道开挖在软弱围岩中纵向分段的优势应充分利用。每循环开挖进尺为减至0。5m，竖向、水平荷载值小,开挖量少,开挖支护封闭成环的时间少，支护受力小，防坍效果好。3）在采用双侧壁导坑法施工时,要特别注意各工序的施工质量才能确保分部开挖法优点的发挥,才能确保施工的安全与质量。分部开挖的初期支护和临时支护布置平面应该垂直于隧道轴线，且对应的各部的支护应该布置在同一平面内；初支、临支各节点对接应准确无误、且连接牢靠，才能确保整个支护体系牢固可靠。4）分部开挖施工过程受力分析及受力、变形突变点研讨.以双侧壁导坑法为例:当开挖1，部时，开挖宽度小,竖向、侧向荷载值小，竖向总荷载值也小.当开挖3，部时,同开挖1,部。当开挖第部时,隧道的开挖宽度突然增至隧道宽度，竖向均布荷载、侧向水平荷载以及竖向总荷载、水平侧向总荷载突然猛增几倍。支护的应力、应变、拱顶的下沉、拱脚的收敛会突变，此时监控量测应给以高度关注。