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1、桥梁毕业设计书-讲武城北桩柱式变截面连续箱梁桥【完整版】(文档可以直接使用，也可根据实际需要修订后使用,可编辑放心下载）目 录摘要1一、毕业设计任务书21 目的22 主要设计参数23 设计成果要求24 毕业设计提交的成果35 考核及进度安排46 毕业设计的纪律47 毕业设计注意的问题4二、开题报告51 工程简介52 桥梁设计53 结构计算124 桥梁软件复核分析145 设计工作方案及进度安排146 预期成果14三、上部结构计算书151 设计资料及参数151.1 设计资料151.2 设计参数1616162 荷载及内力计算162.1 一期恒载现浇箱梁自重162.2 二期恒载162.3 横向分布系数
2、172.4 计算活载内力172.5 各阶段内力的计算172.6 支反力汇总182.7 单元内力组合汇总183 结构计算193.1 桥梁博士模型193.2 预应力钢束的估算和布置1919203.3 普通钢筋配筋估算2121213.4 承载能力极限状态强度验算223.5 正常使用极限状态应力验算23232528303.6 成桥阶段各跨跨中位移303.7 荷载短期效应组合长期挠度和预拱度设置304 现行桥梁标准要求305 预应力损失计算326 局部承压验算376.1 局部受压区尺寸要求376.2 局部抗压承载力计算377 支座的选取388 结论38四、下部结构计算书391 设计资料391.1 设计标
3、准391.2 水位地质条件391.3 材料391.4 设计依据及计算程序392 桥墩盖梁计算392.1 盖梁尺寸392.2 恒载内力计算392.3 活载内力计算402.4 桩顶最大反力402.5 内力组合412.6 配筋计算422.7 混凝土箍筋分配系数计算箍筋间距和斜筋根数表443 桥墩桩柱计算453.1 柱顶截面内力计算及配筋453.2 柱底截面内力计算及配筋463.3 桩基冲刷截面内力计算及配筋473.4 桩长计算484949外文翻译50参考文献55附件：图纸目录56讲武城北桩柱式变截面连续箱梁桥摘要：本设计根据毕业设计任务书及相关资料，对讲武城北桥进行了初步设计。通过方案比选，确定该桥
4、采用变截面预应力混凝土连续箱梁桥，根底形式采用桩柱式，跨径组合为 ，全长 m，桥面宽度 m，桥面横坡2%，设计荷载标准为：公路-级。本设计用桥梁博士V3.0.3建立平面有限元分析模型，对该桥即预应力混凝土连续梁桥进行内力计算与控制截面的抗弯配筋计算，强度验算、使用阶段变形验算。经内力计算及各项验算证明该设计是合理的。关键词：预应力混凝土连续箱梁桥，结构计算，强度验算，变形验算Abstract: This design according to the design plan descriptions of graduation of late and relevant information，
5、carried on the preliminary design leave bridge. Through the scheme is selected，determine the bridge using variable cross-section of prestressed concrete continuous box girder bridge，foundation forms using pile pillar type，span combination for 18m + 30m + 18m，span 66m and total wide 14m，bridge deck c
6、ross-sectional slope 2%，Bridge collapse，for linear axis. Design load standard islevel. This design uses DBV3.0.3 to establish plane finite element analysis model. The prestressed concrete continuous girder bridge is internal force calculation and control section flexural reinforcement calculation，in
7、tensity checking and use the phase crack width checking and calculating deformation. The internal force calculation and the results show the design is reasonable.Keywords: prestressed concrete continuous box girder bridge，structure calculation，intensity checking，deformation checking开题报告：华北水利水电学院毕业设计
8、开题报告设计题目：讲武城北桩柱式变截面连续箱梁桥设计1 工程简介该桥为南水北调中线一期总干渠河北段跨线桥梁，位于磁县讲武城北。本处地型为为丘陵地区，地震设防烈度7度。地质资料如图1，上部为粘性土，下部主要是沙砾石。图1.1 地质资料图该桥桥型选用 桩柱式现浇变截面预应力连续箱梁桥，桥宽为净 人行道，共 m，设计荷载为公路一级。材料：C50混凝土。立柱、盖梁及桥头搭板采用C30混凝土，基桩采用C25混凝土。桥面铺装采用三涂FYT-1改良型防水层+10cm厚C50混凝土原路面为混凝土路面。预应力钢绞线采用1860级高强低松弛15.24钢绞线。2 桥梁设计2.1 桥型布置该桥采用现浇预应力变截面连续
9、箱梁，共3跨，跨径为m。总跨径为 m，一般30mL100m属于中桥，桥型布置图如图2.1。图2.1 桥型布置图2.2 上部结构设计支点截面跨高比Hs/L一般取1/151/18，因此支点截面高度取1.8m，为L/16.7。跨中截面高跨比Hc/L一般取1/251/50，因此取跨中截面高度为1.2m，为L/25。支座处直线段长度Ls取2m，箱梁梁底曲线为直线+抛物线，边跨从距左支座2m处为抛物线顶点，以顶点为原点建立坐标系，水平为x轴，竖直方向为y轴，中跨以跨中梁底为为顶点建立坐标系，水平为x轴，竖直方向为y轴，那么 边跨梁底曲线方程为：y=2.67e-03x2 21中跨梁底曲线方程为：y=3.06
10、122e-03x2 22参考例图，桥宽14m宜采用单箱三室截面形式。箱梁横截面由顶板、底板、腹板、悬臂板、梗腋构成；各局部构造须满足受力、构造、施工方便的要求，具体尺寸如图2.2、图2.3和图2.4。1顶板箱梁顶板需要满足横向抗弯以及布置预应力钢筋的需求，一般顶板厚度可采用0.180.30m。因此，顶板宽度取0.25m。图2.2 跨中截面2底板箱梁底板需要满足纵向抗弯以及布置预应力钢筋的要求，一般变高度连续梁底板厚度随负弯矩从跨中到支点逐渐加厚，跨中底板厚度宜采用0.20.3m。因此，跨中底板厚度选取0.2m，支点底板厚度采用0.4m。另外，为了增强墩台支座处抗剪抗扭，在支座处设置实心，接近支
11、座设置渐变段，靠近桥台处的渐变段长为3m，靠近桥墩处的渐变段长为2m，渐变末端箱两侧腹板厚由55cm变为65cm，底板由20cm厚增至40cm。图2.3 渐变端处截面图2.4 桥墩处截面3腹板腹板尺寸除满足受力要求外，还需要满足通过、连接、锚固预应力钢筋的构造要求。腹板厚度一般采用0.400.80m。通常，支点处腹板较厚，跨中处腹板较薄，起变点一般设置在L/4附近，变化段长度一般为36m。变高度箱梁不宜采用斜腹板，以免施工困难和支点附近底板宽度过小造成设计困难。因此，腹板采用直腹板，跨中腹板选用0.55m，支点处腹板，选用0.65m。4悬臂板悬臂板长度一般不大于5m，当长度超过3m后，宜布置横
12、向预应力钢筋，悬臂端部厚度一般取0.160.20m，悬臂根部厚度一般为0.40.6m。因此，悬臂板长度取2m，端部厚度取0.2m，根部厚度取0.4m。5梗腋梗腋布置在底顶板与腹板连接的部位，起均匀过渡力线、增加横向刚度以抵抗扭转、畸变应力。一般顶板梗腋长高比通常有1：4，1：3，2：1和1：1，底板梗腋长高比1：1和1：2。因此，顶板梗腋尺寸取0.8m0.2m，底板梗腋尺寸选0.4m0.2m。桥纵向布置如图2.5所示。图2.5 桥纵向布置图2.3 下部结构设计下部结构尺寸根据工程经验和?公路桥涵地基与根底设计标准?JTG D63-2007初步选定，最后通过计算进行验算，调整下部结构尺寸。?桥规
13、?规定两柱间距不得小于2.5倍的柱径，这里初步选取柱径150cm，桩径160cm，两柱间距为400cm。盖梁厚度一般不小于柱径，取160cm。为了防止箱梁向两侧滑动，在桥墩桥台处的盖梁上都设置挡块，挡块的构造依据箱梁横断面，由于箱梁下部是直角，因此这里挡块是竖直的，挡块与箱底两侧留10cm的允许伸缩距离。挡块高50cm，宽30cm。耳背墙长度取3m，一般耳墙顶要高于锥坡顶0.1m。在桩柱连接处设置系梁，主要是加强横向联系，保证桩柱稳定性。这里系梁尺寸取为高140cm，宽140cm，长323cm。根据工程地质条件，初步拟定桥台处桩长25m，桥墩处桩长20m。桥台和桥墩的一般构造图如图2.6、图2
14、.7所示。 图2.6 桥台一般构造图 图2.7 桥墩一般构造图2.4 细节设计在箱梁悬臂板边缘宜设置向下凸出的滴水槽构造，示意图如图2.8。图2.8 滴水槽和过人孔构造图2.4.2 通风孔一般设计在箱梁腹板上，主要功能为减小箱梁内外侧大气温度差。其形状一般为直径10cm左右的圆形，间距约5m。2.4.3 泄水孔桥面泄水孔设置在桥面较低侧，一般采用预埋铸铁泄水孔或PVC泄水孔，在桥墩处设置。箱底泄水孔设置在箱室较低处，形状为圆形，直径一般为10cm。2.4.4 防水层在箱梁顶面混凝土与桥面构造之间应设置可靠的防水层构造。本设计采用三涂FYT-1改良型防水层。2.4.5 桥面横坡的形成桥面横坡采用
15、构造造坡，即通过箱梁顶板成坡的形式。箱梁底板在横桥向保持水平，通过桥面板倾斜来形成对称的人字横坡。本设计桥向两侧设置2%横坡，主要是利于排水。2.4.6 伸缩缝常用的伸缩缝装置有填塞嵌固对接型、钢制支承型、板式橡胶型、模数式、无缝暗缝型等类型。伸缩缝装置的设置应保证桥梁接缝处的变形自由、协调，车辆能平稳、平安的通过，并适应接缝周围可能出现的少量的错位，不致因此而引起伸缩缝装置部件的受损或脱落。在桥墩和桥台处箱梁横截面要变为实心，在桥台处由于伸缩缝挖槽，防止混凝土损失过大，因此要加厚顶板，加厚25cm，其构造示意图如图2.9。图2.9 伸缩缝构造图3 结构计算3.1 几何特征计算计算内容包括：净
16、截面和换算截面的面积、截面中心位置、截面对重心轴的惯性矩。计算方法采用手算和电算相结合。3.2 荷载和组合结构计算包括：各阶段的横载计算包括二期横载、活载计算、附加荷载计算季节温差、日照温差、汽车制动力、支座沉降、地震荷载、船撞力、风荷载等。同时依据?公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计标准?(JTG D62-2004)规定，对桥梁结构进行正常使用和承载能力两种极限状态下的合作组合分析。3.3 预应力钢筋的估算及布置按构件正截面抗裂性要求估算预应力筋数量。根据?公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计标准?(JTG D62-2004)的规定，预应力梁应满足使用阶段的应力要求和承载能力极限能力状态的
17、强度要求。对各控制截面在各种荷载组合下，分别按上述要求对主梁所需的钢束数进行估算。在确定了预应力钢束的数量之后，普通钢筋的数量可由正截面承载能力极限状态的要求确定。预应力钢筋的布置根据?公预规?的规定，预应力梁应满足使用阶段的应力要求和承载能力极限能力状态的强度要求，满足梁端锚固和张拉的要求，同时预应力管道布置符合?公路桥规?中的相关构造要求。为了方便张拉操作，腹板钢束都锚固在梁端，支座负弯矩钢束在人孔处张拉。1跨中截面预应力钢筋的布置后张法预应力混凝土受弯构件的预应力管道布置按?公路桥规?中的相关构造要求布置，并参考已有的设计图纸，对跨中截面的预应力钢筋进行初步布置。2锚固面钢束布置对于锚固
18、端截面，钢束布置考虑下面两方面：一是预应力钢束群重心尽可能靠近截面形心，使截面均匀受压；二是考虑锚头布置的可能性，以满足张拉操作方便等要求。；3其它截面钢束位置及倾角计算。 3.4 强度验算验算内容包括：正截面抗弯强度验算、斜截面抗剪强度验算、正截面抗裂验算、斜截面抗裂验算、应力验算、局部受压验算。1正截面抗弯强度验算先将结构进行简化，选取控制截面按照标准要求进行验算。2斜截面抗剪强度验算需要验算的截面位置：支点横梁边缘处截面；梁高突变处截面；腹板厚度突变处截面；1/4跨径处截面；腹板箍筋布置方式突变处截面；剪力较大区域，下弯或弯起预应力钢筋无法覆盖或布置较少的截面。按照标准相关条文要求，对以
19、上截面进行斜截面抗剪验算。3正截面抗裂验算4斜截面抗裂验算5应力验算6局部受压验算4 桥梁软件复核分析建立模型内力计算预应力筋的估算全桥结构平安验算截面调整正截面强度、斜截面强度、预应力损失、预拱度等内力图和变形图最终成果。5 设计工作方案及进度安排开题报告、方案设计和外文翻译2周，内力计算1周，内力组合和绘制内力包络图1周，配筋设计1周，施工验算1周，应力和强度验算1.5周，电算程序复核1周，绘图1.5周，成果整理1周。总设计时间11周，另辩论时间1周。6 预期成果完成一座整桥计算，并编制设计说明书。图形绘制包括图纸目录、设计总说明、全桥工程数量汇总表、桥型布置图、一般构造图、预应力钢筋布置
20、图等。提交的成果包括纸质和电子文档两局部。上部结构计算书：1 设计资料及参数1.1 设计资料1桥梁跨径及桥宽：标准跨径：18m+30m+18m；计算跨径：边跨17.5m，中跨30m；桥面宽度：净12m+21m，总宽14m；2设计荷载：公路-I级；3计算方法：极限状态法。4施工工艺：预应力主梁采用整表达浇，采用后张法张拉预应力钢筋。5计算依据1.?公路工程技术标准?JTG B01-2003，简称?标准?；2.?公路桥涵设计通用标准?JTG D60-2004，简称?桥规?；3.?公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计标准?(JTG D62-2004) ，简称?公预规?。6荷载组合均按现行标准组合要求
21、：1.承载能力极限状态组合组合2.正常使用极限状态组合组合组合组合：标准值组合。永久作用【结构重力+预加力+根底变位+混凝土收缩徐变】+可变作用【汽车荷载效应计冲击力+风荷载效应+温度梯度+均匀温升降】。1.2 设计参数1.2.1 混凝土预应力混凝土梁上部结构采用C50混凝土，铰缝采用C50细石混凝土。立柱、盖梁及桥头搭板采用C30混凝土，基桩采用C25混凝土。表1.1 混凝土主要参数标号容重kN/m3fcdMPafcdMPaEcMPaC2526.011.51.232.80104C3026.013.81.393.00104C5026.022.41.833.451041.2.2 预应力钢束及普通
22、钢筋 预应力钢绞线采用1860级高强低松弛15.24钢绞线，配套OVM系列锚具。主要力学性能：极限抗拉强度fptk=1860MPa，弹性模量E=1.95105，一段锚具变形及钢束回缩值6mm，预应力管道为钢波纹管管道，摩擦系数0.25；管道偏差系数0.0015/m；钢筋回缩和锚具变形为每侧6mm，两端张拉。普通钢筋为R235钢筋公称直径小于12mm和HRB335钢筋公称直径大于12mm两种。表1.2 普通钢筋重要参数表钢筋种类容重kN/m3fskMPafsdMPaEcMPaR23578.52351952.1105HRB33578.53352802.1105以上各种材料特性参数值参见?公路钢筋混
23、凝土及预应力混凝土桥涵设计标准?(JTG D62-2004) 。2 荷载及内力计算2.1 一期恒载现浇箱梁自重用桥博软件进行受力分析时，桥博会自动考虑箱梁自重。2.2 二期恒载1栏杆及人行道构件：每侧取5KN/m2桥面铺装：桥面铺装采用10cm厚C50混凝土+三涂FYT-1改良型防水层。故箱梁的二期恒载集度为：=52+0.11226=41.2kN/m2.3 横向分布系数1汽车荷载效应：对于整体箱梁、整体板梁等结构，其分布系数就是其所承受的汽车总列数，考虑横向折减、偏载后的修正值。对于一个桥面3车道的整体箱梁验算时，其横向分布系数为：偏载系数车道数横向折减系数纵向折减系数=1.1530.781=
24、2.691。汽车的横向分布系数已经包含了汽车车道数的影响。2人群效应：对于整体箱梁、整体板梁等结构，横向分布系数为1。31=0.201，计算连续梁的冲击力引起的负弯矩效应时，冲击系数2=0.298。4车道汽车荷载的横向车道折减系数取=0.78。2.4 计算活载内力根据?桥规?第4.3条，公路级车道荷载的均布荷载标准值为qk=10.5KN/m，集中荷载Pk=180+360-18030-5/50-5=280KN，计算剪力效应时，Pk=1.2280=336kN。对于Ml/2、Ml/4、M变、Ql/2、Ql/4横向分布系数均相同的计算，依据公式： 21对于Qo的计算，依据公式 22对于Q变的计算，依据
25、公式 23人群荷载标准值按以下规定采用：当桥梁计算跨径小于或等于50m，人群荷载标准值为3.0kN/m2，本设计桥梁计算跨径为30m，所以人群荷载标准值为3.0kN/m2。2.5 各阶段内力的计算各施工阶段信息如下：表2.1 施工阶段的划分阶段所做工作参与的单元1箱梁的浇筑、钢束的张拉、道的灌浆等1-1322二期恒载1-1323投入使用1-132表2.2 节点号与控制截面对应关系表节点号21220273752678297132截面支座1L1/4L1/23L1/4支座2L/4L/23L/4支座3支座4表2.3 主要截面信息及内力统计表 信息单元号截面惯矩I(m4)截面面积A(m2)截面高度Hm中
26、性轴高yc(m)弯矩(KNm)剪力(KN)21.5594913.30341.20.612-39.71.07e+03121.41638.328841.240.6931.9e+03-164201.880668.789071.360.755-281-937272.57149.153071.530.855-4.83e+03-1.67e+03375.3331919.32341.80.922-1.61e+04-3.39e+03521.763978.698671.330.7361.22e+031.49e+03671.333268.414871.20.666.78e+031.29e-082.6 支反力汇总表2
27、.4 支反力汇总表支座节点号竖向力KN水平力KN弯矩KNm21.51e+0300287.52e+032.89e-020847.52e+03001101.51e+03002.7 单元内力组合汇总表2.5 根本组合承载能力极限状态荷载组合I组合内力节点号2122027375267弯矩KNm-49.311600104003700-131001390026400剪力KN21801480-151-1510819044601180表2.6 短期组合正常使用极限状态荷载组合II组合内力节点号2122027375267弯矩KNm-3284320460010200526025706910剪力KN2050781-
28、329-114051301610452表2.7 长期组合正常使用极限状态荷载组合I组合内力节点号2122027375267弯矩KNm-328318033409280498016605370剪力KN1660545-465-1210464012602563 结构计算总体计算采用桥梁博士V3.03平面杆系。施工阶段划分：按照桥梁实际施工工序，现浇主梁，张拉预应力钢筋二期恒载桥面铺装考虑收缩续变3650天，建立从施工阶段到成桥阶段的模型。3.1 桥梁博士模型主梁的分段应该考虑有限元在分析杆件时，分段越细，计算结构的内力值越接近真实值，本设计全桥长66m，分为132个单元，共133个节点，每个单元0.5
29、m，节点号与控制截面对应关系表如表3.1。表3.1 节点号与控制截面对应关系表节点号21220273752678297132截面支座1L1/4L1/23L1/4支座2L/4L/23L/4支座3支座4模型简图：图3.1 全桥单元模型图3.2 左边跨单元模型图3.3 中跨单元模型图3.4 右边跨单元模型3.2 预应力钢束的估算和布置用桥梁博士进行预应力钢束的估算，计算完成后导出各个单元截面配筋面积，以此来初步确定预应力钢束的分布情况。本桥采用局部预应力A类构件设计，估算配筋时截面取构件的毛截面。按?公预规?条，控制A类预应力混凝土构件正截面抗裂性的是混凝土的法向拉应力，并符合以下条件：在作用短期效
30、应组合下，应满足要求。式中：按作用的短期效应组合计算的构件抗裂验算边缘混凝土的法向拉应力。在初步设计时，和可按公式近似计算 31 32代入即可求得满足局部预应力A类构件正截面抗裂性要求所需的有效预加力为： 33对于C50混凝土，其轴心抗拉强度标准值=2.65Mpa。预应力钢筋的张拉控制应力为=1310，预应力损失按张拉控制应力的20%估算，那么可得需要预应力钢筋的面积为：AP=Npe/1-0.2con 34预应力钢筋的布置根据?公预规?的规定，预应力梁应满足使用阶段的应力要求和承载能力极限能力状态的强度要求，满足梁端锚固和张拉的要求，同时预应力管道布置符合?公路桥规?中的相关构造要求。为了方便
31、张拉操作，腹板钢束都锚固在梁端，支座负弯矩钢束在人孔处张拉。对于锚固端截面，钢束布置考虑下面两方面：一是预应力钢束群重心尽可能靠近截面形心，使截面均匀受压；二是考虑锚头布置的可能性，以满足张拉操作方便等要求。经桥博计算选用8束沿桥跨方向的通长预应力钢筋，每束19根，两段张拉；箱梁支座顶板人孔采用36束局部预应力钢筋，每束5根，具体预应力钢筋布置见附图，示意图如下。配束大样图：图3.5 左边跨配束图图3.6 中跨配束图图3.7 右边跨配束图图3.8 负弯矩配束图3.3 普通钢筋配筋估算本设计的桥梁为局部预应力混凝土结构，主要由预应力钢筋承当作用，普通钢筋可以按构造配筋，参考交通部公布的?公路桥梁
32、通用图?来配置普通钢筋。一般受力主筋用HRB335级B16钢筋，箍筋用RRB235级钢筋。按相应标准计算，由计算公式： 35普通钢筋的布置参照?公预规?第9条的相关规定进行布置，具体布置参见图纸?箱梁普通钢筋布置图?。3.4 承载能力极限状态强度验算正截面承载依据承载能力极限状态计算的内力组合值来验算正截面的承载力，计算公式如下： 36表3.2 承载能力极限组合各跨控制截面承载力单位：kN.m单元节点内力属性Mj极限抗力受力类型是否满足22最大弯矩-49.3-3.08E+04上拉受弯是最小弯矩-930-3.08E+04上拉受弯是55最大弯矩5.24E+032.67E+04下拉受弯是最小弯矩53
33、42.67E+04下拉受弯是1111最大弯矩1.12E+042.78E+04下拉受弯是最小弯矩1202.78E+04下拉受弯是1212最大弯矩1.16E+042.78E+04下拉受弯是最小弯矩-224-3.33E+04上拉受弯是2020最大弯矩1.04E+042.88E+04下拉受弯是最小弯矩-5.34E+03-3.77E+04上拉受弯是2727最大弯矩3.70E+032.96E+04下拉受弯是最小弯矩-1.45E+04-6.56E+04上拉受弯是3131最大弯矩-2.58E+03-7.39E+04上拉受弯是最小弯矩-2.16E+04-7.39E+04上拉受弯是3535最大弯矩-9.86E+0
34、3-8.42E+04上拉受弯是最小弯矩-3.07E+04-8.42E+04上拉受弯是3737最大弯矩-1.31E+04-8.42E+04上拉受弯是最小弯矩-3.62E+04-8.42E+04上拉受弯是3939最大弯矩-9.16E+03-8.42E+04上拉受弯是最小弯矩-2.91E+04-8.42E+04上拉受弯是4343最大弯矩-1.38E+03-7.04E+04上拉受弯是最小弯矩-1.69E+04-7.04E+04上拉受弯是5252最大弯矩1.39E+043.48E+04下拉受弯是最小弯矩5083.48E+04下拉受弯是6767最大弯矩2.64E+043.60E+04下拉受弯是最小弯矩9.
35、13E+033.60E+04下拉受弯是8282最大弯矩1.39E+043.48E+04下拉受弯是最小弯矩5053.48E+04下拉受弯是9191最大弯矩-1.39E+03-7.04E+04上拉受弯是最小弯矩-1.69E+04-7.04E+04上拉受弯是9595最大弯矩-9.17E+03-8.42E+04上拉受弯是最小弯矩-2.91E+04-8.42E+04上拉受弯是9797最大弯矩-1.31E+04-8.42E+04上拉受弯是最小弯矩-3.62E+04-8.42E+04上拉受弯是9999最大弯矩-9.87E+03-8.42E+04上拉受弯是最小弯矩-3.07E+04-8.42E+04上拉受弯是
36、103103最大弯矩-2.64E+03-7.39E+04上拉受弯是最小弯矩-2.16E+04-7.39E+04上拉受弯是107107最大弯矩3.63E+032.96E+04下拉受弯是最小弯矩-1.45E+04-6.56E+04上拉受弯是114114最大弯矩1.05E+042.88E+04下拉受弯是最小弯矩-5.34E+03-3.77E+04上拉受弯是122122最大弯矩1.17E+042.78E+04下拉受弯是最小弯矩-228-3.33E+04上拉受弯是123123最大弯矩1.12E+042.78E+04下拉受弯是最小弯矩1172.78E+04下拉受弯是129129最大弯矩5.26E+032.
37、67E+04下拉受弯是最小弯矩5722.67E+04下拉受弯是132132最大弯矩-49.6-3.08E+04上拉受弯是最小弯矩-887-3.08E+04上拉受弯是图3.9 承载能力极限组合最大抗力图图3.10 承载能力极限组合最小抗力图由以上结果可以得出，各个控制截面的承载力均满足要求。3.5 正常使用极限状态应力验算3.5.1 长期效应组合组合表3.3 长期效应组合各控制截面应力值表单位：MPa单元节点应力上缘正应力下缘正应力最大主应力最大最小最大最小主压应力主拉应力22应力属性1.341.281.811.741.81-2.26E-02容许值16.2016.2019.4-1.33是否满足要
38、求是是是是是是55应力属性2.321.991.811.472.32-8.48E-02容许值16.2016.2019.4-1.33是否满足要求是是是是是是1111应力属性2.952.22.181.272.95-4.87E-02容许值16.2016.2019.4-1.33是否满足要求是是是是是是1212应力属性3.022.212.251.243.02-1.52E-02容许值16.2016.2019.4-1.33是否满足要求是是是是是是2020应力属性2.631.742.681.572.68-0.124容许值16.2016.2019.4-1.33是否满足要求是是是是是是2727应力属性5.044.3
39、2.441.55.04-0.172容许值16.2016.2019.4-1.33是否满足要求是是是是是是3131应力属性4.253.663.142.364.25-0.309容许值16.2016.2019.4-1.33是否满足要求是是是是是是3535应力属性2.472.041.651.22.47-4.71E-02容许值16.2016.2019.4-1.33是否满足要求是是是是是是3737应力属性2.051.592.191.692.19-7.63E-02容许值16.2016.2019.4-1.33是否满足要求是是是是是是3939应力属性3.713.262.522.043.71-0.421容许值16.2016.2019.4-1.33是否满足要求是是是是是是4343应力属性4.273.8432.454.27-0.237容许值16.2016.2019.4-1.33是否满足要求是是是是是是5252应力属性1.771.183.552.833.55-0.138容许值16.2016.2019.4-1.33是否满足要求是是是是是是6767应力属性3.112.192.461.363.11-8.16E-03容许值16.2016.2019.4-1.33是否满足要求是是