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1、 环境工程专业本科生毕业设计（论文）西安市某污水处理厂设计内容摘要 本设计为西安市某污水处理厂工程工艺设计，污水处理厂规模为81040m3/d，污水主要来源为生活污水和工业废水，主要污染物质是BOD、COD 、SS 、TN、NH3-N、TP，适宜采用生化处理方法。结合污水来源的水质特征，确定采用倒置A2/O为主体反应池的污水处理工艺流程和以重力浓缩池为主体的污泥处理工艺流程。本工艺具有良好的去除BOD、COD及脱氮除磷的功能，对BOD、COD、SS、TN、NH3-N、TP的去除率分别能达到96.23%、89.51%、96.68%、68.72%、83.33%、86.23%，污水处理厂处理后的出水
2、达到城镇污水处理厂污染物排放标准（GB18918-2002）中的一级A标准，其出水就近排入水体。关键词 倒置A2/O工艺；脱氮除磷；曝气沉砂池；辐流式沉淀池；重力浓缩池1 设计任务书1.1设计任务与内容1.1.1设计简介本设计为环境工程专业本科毕业设计，是大学四年教学计划规定的最后一个实践性环节，本设计题目为：西安市某污水处理厂设计。设计任务是在指导教师的指导下，在规定的时间内进行城市污水处理厂的设计。1.1.2设计任务与内容（1）污水处理程度计算根据水体要求的处理水质以及当地的具体条件、气候与地形条件等来计算污水处理程度。（2）污水处理构筑物计算确定污水处理工艺流程后选择适宜的各处理单体构筑
3、物的类型。对所有单体处理构筑物进行设计计算，包括确定各有关设计参数、负荷、尺寸等。（3）污泥处理构筑物计算根据原始资料、当地具体情况以及污水性质与成分，选择合适的污泥处理工艺流程，进行各单体处理构筑物的设计计算。（4）平面布置及高程计算对污水、污泥及中水处理流程要作出较准确的平面布置，进行水力计算与高程计算。（5）污水泵站工艺计算对污水处理工程的污水泵站进行工艺设计，确定水泵的类型扬程和流量，计算水泵管道系统和集水井容积，进行泵站的平面尺寸计算和附属构筑物计算。1.2设计依据及原始资料1.2.1设计依据本设计依据环境工程专业毕业设计任务书，给水排水工程快速设计手册（2排水工程）、排水工程（第二
4、版）下册、水污染控制工程（第三版）下册、给水排水设计手册（第二版）、城镇污水处理厂污染物排放标准（GB18918-2002）等进行设计。1.2.2设计原始资料（1）排水体制排水体制采用完全分流制（2）污水量 城市设计人口 34万 人，居住建筑内设有室内给排水卫生设备和淋浴设备。 城市公共建筑污水量按城市生活污水量的30计。 工业污水量为 28000 米3平均日，其中包括工业企业内部生活淋浴污水。 城市混合污水变化系数：日变化系数K日 1.1 ，总变化系数Kz 1.3 。（3）水质： 当地环保局监测工业废水的水质为： BOD5 295 mg/L COD 584 mg/L SS 240 mg/L
5、TN 46 mg/L NH3-N= 30 mg/L TP 3.7 mg/L PH78 城市生活污水水质： COD 420 mg/L NH3-N= 30 mg/L TN 49 mg/L TP 3.6 mg/L 混合污水： 重金属及有毒物质：微量，对生化处理无不良影响；大肠杆菌数：超标；冬季污水平均温度15，夏季污水平均温度25。（4）出水水质污水处理厂出水水质参考城镇污水处理厂污染物排放标准（GB18918-2002）中的一级A标准，并尽量争取提高出水水质，因此确定本污水厂出水水质控制为：CODCr50mg/L SS10mg/L BOD510mg/LTN15 mg/L NH3-N=5(8)mg/
6、L TP0.5mg/L城市污水经处理后，就近排入水体，其出水也可作为杂用回用水。（5）气象资料 气温：年平均13.6，最高45.2，最低20.6 风向风速：常风向为东北与西南风，最大风速25m/s 降水量：年平均降雨量587.63mm，最高年817.8 mm，最低年285.2 mm。 冰冻期36d，土壤冰冻深度最大50cm，一般为10 cm。（6）水体、水文地质资料 水体资料污水厂处理出水排入水体，水体河底标高390.65 m，平均流量1.5 m3s，平均水深2.8 m，底坡8。 区域地下水为潜水，地下水位在5.010.0m，随季节变化。水质对混凝土无侵蚀性。（7）工程地质资料 地基承载力特征
7、值 130 KPa，设计地震烈度7度。 土层构成：由上至下包括黄土状亚粘土、饱和黄土状亚粘土、细粉砂与中粗砂、亚粘土等。（8）污水处理厂地形图，厂区地坪设计标高为398.88 m。（9）污水处理厂进水干管数据管内底标高392.38m，管径 1250 mm 充满度 0.85 2 设计水量和水质计算2.1设计水量计算本设计中设计水量的计算包括平均日污水量、最大日污水量、最大时污水量的计算，按照给水排水工程快速设计手册（2排水工程）第7页表2-6公式进行计算。2.1.1平均污水量Qp的计算（1）生活污水量Qp1的计算式中：每人每日平均污水量定额L/(人d)，该市位于陕西，由给水排水工程快速设计手册（
8、2排水工程）第6页表2-4查知，陕西属于第二分区，居住建筑内设有室内给排水卫生设备和淋浴设备，所以为100140 L/(人d)，取=120 L/(人d)N设计人口数，34万人=340000 120 L/d=40800m3/d（2）公共建筑污水量Qp2的计算=30% =30%40800 m3/d=12240 m3/d（3）工业污水量的计算 由原始资料可知：=28000 m3/d（4）平均污水量的计算40800+12240+28000=81040 m3/d2.1.2设计最大日污水量的计算 =1.181040 m3/d=89144m3/d2.1.3设计最大时污水量的计算 =1.381040 m3/d
9、=105352m3/d2.1.4设计水量汇总各设计水量汇总入表1中。表1.各设计水量汇总项目水量m3/dm3/hm3/sL/s平均日污水量810403376.670.938937.96最大日污水量891443714.331.0321031.76最大时污水量1053524389.671.2191219.352.2设计水质2.2.1进水的水质计算本设计进水水质计算包括SS、BOD5、COD、TN、NH3-N、TP等的浓度的计算，其计算方法如下1：（1）混合污水中SS浓度的计算： 式中： s每人每日排放的污水量，s=120L/（人d） as每人每日排放的SS的量，由给水排水设计手册（第五册）第246
10、页查知，as =35-50g/（人d），取as =40g/（人d）生活污水中SS浓度的计算mg/L=333.33 mg/L工业污水中SS浓度的计算由设计原始资料得知Cs2=240mg/L混合污水中SS浓度计算 =301.08mg/L（2）混合污水中的BOD5浓度的计算 式中： s每人每日排放的污水量，s=120L/（人d） as每人每日排放的BOD5的量，由给水排水设计手册（第五册）第246页查知，as =20-35g/（人d），取as =30g/（人d）生活污水中BOD5浓度的计算=mg/L=250mg/L工业污水中BOD5浓度的计算由设计原始资料得知=295mg/L混合污水中浓度计算 =2
11、65.55mg/L（3）混合污水中的COD浓度的计算生活污水中COD浓度 COD=420mg/L工业污水的COD浓度 COD=584mg/L混合污水中COD浓度 COD=mg/L=476.66mg/L（4）混合污水中的TN浓度的计算生活污水中TN浓度 TN=49mg/L工业污水的TN浓度 TN=46mg/L混合污水中TN浓度 TN=mg/L=47.96mg/L（5）混合污水中的NH3-N浓度的计算生活污水中NH3-N浓度 NH3-N=30mg/L工业污水的NH3-N浓度 NH3-N=30mg/L混合污水中NH3-N浓度 NH3-N =mg/L=30mg/L（6）混合污水中的TP浓度的计算生活污
12、水中TP浓度 TP=3.6mg/L工业污水的TP浓度 TP=3.7mg/L混合污水中TP浓度TP=mg/L=3.63mg/L（7）混合污水其它水质指标重金属及有毒物质：微量，对升华处理无不良影响；大肠杆菌数：超标；冬季污水平均温度15，夏季污水平均温度为25。2.2.2出水水质设计（1）污水处理厂出水水质参考城镇污水处理厂污染物排放标准（GB18918-2002）中的一级A标准，并尽量争取提高出水水质，因此确定本污水厂出水水质控制为：CODCr50mg/L SS10mg/L BOD510mg/LTN15 mg/L NH3-N=8mg/L TP0.5mg/L（2）城市污水经处理后，就近排入水体，
13、其出水也可作为杂用回用水。（3）处理厂对污水各项指标的处理程度式中： 进水中某种污染物的平均浓度（mg/L） 出水中该种污染物的平均浓度（mg/L）将各项水质指标带入上式中，计算出对污水的处理程度如下：SS96.68% COD89.51% BOD596.23%TN68.72% NH3-N83.33% TP86.23%2.3计算当量人口数N 式中：城市人口数，34万人；公共建筑用水折算而得的人口数，工业废水折算而得的人口数。2.3.1公共建筑用水折算而得的人口数 2.3.2工业废水折算而得的人口数工业废水按SS、BOD浓度折合为人口数是按照给水排水设计手册（第五册）第246页公式4-1转化进行计
14、算的，折合成人口数的计算公式为： （1）工业废水按SS计算式中： 工业废水中SS的浓度，Css=240mg/L； 工业废水的平均日污水量，Qp2=28000人；as每人每日排放的SS量，由给水排水设计手册（第五册）第246页查知，as =35-50g/（人d），取as =40g/（人d）。 =168000=16.8万人（2）按BOD5计算 式中： 工业废水中BOD5的浓度，CBOD5=295mg/L 工业废水的平均日污水量，Qp2=28000人as每人每日排放的BOD5量，由给水排水设计手册（第五册）第246页查知，as =20-35g/（人d），取as =30g/（人d） =275333人=
15、27.53万人3 确定工艺流程3.1工艺流程选择的原则污水处理的目的主要有两个，其一是保护水资源不受污染，因此处理后出水要达到水质标准；其二是污水回用，处理后出水用于农田灌溉、城市中水和工业生产等，为此处理水要满足相应的用水要求，水处理工程师手册对工艺流程的选择给出了以下的原则和要求，所以污水处理工艺的选择也要按照下面的原则和要求进行2。 （1）工艺流程应根据原水性质和用水要求选择，其处理程度和方法应符合现行的国家标准和地方的有关规定，处理后水质应符合有关用水和排放的标准要求；（2）应充分利用当地的地形、地址、水文、气象等自然条件及自然资源；（3）污水处理应充分考虑排放水体的稀释、自净能力，根
16、据污水处理程度来选择流程；（4）流程选择应妥善处理技术先进和合理可行的关系，并考虑远期发展对水质水量的要求，考虑分期建设的可能性；（5）流程组合的原则应当是先易后难，先粗后细，先成本低的方法，后成本高的方法。3.2工艺流程的确定按照污水处理工艺流程选择的原则和要求，可得比较合适于西安市某污水处理厂的工艺是倒置A2/O法工艺。该工艺采用较短时间的初沉池或者不设初沉池，使进水中的细小有机悬浮固体有相当的一部分进入生物反应器，以满足反硝化菌和聚磷菌对碳源的需求，并使生物反应器中的污泥能达到较高的浓度；整个系统中的活性污泥都完整地经历过厌氧和好氧的过程，因此排放的剩余污泥中都能充分地吸收磷；避免了回流
17、污泥中的硝酸盐对厌氧释磷的影响；由于反映其中活性污泥浓度较高，从而促进了好氧反应器中的同步硝化、反消化，提高了处理系统的脱氮除磷的效率3。本法的具体工艺流程如图1所示。出水厌氧反应池缺氧反应池好氧反应池回流污泥（25%-100%）Q回流混合液（0-200%）Q鼓风机房细格栅粗及格泵栅站沉砂池砂水分离器栅渣砂渣剩余污泥污泥浓缩池脱水车间干泥外运上清液流至厂内污水管二沉池消毒池外运处置污水超越管图1 倒置A2/O法工艺流程图污水4 水处理各构筑物的选择及设计计算4.1进水闸井的设计4.1.1 污水厂进水管1.设计依据1：（1）进水流速在0.91.1m/s；（2）进水管管材为钢筋混凝土结构；（3）进
18、水管按非满流设计，；2.设计计算（1）取进水管流速为，由给水排水设计手册（第二版）第1册查知，取管径为，设计坡度；（2）已知最大日污水量；（3）初定充满度 h/D=0.85，则有效水深；（4）已知管内底标高为392.38m，则水面标高为：393.44 （5）管顶标高为：；（6）进水管水面距地面距离。4.1.2 进水闸井工艺设计进水闸井的作用是汇集各种来水以改变进水方向，保证进水稳定性。进水闸井前设跨越管，跨越管的作用是当污水厂发生故障或维修时，可使污水直接排入水体，跨越管的管径比进水管略大，取为1400mm，进水闸井的设计要求如下2：（1）设在进水闸、格栅、集水池前；（2）形式为圆形、矩形或梯
19、形；（3）井底高程不得高于最低来水管管底，水面不得淹没来水管管顶。考虑施工方便以及水力条件，进水闸井尺寸取64.5m，井深 6.5m，井内水深1.2m，闸井井底标高为392.19m，进水闸井水面标高为 393.39m，超越管位于进水管顶1.0m处，即超越管管底标高为 394.63m。由水处理工程师手册第566页表6.1.3选用HZJ5I型闸门，其安装尺寸参数如下表2所示：表2 HZJ5I型闸门安装参数QEF(F1)G(G1)HH1d2PS25002000278012501125285（265）390（370）3320118018012（4）启闭机的选择由水处理工程师手册第566页表6.1.3查
20、得选用 LOD型电手动两用启闭机。4.2格栅4.2.1格栅的作用及种类格栅由一组或数组平行的金属栅条、塑料齿钩或金属网、框架及相关装置组成，倾斜安装在污水渠道、泵房集水井的进口处或污水处理厂的前端，用来截留污水中较粗大漂浮物和悬浮物，如纤维、碎皮、毛发、果皮、蔬菜、木片、布条、塑料制品等，防止堵塞和缠绕水泵机组、曝气器、管道阀门、处理构筑物配水设施、进出水口，减少后续处理产生的浮渣，保证污水处理设施的正常运行3。按照格栅形状，可分为平面格栅和曲面格栅；按照格栅净间距，可分为粗格栅（50-100mm）、中格栅（10-40mm）、细格栅（1.5-10mm）三种，平面格栅和曲面格栅都可以做成粗、中、
21、细三种3。本工艺采用矩形断面中格栅和细格栅各一道，采用机械清渣，中格栅设在污水提升泵房之前，细格栅设在提升泵房之后。4.2.2格栅的设计原则 本设计中格栅的设计原则主要有1：（1）格栅的清渣方式有人工清渣和机械清渣，一般采用机械清渣；（2）机械格栅一般不宜少于两台；（3）过栅流速一般采用0.6-1.0m/s；（4）格栅前渠道内的水流速度一般采用0.4-0.9m/s；（5）格栅倾角一般采用；（6）通过格栅的水头损失一般采用0.08-0.15m；（7）格栅间必须设置工作台，台面应高出栅前最高设计水位0.5m，工作台上应有安全和冲洗设施；（8）格栅间工作台两侧过道宽度不应小于0.7m，工作台正面过道
22、宽度：人工清除不应小于1.2m，机械清除不应小于1.5m；（9）机械格栅的动力装置一般宜设在室内，或采取其他保护设施；（10）格栅间内应安装吊运设备，以利于进行格栅及其他设备的检修、栅渣的日常清理。4.2.3格栅的设计计算1中格栅的计算本设计中格栅的设计计算如下1：前面计算可知：max=1.219m3/s，计算草图8图2 格栅示意图（1）格栅间隙数 式中： 栅条间隙Qmax最大设计流量，m3/s； 栅条间隙，m； 栅前水深，m； 污水流经格栅的速度，一般取0.61.0m/s； a格栅安装倾角，（）取中格栅栅前水深为=1，格栅栅条间隙=20mm，过栅流速=0.9m/s，格栅安装倾角a=60，设置
23、两台机械格栅，则每台格栅间隙数为：；则=32（2）栅槽宽度 式中：栅槽宽度，m；栅条宽度，取S=0.01m；栅条间隙，取=0.02m栅条间隙数，=32个；=m（3）进水渠道渐部分长度式中：进水渠道渐宽部分长度，m；B1进水渠道宽度，取B1=0.60m a1渐宽部分展开角度，取； （4）出水渠道渐窄部分长度（5）过栅水头损失通过格栅的水头损失可以按下式计算： 式中：设计水头损失，m；计算水头损失，m；重力加速度，m/s2；系数，格栅受污堵塞时水头损失增大倍数，一般采用3；阻力系数，其值与栅条锻炼形状有关。设格栅断面形状为锐边矩形，则 （6）栅后槽总高度 设栅前渠道超高，栅前水深，则 ，取1.4m
24、（7）栅前槽高度 （8）栅槽总长度L （9）每日产生的栅渣量 式中： 每日栅渣量，单位体积污水栅渣量，中格栅间隙为20，取=0.05 生活污水总变化系数，=1.30.02，宜采用机械清渣每台格栅每日栅渣量(10)中格栅及格栅除污机选型由给水排水设计手册（第二版）第11册第521页查知，选用两台GH-1000链条回转式多耙格栅除污机，其规格及性能如下表3：表3 GH-1000链条回转式多耙格栅除污机的规格和性能参数型号格栅宽度（）格栅净距（mm）安 装 角 a（）过栅流速（）电动机功率（）GH-1000100020600.91.11.52细格栅的计算本设计中格栅的设计计算如下1：（1）格栅间隙数
25、 式中各项字母代表的意义同前， 取细格栅栅前水深为1.5m，格栅栅条间隙b=10mm，过栅流速0.9m/s，格栅安装倾角a=60，设置两台机械格栅，则每台格栅间隙数为：（2）栅槽宽度 式中：栅槽宽度，m；栅条宽度，取=0.01m；栅条间隙，取=0.01m；栅条间隙数，=42个；=0m（3）进水渠道渐部分长度式中：进水渠道渐宽部分长度，m；1进水渠道宽度，取1=0.60m； a1渐宽部分展开角度，取； （4）出水渠道渐窄部分长度（5）过栅水头损失通过格栅的水头损失可以按下式计算： 式中：设计水头损失，计算水头损失，重力加速度，/s2系数，格栅受污堵塞时水头损失增大倍数，一般采用3阻力系数，其值与
26、栅条锻炼形状有关设格栅断面形状为锐边矩形 （6）栅后槽总高度设栅前渠道超高，栅前水深，则 ，取2.1m（7）栅前槽高度 （8）栅槽总长度L （9）每日产生的栅渣量 式中： 每日栅渣量，单位体积污水栅渣量，中格栅间隙为20，取=0.05 生活污水总变化系数，=1.30.02，宜采用机械清渣每台格栅每日栅渣量（10）细格栅及格栅除污机的选择 由给水排水设计手册（第二版）第11册第533页查知，选用两台XWB-08-15背耙式格栅除污机，其性能如下表4所示：表4 XWB-08-15背耙式格栅除污机型号格栅宽度（mm）耙齿有效长度(mm)安装倾角()提升质量(kg)格栅间距(mm)提升速度(m/min
27、)电机功率(KW)XWB-08-15800100602001030.54.3沉砂池4.3.1沉砂池的作用及类型 污水中的无机颗粒不仅会磨损设备和管道，降低活性污泥活性，而且会板积在反应池底部减小反应池有效容积，甚至在脱水时扎破率带损坏脱水设备。沉砂池的设置目的就是去除污水中泥砂、煤渣等相对密度较大的无机颗粒，以免影响后续处理的构筑物的正常运行3。常用的沉砂池的形式主要有平流式沉砂池、曝气沉砂池、旋流式沉砂池。平流式沉砂池是早期污水处理系统常用的一种形式，它具有截留无机颗粒效果较好、构造简单等有点，但也存在流速不易控制、沉砂中有机性颗粒含量较高、排砂常需要洗砂处理等缺点。旋流式沉砂池是利用机械力
28、控制水流流态与流速、加速砂粒的沉淀并使有机物随流水带走的沉砂装置。曝气沉砂池在池的一侧通入空气，使污水沿池旋转前进，从而产生与主流垂直的横向恒速环流；曝气沉砂池还具有以下特点，通过调节曝气量，可以控制污水的旋流速度，使除砂效率较稳定，受流量的影响较小；沉砂中含有有机物量低于5%；由于池中设有曝气设备，它还具有预曝气、脱臭、除泡作用以及加速污水中油类和浮渣的分离等作用，这些特点对后续的沉淀池、曝气池、污泥消化池的正成运行以及对沉砂的最终处置提供了有利的条件3。本设计中选用曝气沉砂池，其截面图如图9示。图3曝气沉砂池示意图1空气干管 2支管 3扩散设备 4头部支座 曝气沉砂池与细格栅合建，为地上式
29、矩形混凝土结构，设为两格池子。4.3.2曝气沉砂池的设计参数 本设计中曝气沉砂池的设计参数有1：（1）旋流速度应保持0.250.3m/s；（2）水平流速为0.060.12m/s；（3）最大流量时停留时间为13min；（4）有效水深为23m，宽深比一般采用12；（5）长宽比可达5，当池长比池宽大得多时，应考虑设计横向挡板；（6）每立方米污水的曝气量为0.10.2m3空气，或35 m3/（m2h）；（7）空气扩散装置设在池的一侧，距池底约0.60.9m，送气管应设置调节气量的阀门；（8）池子的形状应尽可能不产生偏流或死角，在集砂槽附近可安装纵向挡板。4.3.3曝气沉砂池的设计计算1池体的计算本设计
30、中曝气沉砂池的设计计算如下1：（1）池子总有效容积V 式中：污水厂最大设计流量，=1.219m3/s；最大设计流量时的流行时间，取t=2min； （2）水流断面的面积A 式中：污水厂最大设计流量，=1.219m3/s；最大设计流量时的水平流速，取0.1 m/s；（3）池总宽度 式中： ，取 （4）校核宽深比 宽深比在12之间，符合要求（5）池体长L （6）校核长宽比 ，符合要求2曝气系统设计计算 本设计的曝气沉砂池的曝气系统设计计算1 3：本设计的曝气沉砂池运用鼓风曝气系统，鼓风设备和倒置A2/O反应池空气系统设在同一机房，采用穿孔管曝气，穿孔曝气管设置在集砂槽一侧，距池底0.8,距池壁0.5
31、m，则穿孔管的淹没深度为。（1）最大时所需空气量 式中： 每立方米污水所需空气量，0.10.2m3空气/ m3污水，取0.2m3空气/ m3污水/h=877.68 m3 / h（2）平均时所需空气量（3）鼓风机的风压计算 式中：鼓风机出口风压，kPa；扩散设备的淹没深度，换算成压力单位kPa，1mH20压力相当于9.8kPa，； 扩散设备的风压损失，kPa，与充氧形式有关，一般取35kPa，取4kPa； 输气管道的总风压损失，kPa，包括沿程风压损失和局部风压损失，可以通过计算确定，设管路压力损失为5.5kPa。 （4）鼓风机的选择 由给水排水设计手册（第二版）第11册P470查知，选择RD1
32、25型号罗茨鼓风机两台，其性能如下表6所示：表5 罗茨鼓风机的性能型 号口径（mm）转速（r/min）出口风压（kPa）气量Q（m3/min）轴功率LA（kW）电动机功率（kW）RD125125175029.616.811.715 3沉砂室的计算 沉砂室的计算过程如下1：（1）沉砂部分所需容积 式中：城市污水沉砂量，m3/106m3，可按照106m3污水沉砂1530m3计算，取/106m3污水清除沉砂的间隔时间，d，取 生活污水总变化系数，=1.3 （2）每个污泥斗的容积 式中： 每格沉砂斗容积； 沉砂斗个数，本设计中设每格池子有两个沉砂斗，则； （3）沉砂斗各部分尺寸设斗底宽1=0.6,斗壁
33、与水平面的倾角为60，斗高=1.1m，则沉砂斗伤口宽度为： 沉砂斗容积为： （m3）（8）沉砂室的高度采用重力排砂，设池底坡度，坡向砂斗， (9)池总高度式中：沉砂池超高，m，设=0.3m(10)验证最小流速 式中： 最小流量，m3/s，最小流量时沉砂池的水流断面面积（m2）， 最小流量时工作的沉砂池数目，最小流量时，只有一格工作=1（11）砂水分离器的选择 选用螺旋式砂水分离器两台，一备一用，螺旋式砂水分离器由砂斗、溢流堰、出水管、无轴螺旋带及驱动装置等组成。4曝气沉砂池进出水设计的计算曝气沉砂池的进出水设计的计算过程如下4：（1）曝气沉砂池进水设计曝气沉砂池进水采用配水槽，来水由提升泵房和
34、细格栅后水渠直接进入沉砂池配水槽，配水槽尺寸为：。为避免异重流的影响，污水经潜孔进入沉砂池，过水流速不宜过大，流速控制在0.20.4m/s，本设计取。单格池子配水孔面积为：设计孔口尺寸为1.8m1.8m，则孔口实际流速为： 查给水排水设计手册（第二版）第一册P678，可得水流经过孔口的局部水头损失为，则水头损失为： （2）曝气沉砂池出水设计出水采用矩形薄壁跌水堰，假设堰为无侧收缩堰，堰宽同沉砂池每格池子的宽度，即，则通过堰流量为： 式中： 堰流量， 流量系数，通常采用0.45； 堰宽，m，；溢流堰上水深，m；通过计算得出，设跌水高度为0.15m，则沉砂池出水的水头损失为0.25+0.15=0.
35、40m4.4倒置A2/O反应池4.4.1工艺设计参数倒置A2/O工艺的设计参数包括3：（1）污泥泥龄SRT=1020d，取为16d；（2）水力停留时间：缺氧区12h，取1.5h；厌氧区12h，取1.5h，好氧区510h，取6.5h；（3）池内混合液污泥浓度（MLSS）为30004000mg/L,取；（4）污泥负荷0.15kgBOD5/(kgMLSSd-1)，取0.15kgBOD5/(kgMLSSd-1)。4.4.2反应池池体设计计算倒置A2/O工艺的反应池池体设计计算过程如下5：（1）混合液回流比R内 总氮的去除率：式中：混合液回流比R内,取220%（2）反应池容积设两座钢筋混凝土结构的倒置A
36、2/O反应池，；缺氧区容积： 厌氧区容积： 好氧区容积： （3）校核氮磷负荷好氧区总氮负荷：符合要求； 厌氧区总磷负荷：,符合要求。（4）系统每座反应池每日活性污泥净增值 式中：为好氧池中进水平均BOD5的值，为好氧池中出水平均BOD5的值，kg/m3， ；产率系数，即微生物每代谢1kgBOD5所合成的MLVSS，kg，取；每座好氧池处理污水流量，m3/d，为40520m3/d；反应池内挥发性悬浮固体总量，kg （5）反应池尺寸反应池设置为缺氧区和厌氧区各为一个廊道，中间设置导流墙；好氧区设置为四个廊道；设反应池有效水深通常在46m，取；设缺氧区和厌氧区宽度都为m，则缺氧池和厌氧池的长度为：。
37、好氧区每个廊道宽度也为m，则反应池总宽度，则好氧区长度为；，取为64.8m； 反应池总长为校核长宽比及宽深比： ， ，符合规定 ； ，符合规定； ，都介于12之间，符合规定；（6）反应池高度取反应池的超高为0.5m，则 4.4.3反应池进出水设计本设计中反应池进出水设计计算过程如下4：（1）进水设计计算 进水采用矩形配水槽，来水由沉砂池出水管到配水槽，配水槽尺寸为：。为避免异重流的影响，污水经潜孔进入反应池池，过水流速不宜过大，流速控制在0.20.4m/s，本设计取。单格池子进水孔直径为：,取进水管为1500mm； 校核进水流速： 查给水排水设计手册（第二版）第一册P678，可得水流经过孔口的局部水头损失为，则水头损失为： （2）出水设计计算本设计反应池出水用矩形薄壁跌水堰，假设堰为无侧收缩堰，堰宽，则通过堰流量为： 式中： 堰流量， 流量系数，通常采用0.45； 堰宽，m，；溢流堰上水深，m；通过计算得出，设跌水高度为0.15m，则反应池出水的水头损失为0.16+0.15=0.31m出水集水槽尺寸为4.4.4曝气系统设计本设计中采用鼓风曝气系统，曝气装置采用BYW-1.2型微孔曝气器，本设计中将微孔曝气器设在距池底0.2m处，淹没水深为5.8m，计算温度定为30。本设计的曝气系统设