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1、 . 摘要本次设计为装有中间在热机组凝汽式600MW火力发电厂热力系统局部初步设计，其主要容包括了电厂原则性热力系统的计算、拟定、热力系统辅助设备的选择；锅炉燃烧系统与其设备的选择；供水方式的确定和水泵的选择等。电厂原则性热力系统的计算为本次设计的设备选型提供了数据，其汽水流量的计算是选择给水泵、凝结水泵、除氧器等设备的台数和容量的依据。而对于热力系统设备的选型则是火电厂可行性研究与初步设计中热机部分的主要容，又是运行电厂中组织经济运行的主要技术依据。热力系统设备的选型提供了全厂热力系统的基本结构，提供了全厂主要的主、辅热力设备规格。通过本次设计应达到能够熟练并掌握电厂的热力系统与系统设备的连
2、接方式和运行特性，能把书本知识和现场实际结合起来，能培养独立思考和查阅文献资料与综合运用所学知识的能力。本次设计以安全经济为原则，最终选择出合适的电厂设备关键词 600MW火力发电厂 初步设计 原则性热力计算 设备选型AbstractThis preliminary design is for the portion of thermal power plant of 600MW condensing intermediate reheat unit, the main content include the calculation and drawing of the principle t
3、hermal system and the selecting of the water supplying and the selecting of the water supplying and the choice of water pump,ect. This calculation of thermal system provide the date for the equipment selecting in this design . The calculation of the steam flow is prepared for selection of the accoun
4、t and capacity to the feedwater pump, condensate pump deoxidize device .The selection of the thermal system equpment is the mian content of the feasibility research of power palant and heat engine in oreliminnary designing and its also the main technipue base of economic in the power plant.The compo
5、sition of thermal system and standards of the main and auxiliary thermal equipment is decided by the selecting of thermal. It is requseted that we should master the designed prograne of thremal system in the power plane and master the content of designed calculating and equpment selecting in this de
6、sign.And can be familiar with conbine book knowledge and scene together actually,can train the ablity to think independently and consulting the documents and materials and using the knowledge studied synthetically. This Design take safe economy as the principle, choose to offer the suitable power pl
7、ant equipment finally.Keywords 600MW thermal power plant preliminary design principle calcuation of thermal system Selecting type of the equipment引言本次设计题目为600MW火电厂热力系统局部初步设计，其题目来源为工程实际，因目前我国电力系统中200、300、600MW发电机组已成为主力机组，特别是人们认为最佳单机容量600MW级的火力发电机组已越来越多的投入电网运行。所以对600MW火电厂进行热力系统局部初步设计有着很重要的意义。本次设计以原则性热
8、力计算为基础，应用了选用煤种成分特性分析与燃烧计算来选择设备类型，并通过设计计算和绘制全面性热力系统图，掌握600MW机组系统设备的连接方式与运行特性。最终达到理论与实际相结合的目的，更深刻的掌握600MW火电厂设计与运行的特点与方式。600 MW 火电厂热力系统局部初步设计第一章 概述600 MW级燃煤机组是世界多数工业发达国家重点发展的火电主力机组，在一些国家火电机组标准系统中是以个重要的级别，由于600 MW发电机组具有容量大，参数高，能耗低，可靠性高，对环境污染小等特点，这一容量等级的机组也是目前我国火电建设将要大力发展的系列之一，可以预料，今后在全国将会有更多的600 MW级发电机组
9、投入电网运行。本次设计的目的是通过600 MW火力发电厂热力系统局部的初步设计，掌握电厂热力系统设计的步骤，设计计算的容与设计过程中设备如何选型，熟悉系统设备的连接方式和运行特性。1 发电厂原则性热力系统的拟定：（1） 发电厂原则性热力系统的拟定的目的：通过对原则性热力系统的计算来确定某些典型工况时的经济性指标，根据额定工况。最大工况是算得的各项汽水流量，来选择主辅热力设备，并据以绘制发电厂的全面性热力系统，合理地拟定，正确的分析论证原则性热力系统，是火电厂可行性研究与初步设计中热机部分地主要容。（2） 发电厂原则性热力系统的组成：凝汽式发电厂的热力系统由锅炉本体汽水系统汽轮机本体热力系统，机
10、炉间的连接管道系统和全厂公用汽水系统四部分组成。（3） 发电厂原则性热力系统拟定的主要步骤:确定发电厂的形式与规划容量，选择汽轮机，绘发电厂原则性热力系统图，发电厂原则性热力系统计算，选择锅炉，选择热力辅助设备。2 发电厂原则性热力系统的计算：（1） 发电厂原则性热烈系统的计算目的：确定电厂某一运行方式时的各项流量与参数。该工况的发电量，供热量与全厂热经济性指标，以分析其安全性和经济性。根据最大负荷工况计算的结果，作为选择锅炉，热力辅助设备和管道与其附件的依据。（2） 发电厂原则热力系统计算方法和步骤：i. 整理原始材料，编制汽水表ii. 按“先外后”，在“从高到低”顺序计算。iii. 汽轮机
11、汽耗,热耗，锅炉热负荷与管道效率的计算iv. 全厂热经济性指标 ，的计算。3 锅炉燃烧系统计算与其设备的选择：燃烧系统计算的目的，是在给定的锅炉负荷和燃料特性的前提下，确定锅炉热效率，燃料消耗量等来选择辅助设备。主要包括制粉系统的选择：包括磨煤机、给煤机、风机等。燃烧系统的选择：包括空气预热器、送风机、引风机等设备的选型。4 热力系统辅助设备的选择： 主要包括凝结水系统的选择，包括凝汽器和凝结水泵与给水系统各给水泵型式的选定。第二章 原则性热力系统计算全厂热力系统计算在电厂的设计和运行中主要解决两类问题：一是确定全厂的热经济性，如全厂发、供电煤耗率，全厂热效率，全厂节煤量等，二是为电厂的设计运
12、行和安排机，炉检修等提供数据，主要是1.全厂各种工况下各部分的汽水流量；2.某一工况下全厂提供的发电量和供热量等。一、汽轮机型式与参数机组型式：N600-16.67/537/537额定功率：Ned600MW初参数：再热蒸汽参数：高压缸排气 中压缸排气排汽压力：给水温度：二、锅炉型式与参数锅炉型式：HG-2008/186M多次强制循环气包炉最续蒸发量: 过热蒸汽出口蒸汽参数：再热气出口温度：汽包压力锅炉效率：92%三、计算中选用的其它参数（1）小汽水流量锅炉连续排污量全厂汽水损失;给水泵小汽轮机耗气量：至锅炉过热器减温水量制造厂家提供的轴封气量与其参数表如表31所示（2）其他有关数据选择回热加热
13、器效率扩容器效率，补充水入口水温，连续排污扩容压力为在计算工况下机械损失发电机损失给水泵组焓升凝结水泵和升压泵焓升表3-1项目单位汽量T/h1.297.7414.251.661.73-31.628.91汽焓Kj/kg3330.633538.043163.912963.6731563.333109.31去处至高压缸排气至H3至H4至SG至热井至中压缸夹层四 各项经济指标计算（一） 整理原始数据的计算点汽水焓值 根据汽轮机厂提供的最大计算工况时机组的汽水函数，整理出的汽水焓值见表32新蒸汽，再热蒸汽与排污扩容器计算点参数见33表表3-3新冷再热汽与排污扩容器计算点汽水参数表汽水参数单位锅炉过热器出
14、口气轮机高压缸（入口）锅炉汽包排污水连续排污扩容器再热器（入口，出口）压力Mpa18.2816.6720.040.903.71/3.34温度T540.6537316.2/537汽焓KJ/Kg3386.143394.042772.103019.3/3538.03水焓hKj/kg1848.10742.64至SG再热蒸汽焓KJ/KG518.72（二） 全厂物质平衡气轮机总耗汽量锅炉蒸发量锅炉给水量（此工况下应扣去过热器减温水量）锅炉连续排污量排污扩容器热平衡计算要求 (参见表33)未回收的排污水量补充水量表3-2N600-16.67/537/537型机组回热系统计算点汽水参数表 项目个点计算点单位
15、SG排汽C抽汽压力PMpa6143.611.700.840.320.140.080.030.005抽汽温度t384.3316.2431.2336.6230.1143.5抽汽焓值hKJ/kg31103024328431922928.362762.472665.682325.3222963.672335.51抽汽压损P64864888加热器压力P1Mpa5.793.491.570.790.310.130.070.02P压力下的饱和水温ts t273.2242.3200.5169.7134.8107.090.264.734.3加热器端差-1.70002.72.82.82.8加热器出口水温Tj274.
16、9242.3200.5169.7132.1104.287.461.9P下饱和水焓值KJ/kg719.00414.91143.72疏冷器出口水焓KJ/kg1076.41880.32758.81460.48389.67282.83171.37加热器出口水焓KJ/kg1207.141052.11863.14719.00556.43438.27367.46261.04加热器进口水焓KJ/kg1052.11863.14744.56556.43438.27367.46161.04（三） 计算气轮机各段抽气量和凝汽流量1高压加热器热平衡计算2 高压加热器热平衡计算物质平衡得疏水再热蒸汽量计算：由于高压缸轴封
17、露出的中，再返回高压缸排气，以与高压缸排气中又抽出蒸汽进入夹层，故从高压缸物质平衡得：3高压加热器热平衡计算：疏水4由除氧器热平衡计算除氧器的出口水量（给水泵出口水量）其物质平衡式为：该除氧器的输入热量等于输出热量的热平衡式为：将上列物质平衡式改写为：代入上式并整理为第四级抽汽量除氧器进水量（主凝结水量）,由除氧器物质平衡：5 由低压加热器热平衡：6由低压加热器热平衡计算：疏水:7由低压加热器热平衡计算：疏水:8由低压加热器轴封冷却器SG和热井构成一整体的热平衡计算疏水：D(KJ/Kg)h(kj/kg)表3-49由热井物质平衡求（三） 汽轮机气耗计算与流量校核：1计算根据汽轮机最大工况时功率，
18、由汽轮机功率方程式求由表3-4的数据代入上式得：左式右式其中综上左右式相等得表3-5单位t/h单位t/h汽轮机汽耗量锅炉蒸发量给水量锅炉排污量扩容蒸汽量为扩容水量全厂汽水损失化学补水量再热蒸汽量1836.161854.711839.331873.2518.559.738.8118.5527.361498.47第一级抽气第二级抽气第三级抽气第四级抽气第五级抽气第六级抽气第七级抽气第八级抽气汽轮机排气除氧器耗气138.47150.0063.01139.3568.2840.4158.6856.731093.4667.302流量校核通过进行热井物质平衡与汽轮机物质平衡求得凝气流量来进行计算误差检验：热
19、井物质平衡：汽轮机物质平衡：与数值相差0.01，表明计算误差很小（五）热经济指标计算：1、汽轮发电机组热耗量、热耗率q、绝对电效率2、锅炉热负荷和管道热效率： 表3中根据锅炉和汽轮机提供得新汽参数（P,t）查得过热器出口焓反而低于汽轮机焓，是不可能的。为此在计算中kj/kg的等焓值。 3全厂热经济指标：全厂热效率：全厂热耗率：发电标准煤耗率：第三章 锅炉燃烧系统计算与其设备的选择 本章的主要容为根据选定的锅炉型式与给定的燃料与燃烧计算等相关资料，对锅炉燃烧系与其器设备进行选择。它主要包括：磨煤机型式选定，制粉系统的确定，给煤机的确定与一次风机，送引风机形式的确定等。一 燃烧计算：给定数据如下：
20、 Aar=26.0 War=7.0 挥发分 Vdaf=26.64 氢 Har=3.15 氧 Oar=2.75 氮 Nar=0.88 硫 Sar=4.0 碳 Car=56.22Km=1.22（一）理论空气量计算：（二）理论烟气量计算理论烟气容积（三） 燃料消耗量的计算：1 燃料应用基低位发热量2 锅炉机组吸热量3 锅炉效率：排烟温度。查得冷空气温度。查得取，4 煤耗量的计算（四）计算燃料消耗量的计算：由于选用的是烟煤，所以根据相关资料在2%围选取。故二锅炉系统的设备选型（一）磨煤机与制粉系统类型的选择：1选择依据和一般原则：（1）选择磨煤机的型式和制粉系统时应根据煤的燃烧、磨损、可磨性与爆炸特性
21、以与磨煤机的制粉特性和煤粉细度的要求。结合锅炉炉膛和燃烧器结构统一并考虑投资，电厂检修运行水平与设备的配套，备品备件供应以与煤的来源和煤中杂物情况等因素，以达到磨煤机制粉系统和燃烧装置匹配合理，保证机组安全经济运行。（2）大容量机组在煤种适宜时宜优先选用高、中速磨煤机。（3）总出力不应小于锅炉最续蒸发量时燃烧消耗量的110%-120% 。2. 磨煤机型式的确定： 由于本次设计所选煤种=26.64%，=1.22，=7%，而当1.2时应选用中速磨煤机. 我国生产的中速磨煤机有辊盘式（平盘式）、辊碗式（RP型）、球环式（E型）、辊球式（MPS）。中速磨煤机有以下优点：体积小，耗钢耗电省，投资维护费低
22、，但结构复杂，制造要求高，对煤种要求高，干燥能力差。一般用于直吹式制粉系统。除很硬（12%）、灰分很大（30%）的煤种以外，其他都可以。3. 制粉系统型式的确定： 中速磨煤机一般采用直吹式制粉系统，我国电厂磨制烟煤和水分不高的褐煤时，以往大多采用热空气单介质干燥负压直吹式系统。因如热风能满足燃料的干燥、负荷调节与一次风百分比等要求时，宜采用热风单介质作为干燥剂，这样制粉系统简单，当煤的表面水分小于15%时，采用热风作为干燥剂时合适的。磨制烟煤时，一般均如此。采用热风单介质干燥时，用冷风作为调温剂。4. 磨煤机配置台数的确定： 电力行业标准DL500094火力发电机厂设计规程规定：每台锅炉装设的
23、高、中速磨煤机不宜多于8台，也不宜少于3台。当锅炉正常运行的磨煤机为6台以上时，可以有1台运行备用机和1台检修备用机。当少于6台时，宜设置1台备用机。 综上，本次设计选用8台中速磨煤机。5. 中速磨煤机选型与计算： t/h式中：-锅炉燃用设计煤种时的燃料消耗量t/h，由锅炉热评很计算确定=236.69 t/h k 制粉系统出力备用裕量。取k=1.10-1.20 Z一台锅炉配置的磨煤机总台数Z=8-备用磨煤机台数=2= t/h因为所以，由值可反推出要求的磨煤机磨制标准煤样的煤粉出力应为 t/h因为33.92735，所以，本次设计所选中速磨煤机为MPS75K辊球式中速磨煤机，35 t/h.6. 本
24、次设计选用的MPS75k辊球式中速磨煤机主要参数指标如下：型号基本出力（t/h）=90下通风量（）通风阻力（Pa）电机功率（kw）轴功率（kw）MPS75K35.05818545703002607. 制粉系统图：（二） 给煤机类型的选择：给煤机是制粉系统供给锅炉燃料的主要辅机之一，对于大型锅炉不仅要求其保证出力，而且要求有良好的 调节性能，以与供煤的连续性、均匀性，以保证锅炉稳定燃烧。直吹式制粉系统更要求给煤量的精确性，以便精确控制过量空气系数和风粉的均匀混合，保证锅炉良好燃烧。1. 选择依据和一般原则：（1） 能按锅炉负荷或磨煤机出力连续不断给煤运行要可靠，不易卡，调节灵活方便。（2） 密封
25、性好，漏风少，正压直吹系统的给煤机必须具有承压能力，在满足上述要求还要设备简单、轻便。（3） 在给煤机的型式按煤质（水分），原煤颗粒度，制粉系统和磨煤机类型以与制粉系统布置，锅炉负荷调节要求结合给煤机的特性来选用。（4） 对采用中速高速磨煤机的直吹式制粉系统，宜选用称重式皮带给煤机。给煤机的台数宜与磨煤机台数一样，对大容量机组，根据原煤仓的布置，设备情况，通过比较后1台磨煤机也可配2台给煤机。振动式给煤机的计算出力应不小于磨煤机计算出力的120% 。其他型式给煤机的计算出力应不小于磨煤机计算出力的110% 。2. 给煤机的设备规和设计原则：（1） 设备规数量：6台/炉 控制方式：就地与远程自动
26、控制容量（1台）：1060 t/h 称重装置精度：0.5%工质密度：0.850.89 t/（堆积密度） 壳体承受压力：0.35 Mpa给煤机进料口与出料口中心线距离：2134 mm 功率：2.2 kw电源：380 V 50 HZ 转速：1450 r/min (最大)调整方式：滑差电动机调速 清扫装置电动机功率：0.25 kw 380 V（2） 设计原则 在锅炉MCR工况时，6台给煤机运行，2台给煤机备用。 给煤机采用无级变速装置调节给煤量。 电子称重装置精度0.5%。 每台给煤机出力大于磨煤机出力10%。 配置煤样的取样装置。有以上条件，本次设计选用电子重力式给煤机8224（FMGD600）。
27、 3. 电子重力式给煤机的优点：电子重力式给煤机系按引进技术制造的密封的皮带给煤机，能自动计量和调节给煤量精度高达0.5%，并能给出断煤，出煤口堵煤信号，外壳和煤闸门能耐压0.345Mpa。密封性好，漏风性小。对湿分大或易黏结的煤也能适用，由于微机控制电子计量重力式给煤机即能精确计量又便于自动调节是当前直吹式制粉系统一种较为理想的给煤机。型号参数见表：型号STOCK EG ZF812882248236进口尺寸mm(in)出力（t/h）2251010025250皮带宽度mm(in)457.2（18）609.6（24）914.4（36）皮带上煤层高度mm(in)152.4（6）177.8（7）22
28、8.6（9）最小进出料中心距mm(f)1828（6）2133.6（7）2743.2（9）（三）燃烧系统设备的设计和选择燃烧器是锅炉燃烧设备的主要组成部分。它的作用是：将燃料和燃烧所需的空气送入炉膛并组织一定的气流结构使燃料能迅速稳定的着火与时供应空气使燃料和空气混合物造成必须的燃烧强度，使燃料在炉达到完全燃烧，保证锅炉安全经济的运行。煤粉锅炉中，燃烧流和空气流都是经过燃烧气的射流形式送入炉膛的煤粉燃烧器，按其出口气流划分可分为：直流燃烧器和旋流燃烧器两大类。出口气流为直流射流的燃烧器为直流燃烧器。出口气流包含旋转射流时的燃烧器称为旋流燃烧器。旋流燃烧器出口气流可以是几个旋转射流的组合，也可以是
29、直流和旋转射流的组合。1、 目前我国应用的旋流燃烧器有三种（1） 直流蜗壳式（2） 双蜗壳式（3） 轴向可动叶轮式 前两种旋流燃烧器在燃用低挥发分煤种时燃烧器出口虽然有一定的回流，但由于一、二次风很快混合，不利于煤粉着火。运行中容易出现燃烧不稳定甚至出现熄灭的的现象。又因为旋转射流速度衰减较快，燃烧过程后期混合较差，焦炭粒子燃尽条件不加，在燃用挥发分较高的煤种时，由于着火较快喷口附近温度高，容易产生结渣。另外燃烧器喷口在炉膛暴露面积较大，易使喷口过热或烧坏。五十至六十年代，但对于这两种旋流燃烧器，对煤种适应较差，特别是燃用无烟煤和劣质烟煤时，着火燃烧性能不 与切向燃烧的直流煤粉燃烧器，所以近年
30、来这两种旋流煤粉燃烧器的应用逐渐减少。轴向可动叶轮旋流煤粉燃烧器的二次风风量和风速都比一次风大所以二次风射流的旋转程度除了影像它的本身的扩展之外，也影响一次风射流的扩展角和回流区的大小。这种旋流燃烧器的调节作用也是有限的，所以对煤种的适应性也比较窄。2、 故本电厂采用四角切圆布置的直流燃烧器。由于Vadf=34.26%为挥发分较高的烟煤，采用均等配风方式即，采用一，二次风口相间布置。即在两个一次风口之间均等布置一个或两个二次风口。或者在每个一次风口的背火侧均等布置二次风口。在均等配风方式中，一，二次风口艰巨相对较近，一二次风口流出后能很快得到混合。本次设计选择：正四角布置得摆动式直流燃烧器，为
31、CE公司设计的。燃烧器的布置根据炉膛尺寸大小选取合适的喷嘴出口射流中心线，同炉膛横截面对角线之间的夹角X。由此确定喷嘴出口射流中心线和水冷壁中心线的夹角分别为36度和45度。在炉膛中心形成逆时针旋转的两个直径稍有不同的假象切园，相应假象切园直径，分别为和。燃烧器每只角有六只煤粉喷嘴共24只煤粉燃烧器。有12只油燃烧器和相应12只高能点火器，燃烧器总高度为12.656m煤粉喷嘴中间也有波形三角钝体使之有稳定火焰和提高煤种的适应性的作用。12只油喷嘴的总热功率为锅炉燃料总放热量的15%喷油嘴所需雾化蒸汽耗量约为喷嘴油量的10%。高能点火器用2300V直流电压产生高压放电。点火速率每秒4次点完最长时
32、间为15min。如工作持续了15min下次点火至少隔30min。方可进行。3、锅炉在MCR时的燃烧器主要设计参数如下项目单位数据项目单位数值二次风速度M/s47.55一次风速率M/s24.99二次风温度313一次风率%20.2二次风率%79.8两部分占二次风百分比%15二次风中燃料风份额%36.1燃烧器一次风阻力K0.254二次风中辅助风份额%63.9燃烧器二次风阻力K0.813一次风喷嘴间距mm1680（四） 送、引风机与一次风机1、 一次风机的型式、台数、风量和压头宜按下列要求选择：对正压直吹式制粉系统或热风送粉贮仓式制粉系统，当采用三分仓空气预热器时，冷一次风机宜采用单速离心式风机，也可
33、采用动叶可调轴流式风机。冷一次风机的台数不宜少于两台，不设备用。热一次风机的台数易与磨煤机的台数相匹配。一次风机的风量和压头易根据不同的制粉系统采用。采用三分仓空气预热器正压直吹式制粉系统的冷一次风机按下列要求选择。风机的风量应包括锅炉在最续蒸发量时所需的一次风量全部磨煤机的密封风量和制造厂保证的空预器的漏风量，风机的风裕量宜为50%。风机的压头风裕量宜为30%送、引风机的型式、台数、风量和压头宜按下列要求选择。大容量锅炉的送风机宜选用动叶可调轴流式风机或高效离心式风机，也可采用静叶可调轴流式风机。每台锅炉宜设置送风机两台不设备用风机。送风机的风量和压头按下列要求选择。送风机的风量按锅炉燃用设
34、计煤种和锅炉在最续蒸发量时需要的空气量与空气预热器的漏风量之和考虑。送风机的风量裕量宜为5%15%，送风机的压头裕量宜为10%30%。概述：风机是发电厂锅炉设备中重要的辅机设备之一。在锅炉上的应用主要有送风机、引风机和一次风机等。随着锅炉单机容量的增大，为了保证机组安全可靠和经济合理的运行。对风机的结构、性能和运行调节也提出了更高、更新的要求，离心风机具有结构简单、运行可靠、制造成本较小、效率高噪音小、抗腐蚀性能较好的特点，以往锅炉的风机普遍采用离心式风机。现代离心式风机普遍采用空心机翼形后弯叶片，其效率可高达85%90%。但是随着锅炉容量的增大，离心风机的容量已经受到了叶轮材料强度的限制，不
35、可能使风机的容量随锅炉的容量大幅度的增加而按相应比例增加。离心风机过大的尺寸会给制造、运行等方面带来一定的困难。目前有些国家采用增加风机台数来适应锅炉容量的增加。但对大容量锅炉（600MW机组）的送风机采用轴流式风机是发展趋势，而引风机与一次风机则有的采用轴流式，有的采用离心式，对于大容量离心式风机采用双吸双速离心式风机。2、 轴流风机与离心风机相比较：（1） 轴流风机采用动叶可调的结构，其调节速率高并可使风机在高效率区域工作，因此运行费用较离心风机明显降低。（2） 轴流风机重量轻，低的飞轮效应值等方面比离心风机好。（3） 轴流风机的转子结构要比离心风机转子复杂。旋转部件多，制造精度要求高，叶
36、片材料的质量要求也高。（4） 轴流风机对风道系统风量适应性优于离心风机。（5） 轴流风机如与离心风机的性能一样的话，则轴流风机的噪音强度比离心风机高。因为轴流风机的叶片数往往比离心风机多两倍以上。转数也比离心风机高，因此轴流风机的噪音频率位于较高层的频率频带。3、 一次风机一次风机的作用：一次风机提供热风给磨煤机做干燥剂。并将磨制的煤粉送至燃烧器；另提供压力冷风至磨煤机入口做调节风，控制磨煤机出口温度，至一次风管道做吹扫风，作为给煤机的密封风，防止煤粉泄露。此外，还用作磨煤机等冷风挡板、热风挡板和一次风关段挡板的密封风。本电厂的一次风机型号如下：型号：1888AZ/1145型式：双吸离心式数量
37、：2台设计流量：206056 kg/h转速：1480 r/min静压：10775 轴功率：1201.2 kw效率：66%一次风压：8.011.0 K一次风机制造厂：鼓风机厂 风机电机制造厂：电机厂风机电机的型号：YKK6304风机电机的功率：2000Kw风机电机的电压：6KV风机电机的转速：1500r/min4、 送风机的选择送分机容量的计算根据公式可以得出送风机的容量式中：送风机容量储备参数，按规程取105%计算燃料量理论空气量炉膛出口过量空气系数此取1.2炉膛，制粉系统与空气预热器的漏风系数，再次计算中取-冷风温度 取23B当地大气压取738mmHg送风机台数则送风机压头的计算式中压力存储
38、系数，按规程取10%400600mmhg，在此取500mmhg制造厂设计条件用的流体温度取20则根据以上计算结果本电厂选用两台动叶可调轴流式送风机5、 送风机型号：FAF-28/12.5-1型式：动叶可调轴流式数量：2台转数：990r/min全压：3540Pa叶轮外径:2818mm叶片：8片效率:90%叶片可调围：-30 +20制造厂:TLTBabcock公司送风机电动机型号;Ykk6306转速：1000r/min功率：1500kw电压：6kv转向：逆气流方向看顺时针旋转。制造厂：制造厂6、 引风机的选择风机容量的计算式中储备系数取105%引风机台数引风机进口烟气量其中引风机进口每千克燃料烟气
39、量。与烟道漏风系数之和0.2+0.08=0.28除尘器与烟道漏风系数之和7、 引风机压头的计算式中：储备系数选烟道总阻力442m制造厂设计采用液体温度引风机出口烟气温度 根据以上结果选用2台静叶可调轴流式风机引风机。8、 引风机型号：AN37e（V19+4）数量：2台型式：静叶可调轴流式转速：595r/min设计流量：1586896kg/h动压：195Pa静压：3882Pa叶轮外径：3750mm全压：4077Pa轴功率：2312kw叶片：共一级19片动叶可调期：300-750风机尺寸：15.75.55.5m风机轴承：滚动轴承润滑方式：润滑油冷却方式：冷却风机强制冷却制造厂：电力机械厂引风机电动
40、机型号：YKK900-10功率：3700kw电压：6kv同步转速：600r/min防护等级：IP54旋转方向：逆时针冷却方式：IC611制造：电机厂（五）空气预热器的选择： 空气预热器一般是利用烟气的热量来加热燃烧所需空气的热交换设备，由于空气预热器的工作于烟气温度较低的区域，回收烟气的热量，降低了排烟温度，因而提高了锅炉效率。同时由于空气被预热，提高了燃料于空气的初始温度，强化了燃料的着火和燃烧过程，减少了燃料不完全燃烧损失，进一步提高了锅炉效率。此外，空气预热器还能提高炉膛烟气温度，强化炉辐射换热，因此，空气预热器已成为现代锅炉的一个重要组成部分。 回转式空气预热器于管式空气预热器相比有以
41、下优点：（1） 回转式空气预热器由于其传热面密度高达500/，因而结构紧凑，占地面积小，其体积约为同容量的管式空气预热器的1/10.（2） 质量轻，因管式空气预热器的管子壁厚为1.5mm,而回转式空气预热器的蓄热板，其厚度不过0.5-1.25 mm，而且需热板布置很紧凑，故回转式空气预热器金属耗量约为同容量管式空气预热器的1/3.（3） 回转式空气预热器布置灵活方便，使锅炉本体易得到合理得布置方案。（4） 在同样得外界条件下，回转式空气预热器因其受热面金属温度较高，因而低温腐蚀得危险较管式空气预热器轻。回转式空气预热器也有缺点：漏风量大，一般管式空气预热器得漏风量不超过5%，而回转式空气预热器在状态好时为8%-10%，密封不良时达20%-30%。同时，其结构复杂，制造工艺要求高，运行维护工作多，检修也复杂。但由于回转式空气预