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1、名目第一章编制说明及依据0编制说明01.1 编制依据0其次章工程概况12. 1工程概况1超线荷载模板支撑范围42.2 危急性分析计算书54施工平面布置112.3 施工要求11技术保证条件11第三章施工方案n施工进度方案横道图n1.1 材料与设备方案11第四章施工工艺技术154. 1施工部署154.2施工技术交底措施164. 3技术参数16工艺流程184.4 施工方法18检查、验收22第五章施工平安保证措施251 组织保障255.2技术措施313拆模把握335.4应急预案345监测监控措施42第六章劳动力方案44专职平安生产管理人员445.1 特种作业人员44劳动力支配455、危急性较大的分局部
2、项工程平安管理方法建质200987号文6、建设工程高大模板支撑系统施工平安监督管理导那么建质2009254号文一、信息参数图纸信息楼板最大板厚a(mm)120楼板上是否存在如采光井，管道井等空洞否最大建筑层高H(m)9.3上层建筑物平面的外轮廓与下层的关系没变化混凝土梁、板结构的最大悬臂L(m)1.2混凝土悬挑结构的模板支架搭设方式落地式楼宇之间是否存在混凝土结构空中连廊否混凝土结构梁、板的最大跨度B(m)25.2混凝土梁的最大截面尺寸b(mm) Xh(mm)450X1800是否存在支架搭设高度大于水平投影宽度且相对独立无联系构件的混凝土模板支架工程否是否存在斜屋面、斜梁、斜柱等混凝土结构否荷
3、载条件施工人员及设备荷载标准值Qik(kN/m2)2.5振捣混凝土时产生的荷载标准值Q2k(kN/m2),对水平面模板2模板及其支架自重标准值Glk(kN/m2)0.9新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24钢筋自重标准值G3k(kN/)楼板1. 1梁1.5二、危急性分析1模板支架搭设高度H： 9. 3mN8m2模板支架搭设跨度B： 25.2ml8m3施工总荷载：活载把握时荷载组合S尸O.9X1.20k+ G2k+ G3k)+1.4Qlk=0. 9X 1.2X (0. 9+24X0. 12+1. 1X0. 12)+1. 4X2. 5=7. 375 kN/m2恒载把握时荷载组合 S2=0.
4、9XL35(G】k+ G2k+ G3k)+1.4X0. 7Qlk=0. 9 X 1. 35 X (0. 9+24 X 0. 12+1. 1 X 0. 12)+1. 4 X 0. 7 X2. 5=6. 958 kN/m2两者取大值,即施工总荷载S二max, S2=7. 375 kN/m2 15 kN/m24集中线荷载：Pi混凝土局部受压时的强度提高系数Ain混凝土局部受压净面积Pi-CAb/AD172Ai混凝土局部受压面积Ab局部受压的计算底面积，按本规范第条确定可得：fc=16. 7N/mm2, 0 c=l,B 尸(Ab/A1)2=(a+2b) X (b+2b)/(ab)1/2=(150) X
5、 (150)/(50 X 50) l/2=3 , Ain=ab=2500mm2F=l. 35 B cB ifcAln=l. 35X1X3X16. 7X2500/1000=169. 088kN2Fi=12. 628kN 满足要求！7. 2. 2b 1200mmX2400mm,梁侧模板计算书一、梁侧模板基本参数计算断面宽度1200mm,高度2400mm,两侧楼板厚度180mll1。模板面板接受一般胶合板。内龙骨间距200mm,内龙骨接受38X80mni木方，外龙骨接受双钢管48mmX2. 8mmo对拉螺栓布置4道，在断面内水平间距300+500+500+500mm,断面跨度方向 间距 400mm,
6、直径 14mll1。面板厚度18mm,剪切强度1.4N/mni2,抗弯强度15. 0N/mm2,弹性模量6000.0N/mm2 o木方剪切强度1. 5N/mm2,抗弯强度15. 0N/mm2,弹性模量9000. 0N方m2。矛矛1200mm#模板组装示意图二、梁侧模板荷载标准值计算强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值：F = 028加即 F = 7cH其中Yc 混凝土的重力密度，取24. 000kN/m3；t 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取 200/ (T+15),取
7、5.714h；T 混凝土的入模温度，取20.00CTC；V 混凝土的浇筑速度，取2. 500m/h；H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取 1. 200m；B 混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。依据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值Fl=28. 800kN/m2考虑结构的重要性系数0.90,实际计算中接受新浇混凝土侧压力标准值:Fl=0. 90X27. 000=24. 300kN/m2考虑结构的重要性系数0. 90,倒混凝土时产生的荷载标准值：F2R. 90X4. 000=3. 600kN/m2o三、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的依据连
8、续梁计 算。面板的计算宽度取2. 22m。荷载计算值 q = 1. 2X24. 300X2. 220+1. 40X3. 600X2. 220=75. 924kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：截面抵抗矩 W = bh2/6 = = 119. 88cm3；截面 惯性矩 I = bh3/12 = 222.00 X 1. 80 X 1.80 X 1.80/12 =107. 89cm4；式中：b为板截面宽度，h为板截面高度。计算简图0.243弯矩图(kN. m)变形的计算依据规范要求接受静荷载标准值，受力图与计算结果如下:53.95kN/m/ 、
9、Xf、/fX/ 、L120J2。；-_200J变形计算受力图0.0070.090变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为N1=6.074kNN2=16. 703kNN3=16. 703kNN4=6. 074kN最大弯矩M = 0. 303kN. m最大变形V=0. 090mm抗弯强度计算经计算得到面板抗弯强度计算值 f=M/W = 0. 303 X 1000 X1000/119880=2. 528N/mm2面板的抗弯强度设计值f, 15. 00N/mm2；面板的抗弯强度验算f f,满足要求!抗剪计算截面抗剪强度计算值T=3Q/2bh=3X9H0. 0/(2X2220. 000X18.
10、000)=0. 342N/mm2截面抗剪强度设计值T=1.40N/mm2面板抗剪强度验算T T,满足要求！(3)挠度计算面板最大挠度计算值v=0. 090mm面板的最大挠度小于200. 0/250,满足要求！四、梁侧模板内龙骨的计算内龙骨直接承受模板传递的荷载，通常依据均布荷载连续梁计算。内龙骨强度计算均布荷载q=l. 2X0. 20X24. 30+1. 4X0. 20X3. 60=6. 840kN/m挠度计算荷载标准值q=0. 20X24. 30=4. 860kN/m内龙骨依据均布荷载下多跨连续梁计算。6.84kN/maW卜 300 | 500| 500 | 5001 420内龙骨计算简图0
11、.603内龙骨弯矩图(kN. m)2.86内龙骨剪力图(kN)变形的计算依据规范要求接受静荷载标准值，受力图与计算结果如下:4.86kN/m卜 300 |500|500|500(_ 420内龙骨变形计算受力图0.2431.209内龙骨变形图(nun)经过计算得到最大弯矩M= 0. 603kN. m经过计算得到最大支座F=5. 728kN经过计算得到最大变形V=1.209mm内龙骨的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：截面抵抗矩 W = bh2/6 = 3. 80X8. 00X8. 00/6 = 40. 53cm3；截面惯性矩 I = bh3/12 = 3. 80X8. 0
12、0X8. 00X8. 00/12 = 162. 13cm4；式中：b为板截面宽度，h为板截面高度。(1)内龙骨抗弯强度计算抗弯计算强度 f = M/W =0. 603X106/40533. 3=14. 88N/mm2内龙骨的抗弯计算强度小于15. 0N/nun2,满足要求！(2)内龙骨抗剪计算截面抗剪强度必需满足：T = 3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=3X2872/(2X38X80)=1. 417N/mm2截面抗剪强度设计值T = 1.50N/mm2内龙骨的抗剪强度计算满足要求！(3)内龙骨挠度计算最大变形v =1. 209mm内龙骨的最大挠度小于500. 0/250,满足要求！五、
13、梁侧模板外龙骨的计算外龙骨承受内龙骨传递的荷载，依据集中荷载下连续梁计算。外龙骨依据集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取横向支撑钢管传递力。t.73kN 5.73kN 5.73kN 5.73kN 5.73kN 5.73kN 5.73kNA M i/ 、/ 、/ 、/X/ / 、BL400j400；f400J支撑钢管计算简图0.3440.3440.401支撑钢管弯矩图(kN. m)2.002.002.862.863.723.722.003.723.722.862.862.00支撑钢管剪力图(kN)变形的计算依据规范要求接受静荷载标准值，受力图与计算结果如下:.07kN 4.07kN 4.07
14、kN 4.07kN 4.07kN 4.07kN 4.07kNa iiiI 400 I 400400I支撑钢管变形计算受力图0.0040.072支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到最大弯矩 Mmax=0. 400kN. m最大变形vmax=0. 072mm最大支座力Qmax=12. 315kN抗弯计算强度 f = M/W =0. 400X106/8496. 0=47. 08N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度，满足要求！支撑钢管的最大挠度小于400. 0/150与10mm,满足要求！计算公式：N N = fA其中N 对拉螺栓所受的拉力；A对拉螺栓有效面积(mm2)；f对拉螺栓的抗拉
15、强度设计值，取170N/min2；对拉螺栓的直径(mm)： 14对拉螺栓有效直径(mm) ： 12对拉螺栓有效面积(min2) ： A=105. 000对拉螺栓最大容许拉力值(kN)： N=17. 850对拉螺栓所受的最大拉力(kN) ： N = 12. 315对拉螺栓强度验算满足要求！侧模板计算满足要求！7. 2.3 WKL2 600mmX 1800mm梁侧模板计算书计算依据：1、混凝土结构工程施工规范GB50666-20112、混凝土结构设计规范GB50010-20103、建筑结构荷载规范GB 50009-20124、钢结构设计规范GB 50017-2003一、工程属性新浇混凝梁名称WKL
16、2,标高 14. 4m混凝土梁截面尺寸(mmxmm)600X 1800新浇混凝土梁计算跨度(m)8. 15二、荷载组合侧压力计算依据规范混凝土结构工程施工规范GB50666-2011混凝土重力密度Yc(kN/mb24结构重要性系数1可变组合系数0.9新浇混凝土初凝时间to(h)4塌落度修正系数B0.9混凝土浇筑速度V(m/h)2梁下挂侧模，侧压力计算位置距梁顶面高度H下挂(m)1.8新浇混凝土对模板的侧压力标准2值G4k (kN/m )梁下挂侧模G4k1/2min0. 28Ycto3 v , ycH=min0. 28X24X4X0.9i /22X2 , 24X1.8=min34. 213, 4
17、3. 2 =34. 213kN/m9混凝土下料产生的水平荷载标准值Q4k(kN/nf)2下挂局部:承载力量极限状态设计值5承=Yol.35XO.9XG4k+L4X 4)cQlk = 1X 1. 35X0.9X34. 213+1.4X0.9X2 =44. 089kN/m2下挂局部:正常使用极限状态设计值Sf=G4k=34.213 kN/m2三、支撑体系设计小梁布置方式水平向布置主梁间距(mm)600主梁合并根数2小梁最大悬挑长度(mm)175结构外表的要求结构外表外露对拉螺栓水平向间距(mm)600梁左侧梁右侧楼板厚度(mm)120120梁下挂侧模高度(mm)16801680小梁道数(下挂)10
18、10左侧支撑表:第i道支撑距梁底距离(mm)支撑形式10固定支撑2300对拉螺栓3900对拉螺栓41500对拉螺栓右侧支撑表:第i道支撑距梁底距离(mm)支撑形式10固定支撑2300对拉螺栓3900对拉螺栓41500对拉螺栓设计简图如下:活载把握时荷载组合S尸0.9Xbl.2(G1k+ G2k+ G3k)+1.4Q2k=0.9X0. 45X1.2X(0. 9+24X1. 8+1. 5X1. 8)+1. 4X2=23.879 kN/m恒载把握时荷载组合S2=0.9Xbl.35(G】k+ G2k+ G3k)+1.4X0. 7Q2k=0. 9X0. 45 X L 35 X (0. 9+24 X 1.
19、 8+1. 5 X 1. 8)+1. 4 X 0. 7X2=26.382 kN/m两者取大值,即集中线荷载S=maxSi, S2=26. 382 kN/m 220 kN/m综上可知，依据危急性较大的分局部项工程平安管理方法建质200987号， 此模板工程属超过肯定规模的危急性较大的分局部项工程范围。2. 3.3 400X1800 梁计算依据：1、建筑施工模板平安技术规范JGJ162-20082、混凝土结构设计规范GB50010-20103、建筑结构荷载规范GB 50009-20124、钢结构设计规范GB 50017-20035、危急性较大的分局部项工程平安管理方法建质200987号文6、建设工
20、程高大模板支撑系统施工平安监督管理导那么建质20091254号文一、信息参数图纸信息楼板最大板厚a (mm)120楼板上是否存在如采光井，管道井等空洞否最大建筑层高H(m)9.3上层建筑物平面的外轮廓与下层的关系没变化混凝土梁、板结构的最大悬臂L(m)1.2混凝土悬挑结构的模板支架搭设方式落地式楼宇之间是否存在混凝土结构空中连廊否混凝土结构梁、板的最大跨度B(m)27.6混凝土梁的最大截面尺寸b(mm) Xh(mm)400X1800是否存在支架搭设高度大于水平投影宽度且相对独立无联系构件的混凝土模板支架工程否是否存在斜屋面、斜梁、斜柱等混凝土结构否荷载条件施工人员及设备荷载标准值QWkN/m?
21、)2.5振捣混凝土时产生的荷载标准值Q2k (kN/m),对水平面模板2模板设计剖面图四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)15面板抗弯强度设计值fMN/mmb159面板抗剪强度设计值T(N/mm)1.59 面板弹性模量E(N/mm)100001、下挂侧模梁截面宽度取单位长度，b= 1000mmo W = bh2/6= 1000X 152/6 = 37500mm3, 1 = bh712=1000X15712 = 281250mm4o 面板计算简图如下：I，I， 1 , I， 1 111，1， I，1,& W 飞 飞 飞 W 蕊1、抗弯验算q = bS 承=1 X44. 089 = 4
22、4. 089kN/m口静=丫。*1. 35X0.9XGlkXb = lXl. 35X0.9X34. 213X1=41. 569kN/m口】活=YoXL 4X cXQ4kXb=lXL 4X0. 9X2X1 = 2. 52kN/mMmax = O. 107q静I7+0, 121q活 17二0. 107X41. 569X0. 1872+0. 121X2. 52X0. 187? =0. 166kN m。=Mmax/W=O. 166 X 10737500=4. 416N/mm2 f =15N/mm2满足要求！2、挠度验算q = bS 正=1 义34. 213 = 34. 213kN/mv 3=0. 63
23、2qL7(100EI)=0. 632 X 34. 213 X 186. 6677(100 X 10000 X 281250)=0. 093nim186. 667/400=0. 467mm满足要求！3、最大支座反力计算承载力量极限状态R 下挂max=l 143Xqi静XI 左+l.223Xqi活XI 左=1. 143X41. 569义0, 187+1. 223X2. 52X0. 187 = 9. 444kN正常使用极限状态R下挂侬=1. 143X1 左Xq = L 143X0. 187X34. 213 = 7. 3kN五、小梁验算小梁最大悬挑长度(nun)175小梁计算方式三等跨连续梁小梁类型方
24、木小梁截面类型(mm)40X80小梁弹性模量E(N/mm2)8415小梁抗剪强度设计值5 (N/mmb1.663小梁截面抵抗矩WSmb42. 667小梁抗弯强度设计值f (N/mm2)15.444小梁截面惯性矩Ken?)170. 6671、下挂侧模计算简图如下:U UU Hu u u u “ u u U U B u u u u& 飞 飞 飞跨中段计算简图(1)175悬挑段计算简图1、抗弯验算q = 9. 444kN/mMmax = maxO. 1 X q X I2, 0. 5 X q X lax0. 1 X 9. 444 X 0. 62, 0. 5 X 9. 444 X 0. 1752=0.
25、34kN - mo =Mmax/W=0 34X106/42667 = 7. 969N/mm2 f=15. 444N/mm2满足要求！2、抗剪验算Vmax=max0 6XqX 1,qX 1J =max0. 6X9.444X0.6, 9. 444X0. 175=3. 4kNt max=3Vmax/ (2bh0) =3X3.4X 1000/(2X40X80)=1. 594N/mm2 t = 1. 663N/mm2 满足要求！3、挠度验算q = 7. 3kN/mv lmax = 0. 677qL4/(100EI)=0. 677 X 7. 3 X 6007(100 X8415X 1706670) = 0
26、. 446mm 600/400=1. 5mmv 2max = qL7 (8EI) =7. 3 X 1751/ (8 X 8415 X 1706670) =0. 06mm 175/400=0. 438mm 满足要求！4、最大支座反力计算承载力量极限状态R 下挂max=maxl, 1 X9. 444X0. 6, 0.4X9. 444X0. 6+9. 444X0. 175 =6. 233kN正常使用极限状态R下挂 max=maxl. 1 X7. 3义0. 6, 0.4X7.3X0. 6+7. 3X0. 175 =4. 818kN六、主梁验算主梁类型钢管主梁截面类型(mm)048X2.7主梁计算截面类
27、型(mm)048X2.7主梁合并根数2主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值f (N/mmb205主梁抗剪强度设计值t (N/mmb120主梁截面惯性矩I(cmb9. 89主梁截面抵抗矩Wen?)4. 12主梁受力不均匀系数0.61、下挂侧模因主梁2根合并，验算时主梁受力不均匀系数为0.6。同前节计算过程，可依次解得：承载力量极限状态：Ri = 1.291kN, R2=3. 74kN, R3 = 3. 064kN, R4 = 3. 064kN,R5 = 3. 064kN, R6=3. 064kN, R7 = 3. 064kN, R8=3. 064kN, R9=3. 74kN
28、, R10=1.291kN正常使用极限状态：Ri = 0. 994kN,R2=2. 891kN,R=2 347kN,R= = 2. 347kN, R5 = 2. 347kN, R6=2. 347kN, R； = 2. 347kN, R1 = 2. 347kN, R=2. 891kN, Rf10=0. 994kN 计算简图如下：L291kN 3.74kN3.064kN3.064kN3.064kN3.0G4kN3.0G4kN3,0G4kN3.74kN1.291kN蕊总 i、抗弯验算主梁弯矩图(kN - m)。max=Mmax/W=O. 576X1074120=139. 719N/mm2 f=205
29、 N/mm2满足要求！.2、抗剪验算4.894,8944.894,8940.131.83-3.61 -3.611.83-1.2346.64323.368-1.234上限-4.29842983.3680.3040.304-2.76-2.761.291 5梁左侧剪力图(kN)t max=2Vmax/A=2X6. 432X1000/384 = 33. 499N/mm2 t = 120 N/mm2满足要求！. 3、挠度验算梁左侧变形图(mm)v max = 0. 464mm600/400 = l. 5 mm满足要求！4、最大支座反力计算R 下挂max=10. 73/0. 6=17. 883kN七、对拉
30、螺栓验算同主梁计算过程，取有对拉螺栓部位的侧模主梁最大支座反力。可知对拉螺栓对拉螺栓类型Ml 4轴向拉力设计值N(kN)17.8受力 N=0. 95XMax17. 883 =16. 988kN1900模板设计平面图9模板设计剖面图（模板支架纵向）模板设计剖面图(模板支架横向)四、面板验算楼板面板应搁置在梁侧模板上，本例以简支梁，取1H1单位宽度计算。面板类型覆面木胶合板面板厚度t (mm)159面板抗弯强度设计值f (N/mnT)159面板抗剪强度设计值TkN/mm?)1.49面板弹性模量E(N/mm)10000面板计算方式简支梁W = bh2/6=1000 X 15 X 15/6 = 375
31、00mm3, I =bh3/12=1000 X 15 X 15 X 15/12 =281250mm4承载力量极限状态qi = 0.9Xmax1.2(Glk +(G2k+G3k) Xh)+1.4XQlk ,1.35(Glk +(G2k+G3k) Xh)+1.4X 0. 7XQlk Xb=0. 9Xmax1.2X (0. l+(24+l. 1) X0. 12)+1. 4X2. 5, 1. 35X (0. l+(24+l. 1) XO. 12)+1. 4X0. 7X2. 5 X 1=6. 511kN/mq2=0. 9X1. 2XGlkXb = 0. 9X1, 2X0. 1X1=0. 108kN/mp
32、 = 0. 9X1.4XQlk = O. 9X1. 4X2. 5 = 3. 15kN正常使用极限状态q=( YG(Glk + (G2k+G3k) Xh) Xb =(1X (0. l+(24+l. 1) XO. 12) Xl = 3. 112kN/m 计算简图如下：200. 1、强度验算M1 = q1178 = 6. 511X0. 22/8 = 0. 033kN mM2 = q2L2/8+pL/4 = 0. 108X0. 22/8+3. 15X0. 2/4 = 0. 158kN mMmax=maxMi, M2 =max0. 033, 0. 158 =0. 158kN m。=Mmax/W = O.
33、 158X 106/37500 = 4. 214N/mm2 f=15N/mm2满足要求！2、挠度验算V max = 5ql7(384EI)=5X3. 112X2007(384X 10000X281250) =0. 023mmv =0. 023mm v =L/250 = 200/250 = 0. 8mm满足要求！.五、小梁验算qi = 0. 9Xmax1.2(Glk+ (G2k+G3k) Xh)+1. 4Qlk, 1. 35(Glk + (G2k+G3k) Xh)+1.4X0.7 XQlk Xb=O. 9Xmax1.2X (0. 3+(24+l. 1) X0. 12)+1. 4X2, 5, 1.
34、 35X (0. 3+(24+L 1) X 0. 12)+1. 4X0, 7X2. 5 X0. 2=1. 345kN/m小梁类型方木小梁截面类型(mm)40X80小梁抗弯强度设计值f (N/mm2)15. 444小梁抗剪强度设计值KN/mmB1. 782小梁截面抵抗矩Wei)42. 667小梁弹性模量ElN/mJ)9350小梁截面惯性矩I (cm，)170. 667小梁计算方式二等跨连续梁因此，qi 静= 义(Glk + (G2k+G3k) Xh) Xb=0.9X1.2X (0. 3+(24+1. 1) XO. 12)XO. 2=0. 715kN/mq1活=0. 9X 1. 4XQkqi200
35、5200. 1、强度验算Mi = 0. 125q1静 lJ+0. 125q1活 L2 = 0, 125 X 0. 715 X 0. 92+0. 125 X 0. 63 X 0. 92 = 0. 136kN mM2 = max0. 07q2L2+0. 203pL , 0. 125q2L2+0. 188pL = max0. 07 X 0. 065 X0. 92+0. 203 X3. 15X0.9, 0. 125 X 0. 065 X 0. 92+0. 188X3. 15 X 0. 9 =0. 579kN mM3=maxq1Ll2/2, q2L12/2+pL1=niaxl. 345X0. 22/2,
36、 0. 065X0. 22/2+3. 15X0. 2 =0. 631kN mMinax max Mi, M2, M3 =max0. 136, 0, 579, 0. 631 =0. 631kN m模板及其支架自重标准值GIk(kN/m2)0.9新浇筑混凝土自重标准值G2k (kN/n?)24钢筋自重标准值G3k(kN/m，)楼板1. 1梁1. 5二、危急性分析1模板支架搭设高度H： 9. 3m8m2模板支架搭设跨度B： 27.6ml8m3施工总荷载：活载把握时荷载组合S产0.9Xl.2k+ G2k+ G3k)+1.4Qlk=0. 9X1.2X (0. 9+24X0. 12+1. 1X0. 12)
37、+1. 4X2. 5=7. 375 kN/m2恒载把握时荷载组合 S2=0.9XL35(G】k+ G2k+ G3k)+1.4X0. 7Qlk=0. 9 X 1. 35 X (0. 9+24 X 0. 12+1. 1 X 0, 12)+1. 4 X 0. 7 X 2. 5=6. 958 kN/m2两者取大值，即施工总荷载S=maxSi, S2=7. 375 kN/m2 15 kN/m24集中线荷载：活载把握时荷载组合S产0.9XbL2(Gk+ G2k+ GJ+1.4QJ=0. 9X0. 4X 1.2X (0. 9+24X1. 8+1. 5X1. 8)+1. 4X2=21.226 kN/m恒载把握
38、时荷载组合粗=0.9XbL35(Gik+ G2k+ G3k)+1.4X0. 7Q2k=0.9X0.4X 1. 35 X (0. 9+24 X 1. 8+1. 5 X 1. 8) +1. 4 X 0. 7 X 2=23.45 kN/m两者取大值,即集中线荷载S=maxSi, S2=23. 45 kN/m 220 kN/m综上可知，依据危急性较大的分局部项工程平安管理方法建质200987 号，此模板工程属超过肯定规模的危急性较大的分局部项工程范围。2. 3.4 300X800 梁 计算依据：1、建筑施工模板平安技术规范JGJ162-20082、混凝土结构设计规范GB50010-20103、建筑结构
39、荷载规范GB 50009-20124、钢结构设计规范GB 50017-2003。=M,nax/W=O. 631 X 10742667=14. 796N/mm2 f=15. 444N/mm2满足要求！2、抗剪验算V = 0. 625qL+0. 625q1活L = 0. 625X0. 715X0. 9+0. 625X0. 63X0. 9 = 0. 757kNV2 = 0. 625q2L+0. 688p = 0. 625X0. 065X0. 9+0. 688X3. 15 = 2. 204kNV3=maxqILi, q2Li+p =maxl. 345X0. 2, 0. 065X0. 2+3. 15 =
40、3. 163kNVmax=maxVi, V2, V3=max0. 757, 2.204, 3. 163 =3. 163kNt max=3Vmax/(2bh0) =3X3. 163 X 1000/(2X40X80)=1. 483N/mm2 t =1. 782N/mm2 满足要求！3、挠度验算q = ( Y G(Glk + (G2k+G3k) X h) X b=(l X (0. 3+(24+l. 1) X 0. 12) X 0. 2 =0. 662kN/m挠度，跨中 v max = 0. 521qL7(100EI)=0. 521 X 0. 662 X 9007(100 X 9350 X170. 667 X 104) =0. 142mm v =L/250 = 900/250 = 3. 6mm；悬臂端 v 皿 = qli7(8EI) =0. 662 X2004/(8 X