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1、钢筋混凝土课程设计钢筋混凝土课程设计-楼盖设计楼盖设计1.1.设计题目与设计条件设计题目与设计条件1.11.1 设计题目：设计题目：重庆市永川区某工业厂房第一车间楼盖重庆市永川区某工业厂房第一车间楼盖，采用现浇整体式钢筋混凝土单向板采用现浇整体式钢筋混凝土单向板肋梁楼盖形式。混凝土采用肋梁楼盖形式。混凝土采用 C30C30 级，梁中的纵向受力钢筋采用级，梁中的纵向受力钢筋采用 HRB335HRB335，其他钢，其他钢筋采用筋采用 HPB300HPB300。根据该工厂的使用要求，根据该工厂的使用要求，楼面活荷为楼面活荷为 8.0kN/8.0kN/m2，横向柱网尺寸取为：横向柱网尺寸取为：6.6m
2、6.6m，纵向柱网尺寸与横向柱网相同。纵向柱网尺寸与横向柱网相同。1.21.2 设计条件：设计条件：1.2.11.2.1 结构类型：砌体结构结构类型：砌体结构1.2.21.2.2 建筑材料：建筑材料：1.2.2.11.2.2.1 楼面做法：楼面做法：（自上而下）（自上而下）10mm10mm 厚耐磨地砖（重度厚耐磨地砖（重度 22kN/22kN/m3）；1 1：3 3 水泥砂浆找平水泥砂浆找平 20mm20mm 厚厚现浇钢筋混凝土楼板，板底混合砂浆抹灰现浇钢筋混凝土楼板，板底混合砂浆抹灰 20mm20mm 厚厚1206600240混凝土柱40066006600240120240120660066
3、00660066006600楼盖建筑平面楼盖建筑平面2.2.楼盖的结构平面布置：楼盖的结构平面布置：主梁沿横向布置，次梁沿纵向布置。主梁沿横向布置，次梁沿纵向布置。主梁跨度为主梁跨度为 6.6m6.6m，次梁的跨度为次梁的跨度为 6.6m6.6m，主梁每跨内布置两根次梁主梁每跨内布置两根次梁，板的跨度为，板的跨度为 2.2m2.2m，lo2/lo1=6.6/2.2=3=6.6/2.2=3，因此按单向因此按单向板设计。板设计。按跨高比条件，要求板按跨高比条件，要求板 厚厚 h h2200/40=55mm2200/40=55mm，对工业建筑的楼盖板，要求对工业建筑的楼盖板，要求h h70mm70m
4、m，取板厚，取板厚 h=80mmh=80mm。次梁截面高度应满足次梁截面高度应满足 h=h=lo/18/18lo/12=/12=6600/6600/18186600/6600/12=36712=367550mm550mm。考虑考虑到楼面可变荷载比较大，取到楼面可变荷载比较大，取 h=500mmh=500mm。截面宽度取。截面宽度取 b=200mmb=200mm主梁截面高度应满足主梁截面高度应满足 h=h=lo/15/15lo/10=/10=66006600/15/1566006600/10=440/10=440650mm650mm。截面截面宽度为宽度为 b=300mmb=300mm400DL1
5、B1L2B2L4B4L5B5L1B1L2B2400混凝土柱h=802200220066002200CL1（主梁）L3B3L2（次梁）200X500L6B6300X650L3B3220022002200660019800B4003.600L2B2L1B1240120L5B5L4B4L2B2L1B12200120220066002200A6600660066003300012345666006600楼盖板结构平面布置图楼盖板结构平面布置图3.3.板的设计板的设计3.13.1 楼盖板的设计楼盖板的设计已如前述，轴线、的板属于端区格单向板；轴线的板属已如前述，轴线、的板属于端区格单向板；轴线的板属于中
6、间区格单向板。于中间区格单向板。3.1.13.1.1 荷载荷载板的永久荷载标准值板的永久荷载标准值10mm10mm 厚耐磨地砖厚耐磨地砖 0.01 0.0122=0.22kN/22=0.22kN/m280mm80mm 现浇钢筋混凝土板现浇钢筋混凝土板 0.08 0.0825=2kN/25=2kN/m220mm120mm1：3 3 水泥砂浆找平水泥砂浆找平 0.02 0.0220=0.4kN/20=0.4kN/m220mm20mm 板底混合砂浆抹灰板底混合砂浆抹灰 0.02 0.0217=0.34kN/17=0.34kN/m2小计小计 2.96kN/2.96kN/m板的可变标准荷载值板的可变标准
7、荷载值 4kN/4kN/m2永久荷载分项系数取永久荷载分项系数取 1.21.2 或或 1.351.35，因楼面可变荷载标准值等于，因楼面可变荷载标准值等于 8.0kN/8.0kN/m2，所以可变荷载分项系数应取所以可变荷载分项系数应取 1.41.4。于是板的。于是板的荷载总计算值荷载总计算值q=q=Ggk+Qqk=1.35=1.352.96+0.72.96+0.71.41.44 4=7.916kN/=7.916kN/m2q=q=Ggk+Qqk=1.2=1.22.96+1.42.96+1.44 4=9.152kN/=9.152kN/m2由于由于，所以取，所以取q=9.152kN/q=9.152k
8、N/m2，近似取，近似取 q=9kN/q=9kN/m23.1.23.1.2 计算简图计算简图次梁截面为次梁截面为 200mm200mm500mm500mm，现浇板在墙上的支承长度不小于现浇板在墙上的支承长度不小于 100mm100mm，取板在取板在墙上的支承长度为墙上的支承长度为 120mm120mm。按塑性内力重分布设计，板的计算跨度：。按塑性内力重分布设计，板的计算跨度：边跨边跨lo=ln+h/2=2200-100-120+80/2=2020mm1.025+h/2=2200-100-120+80/2=2020mm1.025ln=2030mm=2030mm，取，取lo=2020mm=2020
9、mm6 62240中间跨中间跨lo=ln=2200-200=2000mm=2200-200=2000mm因跨度相差小于因跨度相差小于 10%10%，可按等，可按等B2C3C2B1A跨连续板计算。取跨连续板计算。取 1m1m 宽板带作为宽板带作为A120202000200020002020计算单元，计算简图如图所示计算单元，计算简图如图所示楼盖板的计算简图3.1.33.1.3 弯矩计算值弯矩计算值由表由表 11-111-1 可查得，板的弯矩可查得，板的弯矩系数系数am分别为：边跨中，分别为：边跨中，1/111/11；离端第二支座，；离端第二支座，-1/11-1/11；中跨中，；中跨中，1/161
10、/16；中间支；中间支座，座，-1/14-1/14。故。故2/11=9.2/11=9.22.022/11=3.34kN/11=3.34kNm mM1=-=-MB=（g+qg+q）l012/14=-9.2/14=-9.22.02/14=-2.57kN/14=-2.57kNm mMC=-=-（g+qg+q）l012/16=9.2/16=9.22.02/16=2.25kN/16=2.25kNm mM3=M2=（g+qg+q）l01这是对端区单向板而言的，对于中间区格单向板，其这是对端区单向板而言的，对于中间区格单向板，其MC和和M2应乘以应乘以 0.80.8，MC=0.8=0.8-2.57=-2.0
11、6kN-2.57=-2.06kNm m；M2=0.8=0.82.25=1.80kN2.25=1.80kNm m3.1.43.1.4 正截面受弯承载力计算正截面受弯承载力计算环境类别为一级，环境类别为一级，C30C30 混凝土，板的最小保护层厚度混凝土，板的最小保护层厚度 c=15mmc=15mm。板厚板厚 80mm80mm，ho=80-20=60mm=80-20=60mm；板宽板宽 b=1000mmb=1000mm。C30C30 混凝土，混凝土，a1=1.0=1.0，fc=14.3kN/=14.3kN/m2；HPB235HPB235g+q=9kN/m钢筋，钢筋，fy=210N/=210N/m2
12、。板配筋计算的过程于下表。板配筋计算的过程于下表。截截面面弯矩设计值（弯矩设计值（kNkNm m）2）as=M/（a1fcb bh0楼面板的配筋计算楼面板的配筋计算1 1B B3.343.34-3.34-3.340.0650.0650.0650.0650.0670.067273.7273.781608160As=314.0=314.0273.7273.70.0670.067273.7273.781608160As=314.0=314.0273.7273.781608160As=314.0=314.02 2 或或 3 32.252.250.0440.0440.0450.045183.9183.9
13、6/81606/8160As=246.0=246.0147.1147.16/81606/8160As=246.0=246.0C C-2.57-2.570.0500.0500.0510.051208.4208.46/81606/8160As=246.0=246.0166.7166.76/81606/8160As=246.0=246.0=1-=1-1-2as轴轴 线线计算配筋（计算配筋（mm2）、As=b bhoa1fc/fy实际配筋（实际配筋（mm2）轴轴 线线计算配筋（计算配筋（mm2）As=b bhoa1fc/fy281608160实际配筋（实际配筋（mm）As=314.0=314.0*对轴
14、线间的板带，对轴线间的板带，其跨内截面其跨内截面 2 2、3 3 和支和支座截面的弯矩设计值都可折减座截面的弯矩设计值都可折减 20%20%。为了方便，。为了方便，近似对钢筋面积乘以近似对钢筋面积乘以 0.8.0.8.计算结果表明，支座截面的计算结果表明，支座截面的均小于均小于 0.350.35，符合塑性内力重分布的原则；，符合塑性内力重分布的原则；As/bh=246/bh=246/（10001000 8080）=0.308%=0.308%，此此 值值 大大 于于0.450.45ft/fy=0.45=0.45 1.43/210=0.306%1.43/210=0.306%，同时大于，同时大于 0
15、.2%0.2%，满足最小配筋率。，满足最小配筋率。7 7DW1B1W2B2W4B4W5B5W1B1W2B2400混凝土柱2200220066002200CL1（主梁）W3B3L2（次梁）200X500W6B6300X650W3B3220022002200660019800B4003.600W2B2W1B1240120W5B5W4B4W2B2W1B12200120220066002200A6600660066003300012345666006600屋面板结构平面布置图屋面板结构平面布置图4.4.次梁设计次梁设计按考虑塑性内力重分布设计。根据本车间楼盖的实际使用情况，楼盖的次梁按考虑塑性内力重分
16、布设计。根据本车间楼盖的实际使用情况，楼盖的次梁和主梁的可变和在不考虑梁从属面积的荷载折减。和主梁的可变和在不考虑梁从属面积的荷载折减。4.14.1 荷载荷载永久荷载设计值永久荷载设计值板传来永久荷载板传来永久荷载3.5223.5222.2=7.81kN/m2.2=7.81kN/m次梁自重次梁自重 0.2 0.2（0.5-0.080.5-0.08）25251.2=2.52kN/m1.2=2.52kN/m次梁粉刷次梁粉刷 0.02 0.02（0.5-0.080.5-0.08）2 217171.2=0.34kN/m1.2=0.34kN/m小计小计 g=10.67kN/m g=10.67kN/m可变
17、荷载设计值可变荷载设计值 q=5.6 q=5.62.2=12.32kN/m2.2=12.32kN/m荷载总设计值荷载总设计值 g+q=22.99kN/m g+q=22.99kN/m4.1.24.1.2 计算简图计算简图次梁在砖墙上的支承长度为次梁在砖墙上的支承长度为 240mm240mm。主梁截面为。主梁截面为 300mm300mm650mm650mm。计算跨度：。计算跨度：边边 跨跨lo=ln+a/2=6600-120-300/2+240/2=6450mm1.025+a/2=6600-120-300/2+240/2=6450mm1.025ln=6488mm=6488mm，取取lo=6450m
18、m=6450mm中间跨中间跨lo=ln=6600-300=6300mm=6600-300=6300mm因跨度相差小于因跨度相差小于 10%10%，可按等跨连续梁可按等跨连续梁计算。次梁计算简图如图所示。计算。次梁计算简图如图所示。4.24.2 内力计算内力计算由表由表 11-111-1、表表 11-311-3 可分表查得弯矩系可分表查得弯矩系数和剪力系数。数和剪力系数。g+q=22.99kN/mA16450B26300C36300C26300B24016450A次梁计算简图8 8弯矩设计值：弯矩设计值：M1=-=-MB=（g+qg+q）l02/11=22.99/11=22.996.452/11
19、=86.95kN/11=86.95kNm mMC=-=-（g+qg+q）l02/14=-22.99/14=-22.996.32/14=-65.18kN/14=-65.18kNm mM2=（g+qg+q）l02/16=22.99/16=22.996.32/16=57.03kN/16=57.03kNm m剪力设计值：剪力设计值：VA=0.45=0.45（g+qg+q）ln1=0.45=0.4522.9922.996.33=65.49kN6.33=65.49kNVBl=0.60=0.60（g+qg+q）ln1=0.60=0.6022.9922.996.33=87.32kN6.33=87.32kNVB
20、r=VC=0.55=0.55（g+qg+q）ln2=0.55=0.5522.9922.996.3=79.66kN6.3=79.66kN4.34.3 承载力计算承载力计算4.3.14.3.1 正截面受弯承载力正截面受弯承载力正正 截截 面面 受受弯弯 承承 载载力力计计 算算 时时，跨跨 内内 按按 T T 形形 截截 面面 计计算算，翼翼缘缘宽宽 度度 去去bf=l/3=6600/3=2200mm/3=6600/3=2200mm；又；又bf=b+=b+sn=200+2000=2200=200+2000=2200。故取。故取bf=2200mm=2200mm。除。除 B B截面纵向钢筋排两排布置外
21、。其余截面均布置一排。截面纵向钢筋排两排布置外。其余截面均布置一排。环境类别为一级，环境类别为一级，C30C30 混凝土，梁的最小保护厚度混凝土，梁的最小保护厚度 c=25mmc=25mm，一排纵向钢筋，一排纵向钢筋ho=500-35=465mm=500-35=465mm 二排纵向钢筋二排纵向钢筋ho=5000-60=440mm=5000-60=440mm。C30C30 混凝土，混凝土，纵向钢筋采用纵向钢筋采用 HRB335HRB335a1=1.0=1.0，fc=14.3N/=14.3N/mm2，ft=1.43N/=1.43N/mm2；钢，钢，fy=300N/=300N/mm2，箍筋采用，箍筋
22、采用 HPB235HPB235 钢，钢，fyv=210N/=210N/mm2。正截面承载力计算。正截面承载力计算过程列于下表。经判别跨内截面均属于第一类过程列于下表。经判别跨内截面均属于第一类 T T 形截面。形截面。次梁正截面受弯承载力计算次梁正截面受弯承载力计算截截面面1 1B B2 2C C弯矩设计值（弯矩设计值（kNkNm m）86.9586.95-86.95-86.9557.0357.03-65.18-65.182）或）或as=M/（a1fcb bh086.9510657.0310665.1810686.9510622222）114.32200465114.3200440114.32
23、200465114.3200465as=M/（a1fcbfh0=0.013=0.013=0.157=0.157=0.008=0.008=0.105=0.105=1-=1-1-2as0.0130.0130.1720.1720.350.350.0080.0080.1110.111As=b bhoa1fc/fy或或As=bfhoa1fc/fy选配钢筋选配钢筋（mm2）633.9633.9721.5721.5390.1390.1492.1492.12 218+118+1 2 21414 弯弯As=622.9=622.920+120+1 2 21212 弯弯As=741.1=741.114+114+1
24、2 216+116+11212 弯弯1212 弯弯As=421.1=421.1As=515.1=515.1计算结果表明，计算结果表明，支座截面的支座截面的均小于均小于 0.350.35；（200200500500）=0.42%=0.42%，As/bh=421.1/bh=421.1/此值大于此值大于 0.450.45ft/fy=0.45=0.451.43/300=0.21%1.43/300=0.21%，满足最小配筋率。，满足最小配筋率。4.3.24.3.2 斜截面受剪承载力斜截面受剪承载力斜截面受剪承载力计算包括：斜截面受剪承载力计算包括：截面尺寸的复核、截面尺寸的复核、腹筋计算和最小配筋率验算
25、。腹筋计算和最小配筋率验算。验算截面尺寸：验算截面尺寸：9 9hw=ho-hf=465-80=385mm=465-80=385mm，因，因hw/b=385/200=1.925/b=385/200=1.9254 4，截面按下式验算：，截面按下式验算：30.250.25cfcb bho=0.25=0.251 114.314.3200200465=332.48465=332.4810N NVmax=87.32=87.32103N N，截面满足要求。截面满足要求。验算是否需要按计算配置箍筋验算是否需要按计算配置箍筋0.70.7ftb bho=0.7=0.71.431.43200200465=93.09
26、3465=93.093103N NVc=87.32=87.32103N N 构造配构造配筋，选用筋，选用 61606160sv=nAsv1bs=ft228.31.43=0.17%=0.17%=0.24=0.24=0.24=0.24=0.16%=0.16%sv,min200160210fyv采用采用 6 6 双支箍筋，计算支座双支箍筋，计算支座 B B 左侧截面。左侧截面。调幅后受剪承载力应加强梁局部范围内将计算的箍筋面积增加调幅后受剪承载力应加强梁局部范围内将计算的箍筋面积增加 20%20%或箍筋间或箍筋间距减小距减小 20%20%。现调整箍筋间距。现调整箍筋间距 s=0.8s=0.8160=
27、128mm160=128mm 最后取箍筋间距最后取箍筋间距 s=130mms=130mm。为。为了方便施工，沿梁长度不变。了方便施工，沿梁长度不变。验算配筋率下限值：验算配筋率下限值：弯矩弯矩调幅时要求的配筋率下限为：弯矩弯矩调幅时要求的配筋率下限为：0.30.3ftfyv=0.3=0.314.3/210=0.20%14.3/210=0.20%。实际配筋率实际配筋率sv=nAsv1bs=56.6/=56.6/（200200130130）=0.22%=0.22%0.20%0.20%满足要求。满足要求。5.5.主梁设计主梁设计主梁按弹性方法设计主梁按弹性方法设计5.15.1 荷载设计值荷载设计值为
28、了简化计算将主梁自重等效为集中荷载。为了简化计算将主梁自重等效为集中荷载。次梁传来的永久荷载次梁传来的永久荷载 10.67 10.676.6=70.42kN6.6=70.42kN主梁自重（含粉刷）主梁自重（含粉刷）（0.65-0.080.65-0.08）0.30.32.22.225+0.0225+0.02（0.65-0.080.65-0.08）2 22.22.21717）1.2=12.31kN1.2=12.31kN永久荷载设计值永久荷载设计值 G=70.42+12.31=82.73kN G=70.42+12.31=82.73kN取取 G=83kNG=83kN可变荷载设计值可变荷载设计值 Q=1
29、2.31 Q=12.316.6=81.31kN6.6=81.31kN取取 Q=81kNQ=81kN5.25.2 计算简图计算简图主梁按连续梁计算，端部支承在砖墙上，支承长度为主梁按连续梁计算，端部支承在砖墙上，支承长度为370mm370mm，中间支承在，中间支承在400mm400mm400mm400mm 的混凝土柱上，其计算跨度的混凝土柱上，其计算跨度边跨边跨ln=6600-200-120=6280mm=6600-200-120=6280mm 因因 0.0250.025ln=157mm=157mma/2=185mma/2=185mm，取取l0=1.025=1.025ln+b/2=1.025+b
30、/2=1.0256280+400/2=6637mm6280+400/2=6637mm 近似取近似取l0=6640mm=6640mm中跨中跨l0=6600mm=6600mm主梁的计算简图如下，因跨度相差不超过主梁的计算简图如下，因跨度相差不超过 10%10%，故可利用附表，故可利用附表 6-26-2 计算内力计算内力1010GGGGGGA16640B26600C36640D主梁的计算简图5.35.3 内力设计值及包络图内力设计值及包络图5.3.15.3.1 弯矩设计值弯矩设计值弯矩弯矩 M=M=k1G Gl0+k2Q Ql0式中系数式中系数k1、k2由附表由附表 6-26-2 相应栏内查得相应栏
31、内查得M1,max=0.244=0.24483836.64+0.2896.64+0.28981816.64=134.47+155.44=289.91kN6.64=134.47+155.44=289.91kNm mMB,max=-0.267=-0.26783836.64-0.3116.64-0.31181816.64=-147.15-167.27=-314.42kN6.64=-147.15-167.27=-314.42kNm mM2,max=0.067=0.06783836.60+0.2006.60+0.20081816.64=36.70+107.57=144.27kN6.64=36.70+10
32、7.57=144.27kNm m5.3.25.3.2 剪力设计值剪力设计值剪力剪力 V=V=k3G+G+k4Q Q 式中系数式中系数k3、k4由附表由附表 6-26-2 相应栏内查得相应栏内查得VA,max=0.733=0.73383+0.86683+0.86681=60.84+70.15=130.99kN81=60.84+70.15=130.99kNVBl,max=-1.267=-1.26783-1.31183-1.31181=-105.16-106.19=-211.35kN81=-105.16-106.19=-211.35kNVBr,max=1.0=1.083+1.22283+1.2228
33、1=83+98.98=181.98kN81=83+98.98=181.98kN5.3.35.3.3 弯矩、剪力包络图弯矩、剪力包络图弯矩包络图：弯矩包络图：第第 1 1、3 3 跨有可变荷载，第跨有可变荷载，第 2 2 跨没有可变荷载。跨没有可变荷载。由附表由附表 6-26-2 知支座知支座 B B 或或 C C 的弯矩值为的弯矩值为MB=MC=-0.267=-0.26783836.64-0.1336.64-0.13381816.64=-218.68kN6.64=-218.68kNm m 在第在第 1 1 跨内以支跨内以支座弯矩座弯矩MA=0=0，MB=-218.68kN=-218.68kNm
34、 m 的连线为基线。作的连线为基线。作 G=83kNG=83kN，Q=81kNQ=81kN 的简支梁的简支梁弯矩图，得第弯矩图，得第 1 1 个集中荷载和第个集中荷载和第 2 2 个集中荷载作用点弯矩值分别为：个集中荷载作用点弯矩值分别为：M11218.68（G+QG+Q）l0+B=（83+8183+81）6.64-6.64-=290.09kN=290.09kNm m（与前面计算（与前面计算3333的的M1,max=289.91kN=289.91kNm m 接近）接近）2MB112218.68（G+QG+Q）l0+=（83+8183+81）6.64-6.64-=217.2kN=217.2kNm
35、 m3333在第在第 2 2 跨内以支座弯矩跨内以支座弯矩MB=-218.68kN=-218.68kNm m，MC=-218.68kN=-218.68kNm m 的连线作为的连线作为基线，作基线，作G=83kNG=83kN，Q=0Q=0 的的简支弯矩图，得集中荷载作用点处的弯矩值：简支弯矩图，得集中荷载作用点处的弯矩值：11G Gl0+MB=83836.60-218.68=-36.08kN6.60-218.68=-36.08kNm m33第第 1 1、2 2 跨有可变荷载，第跨有可变荷载，第 3 3 跨没有可变荷载跨没有可变荷载第第 1 1 跨内：在第跨内：在第 1 1 跨内以支座弯矩跨内以支
36、座弯矩MA=0=0，MB=-314.42kN=-314.42kNm m 的连线为基的连线为基线。作线。作 G=83kNG=83kN，Q=81kNQ=81kN 的简支梁弯矩图，得第的简支梁弯矩图，得第 1 1 个集中荷载和第个集中荷载和第 2 2 个集中荷载个集中荷载作用点弯矩值分别为：作用点弯矩值分别为：11111314.42（83+8183+81）6.64-6.64-=258.18kN=258.18kNm m3312314.42（83+8183+81）6.64-6.64-=153.37kN=153.37kNm m33在第在第 2 2 跨内：跨内：MC=-0.267=-0.26783836.6
37、4-0.0896.64-0.08981816.64=-195.02kN6.64=-195.02kNm m 以支以支座弯矩座弯矩MB=-314.42kN=-314.42kN m m，MC=-195.02kN=-195.02kN m m 的连线为基线，的连线为基线，作作 G=83kNG=83kN，Q=81kNQ=81kN的简支梁弯矩图，得的简支梁弯矩图，得1212（G+QG+Q）l0+MC+（MB-MC）=（83+8183+81）6.64-195.02+6.64-195.02+3333（-314.42+195.02-314.42+195.02）=88.37kN=88.37kNm m1111（G+Q
38、G+Q）l0+MC+（MB-MC）=（83+8183+81）6.64-195.02+6.64-195.02+3333（-314.42+195.02-314.42+195.02）=128.17kN=128.17kNm m第第 2 2 跨有可变荷载，第跨有可变荷载，第 1 1、3 3 跨没有可变荷载跨没有可变荷载MB=MC=-0.267=-0.26783836.64-0.1336.64-0.13381816.64=-218.68kN6.64=-218.68kNm m第第 2 2 跨两集中荷载作用点处可变弯矩分别为：跨两集中荷载作用点处可变弯矩分别为：11（G+QG+Q）l0+MB=（83+8183
39、+81）6.64-218.68=144.31kN6.64-218.68=144.31kNm m（与前面计算的（与前面计算的33M2,max=144.27kN=144.27kNm m 接近）接近）第第 1 1、3 3 跨两集中荷载作用点处的弯矩分别为：跨两集中荷载作用点处的弯矩分别为：1111G Gl0+MB=83836.64-6.64-218.68=110.81kN218.68=110.81kNm m33331212G Gl0+MB=83836.64-6.64-218.68=37.92kN218.68=37.92kNm m3333在第在第 1 1 跨内有可变荷载，在第跨内有可变荷载，在第 2
40、2、3 3 跨内没有可变荷载跨内没有可变荷载由附表由附表 6-26-2 知支座知支座 B B 或或 C C 的弯矩值的弯矩值MB=-0.267=-0.26783836.64-0.1786.64-0.17881816.64=-242.88kN6.64=-242.88kNm mMc=-0.267=-0.26783836.64+0.0446.64+0.04481816.64=-123.48kN6.64=-123.48kNm m在第在第 2 2 跨内以支座弯矩跨内以支座弯矩MA=0=0，m m 的连线为基线，的连线为基线，作作 G=83kNG=83kN，MB=-242.88kN=-242.88kNQ=
41、81kNQ=81kN 的简支梁弯矩图，得第的简支梁弯矩图，得第 1 1 个集中荷载和第个集中荷载和第 2 2 个集中荷载作用点弯矩值分个集中荷载作用点弯矩值分别为：别为：1111（G+QG+Q）l0+MB=（83+8183+81）6.64-6.64-218.68=282.03kN218.68=282.03kNm m33331212（G+QG+Q）l0+MB=（83+8183+81）6.64-6.64-218.68=201.07kN218.68=201.07kNm m3333在第在第 2 2 跨内以支座弯矩跨内以支座弯矩MB=-242.88kN=-242.88kNm m，Mc=-123.48kN
42、=-123.48kNm m 的连线作为的连线作为基线，作基线，作 G=83kNG=83kN，Q=0Q=0 的简支梁弯矩图，得第的简支梁弯矩图，得第 1 1 个和第个和第 2 2 个集中荷载作用点处个集中荷载作用点处弯矩值分别为：弯矩值分别为：1212G Gl0+（MB-Mc）+Mc=8383 6.6+6.6+（-242.88+123.48-242.88+123.48）3333-123.48=-20.48kN-123.48=-20.48kNm m1111G Gl0+（MB-Mc）+Mc=8383 6.6+6.6+（-242.88+123.48-242.88+123.48）33331212-123
43、.48=-19.32kN-123.48=-19.32kNm m弯矩包络图如下（弯矩包络图如下（a a）所示。）所示。剪力包络图：剪力包络图：第第 1 1 跨跨VA,max=130.99kN=130.99kN；过第；过第 1 1 个集中荷载后为个集中荷载后为 130.99-83-81=-33.01kN130.99-83-81=-33.01kN；过第；过第 2 2个集中荷载后为个集中荷载后为-33.01-83-81=-197.01kN-33.01-83-81=-197.01kNVBl,max=-211.35kN=-211.35kN；过第；过第 1 1 个集中荷载后为个集中荷载后为-211.35+8
44、3+81=-47.35kN-211.35+83+81=-47.35kN；过第；过第2 2 个集中荷载后为个集中荷载后为-47.35+83+81=116.65kN-47.35+83+81=116.65kN第第 2 2 跨跨VBr,max=181.98kN=181.98kN；过第；过第 1 1 个集中荷载后为个集中荷载后为 181.98-83=98.98kN181.98-83=98.98kN。当可变荷载仅作用在第当可变荷载仅作用在第 2 2 跨时跨时VBr=1.0=1.083+1.083+1.081=164kN81=164kN；过第；过第 1 1 个集中荷载后为个集中荷载后为 164-83-81=
45、0164-83-81=0。剪力包络图如下（剪力包络图如下（b b）所示）所示-314.42-218.68(a)-36.08A110.8137.92153.37201.07217.2258.18283.03290.09B-20.4888.37144.31(b)181.98130.99116.65-33.03-47.35-197.01-211.3516498.980主梁的内力包络图主梁的内力包络图（a a）弯矩包络图；）弯矩包络图；（b b）剪力包络图）剪力包络图5.45.4 承载力计算承载力计算5.4.15.4.1 正面受弯承载力正面受弯承载力跨内按跨内按 T T 形截面计算，因形截面计算，因b
46、fh0=80 615=0.13=0.130.10.1。翼缘计算宽度按。翼缘计算宽度按l 3=6.6/3=2.2mm=6.6/3=2.2mm 和和 b+b+sn=6m=6m 中较小值确定取中较小值确定取bf=2.2m=2.2mB B支支 座座 边边 的的 弯弯 矩矩 设设 计计 值值MB=MB,max-V0b/2=-314.42-164b/2=-314.42-164 0.4/2=-347.22kN0.4/2=-347.22kNm m。纵向受力钢筋除。纵向受力钢筋除 B B 支座截面为支座截面为 2 2 排外，其余均排外，其余均 1 1 排。跨排。跨内截面经判别都属于第一类内截面经判别都属于第一类
47、 T T 形截面。正截面受弯承载力的计算过程列于下表。形截面。正截面受弯承载力的计算过程列于下表。截截面面1 1B B2 21313弯矩设计值（弯矩设计值（kNkNm m）2）或）或as=M/（a1fcb bh0289.91289.91289.9110622）114.32200615as=M/（a1fcbfh0=0.024=0.024s=（1+1+1-2as）/2/20.9880.988-314.42-314.42144.27144.27-36.08-36.08314.42106144.2710636.08106114.322005802114.322006152114.33006152=0.
48、03=0.03=0.012=0.012=0.022=0.0220.9850.9851834.51834.50.9940.994786.7786.70.9890.989197.7197.7As=M/sfyho选配钢筋选配钢筋（mm2）1590.41590.42 220+320+33 32222 弯弯As=1768=176820+320+3 2 22222 弯弯As=2081=2081As=942.2=942.220+120+12 220202020 弯弯A=628=628s主梁纵向钢筋的弯起和切断按弯矩包络图确定。主梁纵向钢筋的弯起和切断按弯矩包络图确定。5.4.25.4.2 斜截面受剪承载力斜
49、截面受剪承载力验算截面尺寸：验算截面尺寸：因因hw/b=500/300=1.67/b=500/300=1.674 4 截面尺寸按下式验算：截面尺寸按下式验算：hw=h0-hf=580-80=500mm=580-80=500mm，0.250.25cfcb bho=0.25=0.251 114.314.3300300580=622.05580=622.05103kNkNVmax=211.35kN=211.35kN，截，截面尺寸满足要求。面尺寸满足要求。计算所需腹筋：计算所需腹筋：采用采用 82008200 双肢箍筋，双肢箍筋，AVcs 0.7 ftbh01.25fyvsvh0s250.3 0.71
50、.43300580 1.25210580200 250.76103N 250.76kNVA,max130.99kNVcs，VBr,max181.98kNVcs，VBl,max 211.35Vcs，因此，因此支座支座 B B 截面左右不需配置弯起钢筋。截面左右不需配置弯起钢筋。验算最小配箍率：验算最小配箍率：Af100.6=0.17%=0.17%0.240.24t=0.16%=0.16%，满足要求。，满足要求。sv=sv=bs300200fyv次梁两侧附加横向钢筋的计算：次梁两侧附加横向钢筋的计算：次梁传来集中力次梁传来集中力Fl=70.42+81.31=70.42+81.31152kN152k