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1、第一章钢结构材料与计算原理一、选择题1.1.1 (I)钢材在低温下，强度,塑性 b ,冲击性 b(A)提 高(B)下 降(C)不 变(D)可能提高也可能下降1.1.2 (I)钢材应为变关系的理想弹塑性模型是 ao1.1.3 (I)在构件发生断裂破坏前，有明显先兆的情况是 b 的典型特征。(A)脆性破坏(B)塑性破坏(C)强度破坏(D)失稳破坏1.1.4 (I)建筑钢材的伸长率与 d 标准拉伸试件标距间长度的伸长值有关。(A)到达屈服应力时(B)到达极限应力时(C)试件塑性变形后(D)试件断裂后1.1.5 钢材的设计强度是根据确定的。(A)比例极限(B)弹性极限(C)屈服点(D)极限强度1.1.
2、6 (I)结构工程中使用钢材的塑性指标，目前最主要用d 表示。(A)流幅(B)冲击韧性(C)可焊点(D)伸长率1.1.7 (I)钢材牌号Q 2 3 5,Q 3 4 5,03 9 0是根据材料 a 命名的。(A)屈服点(B)设计强度(C)标准强度(D)含碳量1.1.1 0(I)型钢中的H钢和工字钢相比，b o(A)两者所用的钢材不同(B )前者的翼缘相对较宽(C)前者的强度相对较高(D)两者的翼缘都有较大的斜度1.1.1 1 (I)钢材是理想的c 体。(A)弹性体(B)塑性体(C)弹塑性体(D)非弹性体1.1.1 2 (I)有两个材料分别Q 2 3 5和Q 3 4 5钢的构件需焊接，采用手工电弧
3、焊b 采用E 4 3焊条。(A)不得(B)可以(C)不宜(D)必须1.1.1 3 (1)3号镇静钢设计强度可以提高5%,是因为镇静钢比沸腾钢 a 好(A)脱氧(B)炉种(C)屈服强度(D)浇注质量1.1.1 4 (I)下列因素中 a 与钢构件发生脆性破坏无直接关系。(A)钢材屈服点的大小(B)钢材含碳量(C)负温环境(D)应力集中1.1.1 5 (I)同类钢种的钢板，厚度越大，a(A)强度越低(B)塑性越好(C)韧 性 越 好(D)内部构造缺陷少1.1.1 6 (I)钢材的抗剪设计强度/v与/有关，一般而言，/v=o(A)/V 3 (B)V 3 y (C)/3 (D)3 f1.1.1 7 (I
4、)对钢材的分组是根据钢材的 d 确定的。(A)钢 种(B)钢号(C)横截面积的大小(D)厚度与直径1.1.1 8 (I)钢材在复杂应力状态下的屈服条件是由等于单向拉时的屈服点决定的。(A)最大主拉应力C T(B)最大剪应力T(C)最大主压应力a(D)折算应力b1.1.1 9 (I)-是钢材的 a 指标。(A)韧 性 性 能(B)强度性能(C)塑 性 性 能(D)冷加工性能1.1.2 0(I)大跨度结构应优先选用钢材，其主要原因是4。(A)钢结构具有良好的装配性(A)需要将永久荷载的标准值乘以永久荷载分项系数(B)需要将可变荷载的标准值乘以可变荷载分项系数(C)永久荷载和可变荷载都要乘以各自的荷
5、载分项系数(D)永久荷载和可变荷载都用标准值，不必乘荷载分项系数1.1.2 2 (I)进行疲劳验算时，计算部分的设计应力幅应按 c 。(A)标准荷载计算(B)设计荷载计算(C)考虑动力系数的标准荷载计算(D)考虑动力系数的设计荷载计算1.1.2 3(I)沸腾钢与镇静钢冶炼浇注方法的主要不同之处是（A）冶炼温度不同（B）冶炼时间不同（C）沸腾钢不加脱氧剂（D）两者都加脱氧剂，但镇静钢再加强脱氧剂。1.1.24（I）符号 L125x80 xl0 表示 b。（A）等肢角钢（B）不等肢角钢（C）钢 板（D）槽钢25（I）假定钢材为理想的弹塑性体，是指屈服点以前材料为 d。（A）非弹性的（B）非塑性的（
6、C）弹 塑 性 的（D）完全弹性的26（1）在钢结构的构件设计中，认为钢材屈服点是构件可以达到的一（A）最大应力（B）设计应力（C）疲劳应力（D）稳定临界应力27（I）当温度从常温下降为低温时，钢材的塑性和冲击韧性 b。（A）升高（B）下降卜I （C）不 变（D）升高不多28（I）在连续反复荷载作用下，当应力比p 谛 位=-1时，称为 a（A）完全对称循环（B）脉冲循环（C）不完全对称循环（D）不对称循环1.1.32（I）承重结构用钢材应保证的基本力学性能内容应是 b。（A）抗拉强度、伸长率（B）抗拉强度、屈服强度、冷弯性能（C）抗拉强度、屈服强度、伸长率（D）屈服强度、伸长率、冷弯性能1.1
7、.33(I)对于承受静荷载常温工作环境下的钢崖架，下列说法不正确的是(A)可选择Q 2 35钢(B)可选择Q 34 5钢(C)钢材应有冲击韧性的保证(D)屈服强度、伸长率、冷弯性能1.1.34 (I)钢材的三项主要力学性能为 a 。(A)抗拉强度、屈服强度、伸长率(B)抗拉强度、屈服强度、冷弯(C)抗拉强度、伸长率、冷弯(D)屈服强度、伸长率、冷弯1.1.35(I)验算组合梁刚度时，荷截通常取4 o(A)标准值(B)设计值(C)组合值(D)最大值1.1.36 (I)结构钢的屈服强b度上_ _ _ _ _o(A)随厚度增大而降低，但与质量等级(A、B.)无关(B)随厚度增大而降低，并且随质量等级
8、从A到D (E)逐级提高(C)随厚度增大而降低，并且随质量等级从A到D (E)逐级降低(D)随厚度增大而提高，并且随质量等级从A到D (E)逐级降低1.1.37 (I)钢结构设计中钢材的设计强度为 b 。(A)强度标准值fk(B)钢材屈服点fy(C)强度标准值。(D)钢材的强度标准值除以抗力分项系数f k/Y R4 1 (I)结构钢材的伸长率 b 。(A)S5 SI 0(C)S5=510(D)2 与“无法比较大小42(I I)钢材的抗剪屈服强度/y v b。(A)由试验确定(B)由能量强度理论确定(C)由计算确定(D)按经验确定43(II)在钢结构房屋中，选择结构用钢材时，下列因素中的 d 不
9、是主要的因素。(A)建造地点的气温(B)荷载性质(C)钢材造价(D)建筑的防火等级44(I I)下列论述中不正确的是项。(A)强度和塑性都是钢材的重要指标(B)钢材的强度指标比塑性指标更重要(C)工程上塑性指标主要用伸长率表示(D)同种钢号中，薄板的强度高于厚板的温度45(I I)热轧型钢冷却后产生的残余应力 c。(A)以拉应力为主(B)以压应力为主(C)包括拉、压应力(D)拉、压应力都很小46(I I)钢材内部除含有Fe,C外，还含有害元素 a。(A)N,O,S,P(B)N,O,Si(C)Mn,0,P(D)Mn,T i47(I I)在普通碳素钢中，随着含碳量的增加，钢材的屈服点和极限强度b,
10、塑性c,可焊性,疲 劳 强 度 o(A)不变(B)提高(C)下降(D)可能提高也有可能下降1.1.49(I I)钢材脆性破坏同构件 d 无关。(A)应 力 集 中(B)低 温 影 响(C)残余应力(D)弹性模量1.1.50(I I)普通碳素钢强化阶段的变形是 b。(A)完全弹性变形(B)完全塑性变形(C)弹性成分为主的弹塑性变形(D)塑性成分为主的弹塑性变形1.1.51(I I)某构件发生了脆性破坏，经检查发现在破坏时构件内存在下列问题，可以肯定其中 0对该破坏无直接影响。(A)钢材的屈服点不够高(B)构件的荷载增加速度过快(C)存在冷加工硬化(D)构件有构造原因引起的应力集中1.1.52(I
11、 I)当钢材具有较好的塑性时，焊接残余应力 c。(A)降低结构的静力强度(B)提高结构的静力强度(C)不影响结构的静力强度(D)与外力引起的应力同号，将降低结构的静力强度1.1.53(I I)应力集中越严重，钢材也就变得越脆，这是因为 c。(A)应力集中降低了材料的屈服点(B)应力集中产生同号应力场，使塑性变形受到约束(C)应力集中处的应力比平均应力高(D)应力集中降低了钢材的抗拉强度1.1.54(I I)某元素超量严重降低钢材的塑性及韧性，特别是在温度较低时促使钢材变脆。该元素是 b。(A)硫(B)磷(C)碳(D)毓1.1.55(I I)影响钢材基本性能的因素是 a。(A)化学成分和应力大小
12、(B)冶金缺陷和截面形式(C)应力集中和加荷速度(D)加工精度和硬化58(I I)在多轴应力下，钢材强度的计算标准为 c。(A)主应力达到fy(B)最大剪应力达到&(C)折算应力达到fy(D)最大拉应力或最大压应力达到fy59(II)当钢材内的主拉应力(Ti fy,但折算应力(Tm qV fy时，说明钢材。(A)可能发生屈服(B)常温冲击性能(C)不会发生破坏(D)可能发生破坏，但破坏形式难以确定60(I I)钢中硫和氧的含量超过限量时，会使钢材 b。(A)变软(B)热脆(C)冷脆(D)变硬61(I I)处于常温工作的重级工作制吊车的焊接吊车梁，其钢材不需要保证d(A)冷弯性能(B)常温冲击性
13、能(C)塑性性能(D)低温冲击韧性62(II)正常设计的钢结构，不会因偶然超载或局部超载而突然断裂破坏，这主要是由于钢材具有 b o(A)良好的韧性(B)良好的塑性(C)均匀的内部组织，非常接近于匀质和各向同性体(D)良好的韧性和均匀的内产组织63(I I)当温度从常温开如升高时，钢 的 o(A)强度随着降低，但弹性模量和塑性却提高(B)强度、弹性模量和塑性均随着降低(C)强度、弹性模量和塑性均随着提高(D)强度和弹性模量随着降低，而塑性提高64(II)下列钢结构计算所取荷载设计值和标准值，哪一组为正确的？a o(A)计算结构或构件的强度、稳定性及连接的强度时一，应采用荷载设计值(B)计算结构
14、或构件的强度、稳定性及连接的强度时一，应采用荷载标准值(C)计算疲劳和正常使用极限状态的变形时，应采用荷载设计值1.1.66(III)与节点板单面连接的等边角钢轴心受构件，入 =100,计算稳定性时钢材强度设计值应采用的折减系数是 O(A)0.65(B)0.70(C)0.75(D)0.851.1.6 7(III)与节点板单面连接的等边角钢轴心受构件，九 =1 0 0,计算钢构件的强度设计值应采用的折减系数是 O(A)0.6 5 (B)0.70 (C)0.75 (D)0.8 51.1.6 8 (III)吊车梁的受拉下翼缘在下列不同板边的加工情况下，疲劳强度最高的是 O(A)两侧边为杞制边(B)两
15、侧边为火焰切割边(C)一侧边为轧制边，另一边为火焰切割边(D)一侧边为刨边，另一侧边为火焰切割边1.1.6 9 (III)对于冬季计算温度为-3 0 C的焊接结构，不宜采用的钢号为 o(A)Q 2 3 5 钢(B)Q 2 3 5-F 钢(C)1 6 Mn 钢(D)1 5 Mn V 钢1.1.70 (III)承重结构的钢材，应根据结构的重要性等不同情况选择其钢号和材质，下列哪一种说法是不正确的？。(A)承重结构的钢材应具有抗拉强度、伸长率、屈服强度(或屈服点)和硫、磷含量的合格保证(B)承重结构的钢材必要时尚应具有冷弯试验的合格保证(C)对重级工作制的非焊接吊车梁、吊车桁架或类似结构的钢材，必要
16、时亦应具有冲击韧性的合格保证(D)冬季计算温度等于或低桁-2 0 C时的重级工作制吊车梁、吊车桁或类似结构的钢材需要有抗拉强度、屈服点、伸长率、冷弯1 8 0 C及-2 0 C时的冲击韧性的合格保证。1.1.71 （III）计算吊车梁疲劳时，下列作用在跨间内的哪种吊车荷载取值是正确的 O（A）两台吊车荷载标准值乘以动力系数（B）一台吊车荷载设计值乘以动力系数（C）一台吊车荷载标准值乘以荷载分项系数（D）一台起重量是大的吊车荷载标准值1.1.73 （III）下列哪种结构不宜采用A 3 沸腾钢？（A）建设在南方的工业厂房中的重级工作制焊接吊车梁（B）建设在高寒地区的网架结构（C）以风荷载为主要计算
17、荷载的塔架结构（D）冬季计算温度等于或低于-2 0 C的厂房刚架结构1.1.74 （山）对于直接承受动力荷载的结构，下列哪项荷取值是正确的？o（A）在计算强度时，动力荷载设计值应以动力系数；在计算稳定性、疲劳和变形，动力荷载标准值不应乘以动力系数（B）在计算强度和稳定性时，动力荷载设计值应乘以动力系数；在计算疲劳和变形，动力荷载设计值不应乘以动力系数（C）在计算强度、稳定性和疲劳时，动力荷载设计值应乘以动力系数；在计算变形时，动力荷载标准值不应乘以动力系数(D)在计算强度和稳定性时，动力荷载设计值应乘以动力系数；在计算疲劳和变形，动力荷载标准值不应乘以动力系数1.1.75 (III)钢材强度设
18、计值应根据钢材厚度或直径分组采用，以于Q 2 3 5钢材分时，O(A)工字钢和槽钢按翼缘的厚度进行分组(B)工字钢按翼缘的厚度进行分组，槽钢按腹板的厚度进行分组(C)工字钢和槽钢按腹板的厚度进行分组(D)工字钢按腹板的厚度进行分组，槽钢按翼缘的厚度进行分组二、填空题2.1 (I)钢材代号A 3表示a 类平炉 3 号 镇 静 钢。2.2 (I)钢材的硬化，提高了钢材的 强度，降低了钢材的，韧性塑形02.3 (I)伸长率4 o和伸长率与，分 另U为 标 距 长1 0 d 和5 d 的试 件 拉 后 的 伸长值和原标定值的比值 O2.4 (I)甲类钢是主要按 供应的钢材一。2.8 (I)在对结构或构
19、件进行 正常使用 极限状态验算时,应采用永久荷载和可变荷载的标准值。2.9 (I)钢材的设计强度等于钢材的屈服强度f,除 以 分项系数 o2.1 0 (I)钢材在复杂应力状态下，由弹性转入塑性状态的条件是折算是折算应力等于或大于钢材在屈服强度。2.1 1 (I)按 脱氧程度 之不同,钢材有镇静钢和沸腾钢之分。2.12 (1)某构件当其可靠指标p减小时，相应失效概率将随之.增大 o2.13(I)钢材的a k值与温度有关，在-2 0或在-40C所测得的a k值称为低温冲击韧性指标。2.14(I)通过标准试件的一次拉伸试验，可确定钢材的力学性能指标为，抗拉强度冗、伸长率 和 屈服强度改。2.15 (
20、I)钢材设计强度f与屈服点f y,之 间 的 关 系 为。2.16 (I)承载能力极限状态为结构或构件达到 或达到不适于继续承载的变形时的极限状态。2.17 (I)韧性是钢材在塑材在塑性变形和断裂过程中 的能力，亦即钢材抵抗 荷载的能力。2.18 (I)钢 材 在2 5 0C左右时抗拉强度略有提高，塑性却降低的现象称为现象。2.19 (I)在疲劳设计时，经过统计分析，把各种构件和连接分为一类，相同应力循环次数下，类别越高，容许应力幅越_ _ _ _ _ _ _。2.2 0(I)近似概率限状态设计方法是以 来衡量结构或构件的可靠程度的。2.21(II)当钢材厚度较大时或承受沿板厚方向的拉力作用时
21、，应附加要求板厚方向的 满足一定要求。2.22(I I)钢 中 含 硫 量 太 多 会 引 起 钢 材 的,含磷量太多引起钢材的2.25(II)钢材受三向同号拉力作用时，即使三向应力绝对值很大，甚至大大超屈服点，但两两应力差值不大时,材料不易进入 状态，发生的破坏为 坏。2.26(II)如果钢材具有 性能，那么钢结构在一般情况下就不会因偶然或部超载而发生突然断裂。2.27(I I)应力集中易导致钢材性破坏的原因在于应力集中处 受到约束。2.28(II)影响构件疲劳强度的主要因素有重复荷载的循环次数、和 O2.29(I I)随着温度下降，钢材的 倾向增加。2.30(H)根据循环荷载的类型不同，钢
22、结构的疲劳分 和 两种2.31(I I)衡 量 钢 材 抵 抗 冲 击 荷 载 能 力 的 指 标 称 为。它的值越小，表明击试件所耗的能量越_ _ _ _ _ _，钢材的性越_ _ _ _ _ _ _o2.32(I I)对于焊接结构，除应限制钢材中硫、磷的极限含量外，还应限制含量不超过规定值。2.33(II)随着时间的增长，钢材强度提高，塑性和韧性下降的现象称为 O2.34(I I)在平面或立体应力作用下，钢材是否进入塑性状态，应按 理论，应力和单向拉伸进的屈服点相比较来判定。2.35(I I)钢材在冶炼和浇铸过程中常见的冶金缺陷有、第二章 受弯构件一、选择题2.1.1（I）计算梁的 时，应
23、用净截面的几何参数。（A）正应力（B）剪应力（C）整体稳定（D）局部稳定2.1.2（I）钢结构梁计算公式 一夕等-中7k=o（A）与材料强度有关（B）是极限弯矩与边缘屈服弯矩之比（C）表示截面部分进入塑性（D）与梁所受荷载有关2.1.3（I）在充分发挥材料强度的前提下，Q235钢梁的最小高度联万Q345钢梁的h m in （其他条均相同）。（A）大于（B）小于（C）等于（D）不确定2.1.4（I）梁的最小高度是由 控制的。（A）强度（B）建筑要求（C）刚度（D）整体稳定2.1.5（I）单向受弯梁失去整体稳定时是 形式的失稳。（A）弯曲（B）扭转（C）弯扭（D）双向弯曲2.1.6（I）为了提高梁
24、的整体稳定性，是最经济有效的办法。（A）增大截面（B）增加侧向支撑点（C）设置横向加劲肋（D）改变荷载作用的位置2.1.7 (I)当梁上有固定较大集中荷载作用时一，其 作 用 点 处 应。(A)设置纵向加劲肋(B)设置横向加劲肋(C)减少腹板宽度(D)增加翼缘的厚度2.1.8 (I)焊接组合梁腹板中，布置横向加劲肋对防止 引起的局部失稳最有效，布置纵向加劲肋对防止 引起的局部失稳最有效。(A)剪应力(B)弯曲应力(C)复合应力(D)局部应力1.1 0 (I)当梁整体稳定系数%0.6 时，用生代替仇主要是因为 o(A)梁的局部稳定有影响(B)梁已进入弹塑性阶段(C )梁发生了弯扭变形(D)梁的强
25、度降低了1.1 1 (I)分析焊接工字形钢梁腹板局部稳定时，腹板与翼缘相接处可简化为 O(A)自由边(B)简支边(C)固定边(D)有转动约束的支承边1.1 2 (I)梁的支承加劲肋应设置在 o(A)弯曲应力大的区段(B)剪应力大的区段(C)上翼缘或下翼缘有固定荷载作用的部位(D)有吊车轮压的部位1.1 3 (I)双轴对称工字形截面梁，经验算，其强度和刚度正好满足要求，而腹板弯曲应力作用下有发生局部失稳的可能。在其他条件不变的情况下，宜 采 用 下 列 案 中 的。(A)增加梁腹的厚度(B)降低梁腹板的高度（C）改用强度更高的材料（D）设置侧向支承1.1 4 （I）防止梁腹板发生局部失稳，常采取
26、加劲措施，这是为了（A）增加梁截面的惯性矩（B）增加截面面积（C）改变构件的应力分布状态（D）改变边界约束板件的宽厚比1.1 5 （I）工字形钢梁横截面上的剪应力分布应为下图所示的哪种图形？正确的是W JK5 2.T -1 6 i s（A）弯曲正应力最大的点是3点（B）剪应力最大的点是2点（C）折算应力最大的点是1 点（D）折算应力最大的点是2点2.1.1 7 （I）下图为一承受固定集中力P的等截面焊接梁，截面1-1 处需验算折算应力，其 验 算 部 位 为。（A）（B）（C）（D）尸（含 柒 自 重）I I ”II 妹；UE=0*1石 I 2.1-1 7 图2.1.1 8 (I)焊接工字形截
27、面梁腹板配置横向劲肋的目的是。(A)提高梁的抗弯强度(B)提高梁的抗剪强度(C)提高梁的整体稳定性(D)提高梁的局部稳定性2.1.1 9 (I)在简支钢板梁桥中，当跨中已有横向加劲，但腹板在弯矩用用下局部稳定不足，需采取加劲构造。以下考虑的中劲形式何项为正确？(A)横向加劲加密(B)纵向加劲，设置在腹板上半部(C)纵向加劲，设置在腹板下半部(D)加厚腹板2.1.2 0 (I)在梁的整体稳定计算中，依=1 说明所设计梁 o(A)处于弹性工作阶段(B)不会丧失整体稳定(C)梁的局部稳定必定满足要求(D)梁不会发生强度破坏2.1.2 1 (I)梁受固定集中荷截作用，当局部挤压应力不能满足要求时，采用
28、是较合理的措施。(A)验算截面中的最大正应力和最大剪应力(B)验算截面中的最大正应力和验算点的剪应力(C)验算截面中的最大剪应力和验算点的正应力(D)验算截面中验算点的正应力和剪应力M v i s ；2 3 52.1.2 3 (I)工 字 形梁受压翼缘宽厚比限值为 年 J 斤，式中bl。(A)受压翼缘板外伸宽度(B)受压翼缘板全部宽度bl(C)受压翼缘板全部宽度的而(D)受压翼缘板的有效宽度2.1.24(1)跨中无侧向支承的组合梁，当验算整体稳定不足时一，宜采用 o(A)加大梁的截面积(B)加大梁的高度(C)加大受压翼缘板的宽度(D)加大腹板的厚度2.1.25(I)下列哪种梁的腹板计算高度可取
29、等于腹板的实际高度 o(A)热轧型钢梁(B)冷弯薄壁型钢梁(C)焊接组合梁(D)斜接组合梁2.1.26(I)计算组合梁腹板与翼缘的连接角缝焊缝公式丘，导方*争，中，S1为 O(A)梁中和轴以上截面对梁中和轴的面积矩(B)梁上翼缘(或下翼缘)截面对梁中和轴的面积矩(C)梁上、下翼缘对梁中和轴面积矩之和(D)梁上翼缘(或下翼缘)对腹板边缘线的面积矩2.1.27(II)如图所示槽钢檀条(跨中设一道拉)的强度按公式 占 二 十 溪 七 V，计算时，计算的位置是(A)a 点(B)b 点(C)c 点(D)d 点习班2.1 2 7图2.1.29 钢梁腹板局部稳定采用 准则，实腹式轴心压杆腹板局部稳定采用 准
30、则。(A)腹板局部屈曲应力不小于构件整体屈曲应力(B)腹板实际应力不超过腹板屈曲应力(C)腹板实际应力不小于板的介(D)腹板局部临界应力不小于钢材屈服应力2.1.30(II)对提高工字形截面的整体稳定性作用最小。(A)增加腹板厚度(B)约束梁端扭转(C)设置平面外支承(D)加宽梁翼缘2.1.31(I I)双轴对称截面梁，其强度刚好满足要求，而腹板在弯曲应力下有发生局部失稳的可能，下列方案比较，应采用 O(A)在梁腹板处设置纵、横各加劲肋(B)在梁腹板处设置横向加劲肋(C)在梁腹板处设置纵向加劲肋(D)沿梁长度方向在腹板处设置横向水平支撑2.1.32(I I)以下图示各简支梁，除截面放置和荷载作
31、用位置有所不同以外，其他条件均相同，则以 的整体稳定性为最好，的为最差。丁 1 _工 H 工 HM2.1.34（I D 约束扭转使梁截面上 o（A）只产生正应力（B）只产生剪应力（C）产生正应力（D）不产生任何应力2.1.35（II）当梁的整体稳定判别式募小于规范给定数值时，可以认为其整体稳定验算，也就是说在版;中，可 以 取 化 为。（A）1.0（B）0.6（C）1.05（D）仍需受拉翼缘2.1.36（II）焊接工字形截面简支梁，时，整体稳定性最好。（A）加强受压翼级（B）加强受拉翼缘（C）双轴以称（D）梁截面沿长度变化2.1.37（II）简支工字形截面梁，当 时，其整体稳定性最差（按各种情
32、况最大数值相同比较）（A）两端有等值同向曲率弯矩作用（B）满跨有均布荷载作用（C）跨中有集中荷载作用（D）两端有等值反向曲率弯矩作用2.1.38 双轴对称工字形截面简支梁，跨中有一向下集中荷载作用于腹板平面作用点位于 时整体稳定性最好。(A)形心(B)下翼缘(C)上翼缘(D)形心与上翼缘之间2.1.3 9 (I I)工字形或箱形截面梁、柱截面局部稳定是通过控制板件的何种参数并控制板件重要措施来保证的？O(A)控制板件的边长比并加大板件的宽(高)度(B)控制板件的应力值并减小板件的厚度(C)控制板件的宽(高)厚比并增设板件的加劲肋(D)控制板件的宽(高)厚比并加大板件的厚度2.1.4 1 (I
33、I)一悬臂梁，焊接工字形截面，受向下垂直荷载作用，欲保证此梁的整体稳定，侧向支承应加在 O(A)梁的上翼缘(B)梁的下翼缘(C)梁的中和轴部位(D)梁的上翼缘及中和轴部位2.1.4 2 (I I I)配置加劲肋提高梁腹板局部稳定承载力，当卜。廖 时，o(A)可能发生剪切失稳，应配置横向国劲肋(B)只可能发生弯曲失稳，应配置纵向加劲肋(C)应同时配置纵向和横向加劲肋(D)增加腹板厚度才是最合理的措施2.1.4 3 (I I I)计算工字形梁的抗弯强度，用 公 式 洗 取7产1.0 5,梁的翼缘外伸肢宽厚比更小大于 o(A)15(B)13(C)(10+0.厚(D)92.1.4 4 (I I I)一
34、焊接工字形截面简支梁,材料为Q 2 3 5,斤=2 3 5/m m?梁上为均布荷载作用，并在支座处已设置支承加劲肋，梁的腹板高度和厚度分别为9 0 0 m m和1 2 m m,若考虑腹板稳定性，则。(A)布置纵向和横向加劲肋(B)无需布置加劲肋(C)按构造要求布置加劲肋(D)按计算布置横向加劲肋2.1.4 5 (I I I)设有一用Q 2 3 5 A F钢焊接梁，其上下翼缘的截面尺寸为9 0 0 1.0 o(A)15闻 仄 9厩77；(C)(10+0.1X)7235777(D)13y2357772.1.47(I I I)对直接承受动力荷载的受弯构件，进行强度计算时，下列方法何项为正_(A)重级
35、工作制吊车梁的强度计算应取Y x=Y y=L 0,动力系数取1.35(B)重级工作制吊车梁的强度计算应取Y x=Y y=l O动力系数取1(C)轻、中级工作制吊车梁的强度计算应取Y x=Y y=l Q不考虑动力系数(D)轻、中级工作制吊车梁的强度计算应取Yx=Yy=L05,但应考虑动力系数2.1.48(IID 如图所示简支梁，采用 措施后，整体稳定还可能起控制作用。(A)梁上翼缘未设置侧向支承点，但有钢性铺板并与上翼缘连牢(B)梁上翼缘侧向支承点间距离Li=6000mm,梁上设有钢性铺板但并未与上翼缘连牢(C)梁上翼缘侧向支承点间距离L=6000mm,梁上设有钢性铺板并与上翼缘连牢(D)梁上翼
36、缘侧向支承点间距离L=3000mm,但上翼缘没有钢性铺板习 题2.1.4 8图JSO.s2.1.49(III)计算梁的整体稳定性时;当整体稳定性系数3b大于 时，应以3b(塑性工作阶段整体稳定系数)代替生。(A)0.8(B)0.7(C)0.6(D)0.52.1,51 70 点时，o(A)可能发生剪切失稳，应配置横向加劲肋(B)可能发生弯曲失稳，应配置横向和纵向加劲肋(C)可能发生弯曲失稳，应配置横向加劲肋(D)可能发生剪切失稳和弯曲失稳，应配置横向和纵向加劲肋2.1.52 (I I I)工字形截面梁腹板高厚匕哽=】。律,梁 腹 板 可 能。(A)因弯曲正应力引起屈曲，需设纵向加劲肋(B)因弯曲
37、正应力引起屈曲，需设横向加劲肋(C)因剪应力引起屈曲，需设纵向加劲肋(D)因剪应力引起屈曲，需设横向加劲肋2.1.53(I I I)当无集中荷载作用时，焊接工字形截面梁翼缘与腹板的焊缝主要承受 0(A)竖向剪力(B)竖向剪力及水平剪力联合作用(C)水平剪力(D)压力2.1.54(I I I)工字形截面梁受压翼缘，保证局部稳定的宽厚限值，对 Q 2 35钢为 今 V 5,对 345钢，此宽厚比限值应 o(A)比 1 5更小(B)仍等于1 5(C)比 1 5更大(C)可能大于1 5,也可能小于1 52.1.55(I I I)在验算普通梁的横向加劲肋间距u的公式,(亡了+(亡)；时，最直接与间距a
38、有关的是 o(A)%(B)n (C)/(D)%二、填空题2.1 (I)验算一根梁的安全实用性应考虑 几个方面。2.4(I)梁整体稳定判别式与/bl中，是,bl是 O2.5(I)横向加劲肋按其作用可分为_ _两种。1 35 1 2 352.6(I)当h 0/t w大于80 J斤 但 小 于1 70(万时一，应在梁的腹板上配置向加劲肋。2.7(I)在工字形梁弯矩、剪力都比较大的截面中，除了要验算正应力和剪应力和剪应力，还要在 处验算折算应力。2.8(I)对无集中荷载作用的焊接工字形截面梁，当其腹板高厚比：)235 军8 0(1斤 时，腹板将在 作用下失去局部稳定。2.9 (I)受均布荷载作用的简支
39、梁，如要改变截面，应在距支座约 处改变固较为经济。ho2.1 0 (I)组合梁当丽大于 时，除配置横向加劲肋外，在弯矩大的受压区应置纵向加劲肋。2.1 1 (I)梁的正应力计算公式为由花式中%是,勿 是 o2.1 2 (I)对承受静力荷载或间接承受动力荷载的钢梁，允许考虑部分截面发展性变形，在 计 算 中 引 人。2.1 3 (I)按构造要求，组合梁腹板横向加劲肋间距不得小于 o2.14(I)组合梁腹板的纵向加劲肋与受压翼级的距离应在 之间。ho2.15(I)组合梁腹板高厚比丽 时,对一般梁可不配置加劲肋。2.16(I I)考虑梁的塑性发展进行强度计算时，应当满足的主要条件有2.17(I I)
40、单向受弯梁从 变形状态转变为 变形状态时的现象称为整2.2.20(I I)影响梁弯扭屈曲临界弯矩的主要因素有2.2.21(I I)工字形截面的钢梁翼缘的宽厚比限值是根据 确定的，腹板的 局 部 失 稳 准 则 是。2.2.22(II)梁 翼 缘 宽 度 的 确 定 主 要 考 虑。2.2.23(I I)支承加劲肋的设计应进行 的验算。2.2.24(I I)当荷载作用在梁的 翼缘时，梁整体稳定性较高。2.2.25(I I)当梁整体稳定系数化0.6时 一，材料进入 工作阶段。这时、梁 的 整 体 稳 定 系 数 应 采 用。三、计算题2.3.1(I)图示简支梁，不计自重，Q235钢，不考虑塑性发展
41、，密铺板牢固连接于上翼缘，均布荷载设计值为45Kn/m,荷载分项系数为1.4,/=215N/mm2o问是否满足正应力强度及刚度要求，并判断是否需要进行梁的整体稳定验算。T 5 q，4已知：w =2 K 0,w=3 8 4 E/z E=2.06X 1 05N/m m 23.3 (I)已知一钢平台梁中一截面静力荷载产生的弯矩M 为 8 0 0 K N-m,剪力为 5 0 0 k N,均为设计值。截面形式如图，材 料 为 Q 2 3 5,请验算面强度。F=5 N/m m2o2 3 5斤 3.4 (I)一工字形组合截面钢梁，其尺寸和受力如图所示。已知其腹板的高厚比t 1 7 0 ，为保证腹腹板的局部稳
42、定，请在支座A、B处及其之间梁段内布置加劲肋。3.5（I）如图所示工字形简支主梁，材 料 为 Q235F钢，A215/N215mm2,fv=N/mm2,承受两个次梁传来的集中力P=L05。求：（1）验算主梁的强度；（2）判别梁的整体稳定性是否需要验算。3.7（III）简支焊接钢梁的尺寸及荷载（均为静力荷载设计值）如图，P=400KN,=3.2KN/m,钢材为Q235,加劲肋设置如图，不考虑局部压力，要求：验算区导 111 口I”I3.9（III）图示一焊接工字形梁，截面及支承如图所示，在上翼缘有均布荷载q=N/m（设计值）作用，Q235F钢，试验算其整体稳定。费 缺 炉 诲R%x餐，=O =.
43、2,3 2 3 5 N/m d）1|u 5 0 0 0 I 5 0 0 05 0 0 0q习 fig N.3.9 国3.10(III)等截面简支梁跨度为6m,跨中无侧向支承点，截面如图所示，上翼缘均荷载设计值q=320KN/m,Q345钢。已知：A=172 c m 4,h=103cm,试验算梁的整体稳定性。习工u m2312(III)修改下图加劲肋布置不合理之处，画出正确布置图，且说明理由。P=400KN(设计值)，不计自重，Q235钢。2.3.13(I I I)已知一双轴对称焊接工字形简支梁，其腹板截面尺寸为1280mmxOmm,翼缘截面尺寸为340mmxl4mm,突缘支座加劲肋截面尺寸为1
44、70mmx14(I I I)图示为一焊接工字形简支梁，跨 度 l=4m。钢 材 Q235F,f=215nm2,fy=235N/mm2。承受均布荷载设计值为p(包括自重)。假定该梁局部稳强度以及刚度能满足要求，试求该梁保证整体稳定时能承受的荷载p。第 三 章 轴 拉 构 件一、选择题3.1.1 (I)一根截面面积为A,净截面面积为A n的构件，在拉力N作用下的强 计 算 公 式 为。(A)(B)a=N/A4/(C)m N/A S f(D)o=N/A(f,3.1.2 (I)轴 心 受 拉 构 件 按 强 度 极 限 状 态 是 o(A)净截面的平均应力达到钢材的抗拉强度好(B)毛截面的平均应力达到
45、钢材的抗拉强度f t i(C)净截面的平均应力达到钢材的屈服强度f y(D)毛截面的平均应力达到钢材的屈服强度3.1.3 (I)实腹式轴心受拉构件计算的内容有 0(A)强度(B)强度和整体稳定性(C)强度、局部稳定和整体稳定(D)强度、刚度(长细比)3.1.4 (I)轴心受力构件的强度计算，一般采用轴力除以净截面面积，这种计算方法对下列哪种连接方式是偏于保守的？(A)摩擦型高强度螺栓连接(B)承压型高强度螺栓连接(C)普通螺栓连接(D)钾钉连接二、填空题3.2.1(I)轴心受拉构件的承载力极限状态是以为极限状态的。、I A-A-口 H二、计 舁 遂3.3.2(I)一块一 400 x20的钢板用
46、两块一 400 x12的拼接板及摩擦型高强度螺栓行连接，螺栓孔径22mm,排列如图，钢板轴心受拉，N=1600KN(设计值),钢为Q235钢，请验算该连接的强度。N1|I-现 80X2 1 rj3.3(I)验算图示用摩擦型高强度螺栓连接的节点强度。螺栓直径20mm,孔径 m m,钢材为Q235AF,承受轴心拉力N=600KN(设计值)。4十66-,-6-d-第四章轴压构件一、选择题4.1.1 (I)工字形轴心受压构件，翼缘的局部稳定条件为)4(1 0+。1 4 /需：其中九的含义为 o(A)构件最大长细比，且不小于3 0、不大于1 0 0(B)构件最小长细比(C)最大长细比与最小长细比的平均值
47、(D)3 0 或 1 0 04.1.2 (I)轴心压杆整体稳定公式能力的意义为 o(A)截面平均应力不超过材料的强度设计值(B)截面最大应力不超过材料的强度设计值(C)截面平均应力不超过构件的欧拉临界应力值(D)构件轴心压力设计值不超过构件稳定极限承载力设计值4.1.3 (I)用 Q 2 3 5 钢和Q 3 4 5 钢分别制造一轴心受压柱，其截面和长细比相同,在弹性范围内屈曲时，前者的临界力 后者的临界力。(A)大 于(B)小 于(C)等 于 或 接 近(D)无法比较4.1.4 (I)轴心受压格构式构件在验算其绕虚轴的整体稳定时采用换算长细比,这 是 因 为。(A)格构构件的整体稳定承载力高于
48、同截面的实腹构件(B)考虑强度降低的影响(C)考虑剪切变形的影响(D)考虑单支失稳对构件承载力的影响4.1.5(I)为防止钢构件中的板件失稳采取加劲措施，这一做法是为了o(A)改变板件的宽厚比(B)增大截面面积(C)改变截面上的应力分布状态(D)增加截面的惯性矩4.1.7 (I)轴心压杆采用冷弯薄壁型钢或普通型钢，其稳定性计算 o(A)完全相同(B)仅稳定系数取值不同(C)仅面积取值不同(D)完全不同4.1.8 (1)计算格构式压杆对虚轴X 轴的整体稳定性时一，其稳定系数应根据来确定。(A)L (B A.(C)A,(D)4.1.9 (I)实腹式轴压杆绕x、y 轴的长细比分别为晨、%,对应的稳定
49、系数分别为(py，若晨=Xy,则 0(A)Q%L%(C)”中,(D)需要根据稳定性分类判别4.1.10(1)双肢格构式轴心受压柱，实轴为x-x 轴，虚轴为y-y 轴，应根据定肢件间距离。(A)%=1 (C)(D)强度条件4.1.11(I)当缀条采用单角钢时一，按轴心压杆验算其承载能力，但必须将设计强度规范规定乘以折减系数，原因是。(A)格构式柱所给的剪力值是近似的(B)缀条很重要，应提高其安全程序(C)缀条破坏将引起绕虚轴的整体失稳(D)单角钢缀条实际为偏心受压构件4.1.12(I)轴心受压轩的强度与稳定，应分别满足(A)兴、0.户叩 /(B)券 =与&平/(C)g 芋 ,。=券丁/9)。当
50、y.。=书,式中，A为杆件毛截面面积；A n 为净截面面积。4.1.13(I)轴心受压柱的柱脚底板厚度是按底板(A)抗弯工作确定的(B)抗压工作确定的(C)抗剪工作确定的(D)抗弯及抗压工作确定的4.1.14(I)确定双肢格构式柱的二肢间距的根据是 o(A)格构柱所受的最大剪力V m a x (B)绕虚轴和绕实轴两个方向的等稳定条件(C)单位剪切角(D)单肢筑稳定条件4.1.17 (I)轴 心 受 力 构 件 的 正 常 使 用 极 限 状 态 是。(A)构件的变形规定(B)构件的容许长细比(C)构件的刚度规定(D)构件的挠度值4.1.18 (I)实腹式轴心受压构件应进行 o(A)强度计算(B