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1、第一章绪论毕业设计是大学本科教育培养目标实现的重要阶段，是毕业前的综合学习阶段，是深化、拓宽、综合教和学的重要过程，是对大学期间所学专业知识的全面总结。通过毕业设计，可以将以前学过的知识重温回顾，对疑难知识再学习，对提高个人的综合知识结构有着重要的作用。通过毕业设计，使我们在资料查找、设计安排、分析计算、施工图绘制、口头表达等各个方面得到综合训练，具备从事相关工作的基本技术素质和技能。目前，我国建筑中仍以钢筋混凝土结构为主，钢筋混凝土造价较低，材料来源丰富，且可以浇筑成各种复杂断面形状，节省钢材，承载力高，经过合理设计可以获得较好的抗震性能。今后几十年，钢筋混凝土结构仍将活跃在我国的建筑业上。
2、框架结构体系的主要特点是平面布置比较灵活,能提供较大的室内空间，对于自选商场类楼房是最常用的结构体系。多层建筑结构的设计，除了要根据建筑高度、抗震设防等级等合理选择结构材料、抗侧力结构体系外，要特别重视建筑体形和结构总体布置。建筑体形是指建筑的平面和立面；结构总体布置指结构构件的平面布置和竖向布置。建筑体形和结构总体布置对结构的抗震性能有决定性的作用。毕业设计的三个月里，在指导老师的帮助下，经过查阅资料、设计计算、论文撰写以及图纸绘制，加深了对规范等相关内容的理解，巩固了专业知识，提高了综合分析、解决问题的能力。并熟练掌握了 和结构设计软件P K P M C A D,基本上达到了毕业设计的目的
3、与要求。框架结构设计的计算工作量很大，在计算过程中以手算为主，后面采用办公软件进行内力组合与计算。由于自己水平有限，难免有不妥和疏忽之处，敬请各位老师批评指正。第二章建筑设计总说明2.1 设计总则2.1.1 凡施工及验收规范(如屋面、砌体、地面、门窗等)已对建筑物所用材料、规格、施工要求及验收等有规定者，本说明不再重复，均按有关现行规范执行。2.1.2 设计中采用标准图、通用图，不论采用其局部节点或全部详图，均应按照该图集及各图纸说明和要求，全面配合施工。2.1.3 所有与工艺、给排水、强弱电、空调通风、煤气动力等专业有关的预埋件、预留孔洞等，施工时必须与相关专业的图纸密切配合施工。2.1.4
4、 凡本说明所规定各项，在设计图中另有具体设计和说明时，应按具体设计图的要求施工。2.1.5 结构体形系数等应满足国家及行业有关设计规范。2.2工程概况2.2.1 工程名称：焦作市山阳区中国人民银行焦作分行2.2.2 建设地点：焦作市山阳区2.2.3 建设单位：焦作一建2.2.4 建筑面积:1088.64m22.2.5 建筑高度：层高3.9m,总高度为39.6m。建筑层数：九层+上人屋顶。2.2.6 本工程结构体系为钢筋混凝土框架结构。建筑耐火等级：二级。抗震设防裂度：七度(0.10g)。抗震等级为二级。2.2.7 图中所注尺寸以mm为单位，标高以m 为单位，角度为度。绘制的比例与所注尺寸不符时
5、，以所注尺寸为准。2.3设计标高2.3.1 本工程0.000相当于绝对标高，室外地坪标高一0.500相当于绝对标高。室内外高差暂定为500mm。施工时应再根据现场周边房屋基地情况作具体调整。2.3.2 本图所注各层标高均为结构面标高，未包括其上的附加层厚度。门窗洞口定标高均为结构预留洞口标高。在施工时应特别注意楼地面与楼梯平台、楼地面完成面与楼梯平台完成面的标高关系。2.4墙体2.4.1 室内地坪0.000以下墙体采用190 x190 x90的实心混凝土砌块，0.000以上内外承重墙均采用190 x190 x90的砌块。砌体材料及砌筑砂浆标号详见结构施工图。2.4.2 墙体与钢筋混凝土墙、柱的
6、连接点应先砌墙后浇构造柱，构造柱的做法详见结构一般说明。2.4.3 不到顶砌体墙顶部应加设钢筋混凝土压顶圈梁，详见具体设计。2.4.4 外墙保温做法详见国家建筑标准设计图集 外装修061505 保温墙体的施工必须严格按照有关规程或技术要求进行，防止保温层及粉刷出现空鼓和裂缝，保温层的钢丝网应有防雷接地措施，详见电器施工图纸。2.4.5 底层室内相邻地坪有高差时，应在高差处理土一侧架设防潮层。防潮层做法为：20厚1：2水泥砂浆加5%防水剂。如果土一侧设有花坛和覆土时，还 应 刷1.5厚聚氨酯防水涂料（或其他防潮材料）。2.4.6 所有外墙窗台下均设置现浇钢筋混凝土抗裂圈梁，两边应与构造柱相锚固，
7、其配筋详见结构施工图。2.4.7 所有内墙及柱子的阳角处均应设水泥砂护墙角。2.5楼地面2.5.1阳台、外廊、室外楼梯平台、厨房、卫生间、洗手间的楼地面王成面标高应低于相邻房间及走道的楼地面完成面标高10mm,有特殊要求者详见单项设计。2.5.2 卫生间、洗手间、厨房、阳台、设备间等需设置地漏或排水沟的地面均做0.5%排水，坡向地漏或地沟。2.5.3 楼面做法：20mm厚混合砂浆，100mm厚钢筋混凝土板，水磨石地面。2.5.4 楼梯踏步面层无具体说明者，同楼面做法。2.6屋面2.6.1 屋面防水等级为级，两道防水设防，防水层耐用年限15年。2.6.2 平屋面排水坡度为2%,建筑找坡。2 6
8、3 保温层的具体材料和厚度另见墙身剖面图屋面节点详图和说明。2.6.4 屋面板做法：20mm厚水泥砂浆找平层，150mm厚水泥硅石保温层，三毡四油防水层，30mm厚细石水泥混凝土保护层，90mm现浇钢筋混凝土钢筋板，20mm厚混合砂浆抹灰。2.6.5 屋面为有组织排水时，外落水管采用UPVC管，除注明的外其他外径为lOOmmo内落水管采用钢管，管径为内径100mm,壁厚5m m,当地建设管理部门有具体规定是按规定选用。2.6.6 屋顶女儿墙或檐口边四周需设置避雷支架，无特殊说明者均须预埋 4x25mm扁钢，深入墙体100（弯 30）mm,外露150mm高，间距1000mm,转角处每边500mm
9、（如电气有专项设计时应以电气设计为准）。2.6.7 屋面外水落管及水斗安装：详见国家建筑标准设计图集99J201-1-33.屋面泛水构造：详见国家建筑标准设计图集99J201-l-26o2.6.8 上人屋面，块材与防水层之间设隔离层，采用10厚/5.0 水泥砂浆。2.6.9 防水层上设置设备时，设备下部的防水层做防水附加层，并在其上浇注细石混凝土，厚度大于50mm。2.6.10 屋面防水层工程应经由资质审查合格的防水专业队伍进行施工。2.7门窗2.7.1 本工程其门窗的强度设计、构造设计、防烟、防雨、密闭构造等均由承包商负责，并应满足规范要求。2.7.2 门窗名称、规格、数量详见门窗表。所有门
10、均设门碰（磁性插入式）。所有木门窗均加贴脸。2.7.3 铝合金及塑钢门窗安装应采用弹性连接，与墙体及砂浆接触处应做好表面的防腐处理。2.7.4 铝合金推拉门窗采用气密性好，防雨性能好的门窗。门窗除注明外均安装在墙体中，所有门窗加工定货前须对洞口尺寸进行复核。2.7.5 外门窗应有由具有行业专业资质的单位承担设计和施工，门窗构造及玻璃厚度应根据工程项目的使用要求，国家规范要求进行设计确定。2.8油漆工程2.8.1 所有木门、门套、木扶手等木做油漆：基层清理、除污、砂纸打磨；刷底子油一遍；局部刮腻子，砂纸打磨光平；刷调和漆一遍；刷磁漆二遍（木材本色）。2.8.2 楼梯栏杆、金属扶手及露明铁件：金属
11、表面清理、除锈；刷防锈漆一遍；局部刮腻子，砂纸打磨光平；刷银色调和漆一遍。2.8.3 凡预埋木砖均做防腐处理。2.9其他2.9.1 图中所选用标准图中有对结构工种的预埋件、预留洞，如楼梯、平台钢栏杆、门窗、建筑配件等，本图所标注的各种留洞与埋件应与各工种密切配合后，确认无误后方可施工。2.9.2 两种材料的墙体交接处，应根据饰面材质在做饰面前加钉金属网或在施工中加贴玻璃丝网格布，防止裂缝。2.9.3 楼板留洞的封堵：待设备管线安装完毕后，用 C20细石混凝土封堵密实，管道竖井每层进行封堵。管道穿过隔墙楼面时，应作预埋套管处理，并高出楼地面30。2.9.4 施工中应严格执行国家各项施工质量验收规
12、范。本说明未尽之事项应严格按有关施工及验收规范执行。2.9.5 凡未尽事宜，应按国家现行有关规范和操作规范执行，二次装修不得改变建筑物防火等级。该建筑的防火等级为二级。第三章结构设计总说明3.1 工程概述本工程为钢筋混凝土框架结构，独立条形基础，地 上 9 层，檐口标高为 35.7m,无地下室，使用年限为50年，建筑物的重要性类别为二类，安全等级为二级，抗震等级为二级，基础设施为乙级。3.2 主要设计依据:混凝上结构设计规范建筑抗震设计规范建筑结构荷载规范建筑地基基础设计规范GB50010-2010GB50011-2010GB50009-2001GB50007-2002中国建筑工业出版社中国建
13、筑工业出版社中国建筑工业出版社中国建筑工业出版社3.3 主要结构设计资料3.3.1 基本雪压：0.3kN/m23.3.2 抗震设防烈度：7 度3.3.3 标准冻土深度：1200mm3.3.4 场地上类别：II类3.3.5 屋面活荷载：2.5kN/m23.3.6 楼面活荷载：3.0kN/m23.4 地基基础3.4.1 本工程勘察报告中地层土质自上而下土层依次是：杂填土，层厚约为0.5m,含部分建筑垃圾粉质粘土，层厚约为1.0m,软塑潮湿，承载力特征值为130kpa细沙，层厚约为2.7m,中密，承载力特征值为240kpa3.4.2 基坑开挖应采取可靠的支护措施，施工期间应采取有效的防、排水措施，并
14、尽量缩短地基上的暴露时间。3.4.3 基槽开挖后应钎探井验槽，如遇异常情况时，应及时通知勘察、监理与设计单位协商处理。3.4.4 基坑回填用原土分层回填夯实，压实系数不小于0.94。第四章 结构设计计算4.1 板的计算4.1.1 现浇双向板的弹性理论计算概述多跨连续双向板的计算以单区格板计算为基础。基本假定是支撑梁不产生竖向位移且不受扭；双向板沿同一方向相邻跨度的比值/,/,”冰 0.75。(1)跨中最大正弯矩为了求某区格板跨中最大正弯矩，则在本区格布置活载，然后沿两个方向隔跨布置活载，呈棋盘布置。计算时将这种荷载分布情况分解成满布荷载g+g/2及间隔布置网/2两种情况，对前一种荷载情况，近似
15、按各区格板周边固接；对后一种荷载情况，近似按各区格板周边简支。楼盖周边应按实际支撑情况确定，分别求出单区格板的跨中弯矩，然后叠加，既得各区格板的跨中最大弯矩。(2)支撑最大负弯矩支座最大负弯矩计算按满布荷载求得，这时按各区格板都周边固接。楼盖周边应按实际支撑情况确定，然后按单区格板计算出各支座的负弯矩。由相邻区格分别求得的同一支座负弯矩不等时:偏安全可取绝对值较大值作为该支座最大负弯矩。(3)配筋方法按弹性理论计算的双向板，当短边跨度4较大时，可将板在两个方向各分为三个板带：两边板带的宽度均为短边跨度的1/4,其余则为中间板带。在中间板带内，均匀配置按最大跨中正弯矩计算的板底钢筋，板边带内的配
16、筋各为其相应中间板带的一半，连续板的中间支座按最大计算负弯矩钢筋不分板带均与配置。当短边跨度较小时或简化配筋则不分板带，跨中及支座均按计算弯矩配筋。河南理工大学本科毕业设计（论文）4.1.2 梁板布置如图4.1 T 翻布置图河南理工大学本科毕业设计(论文)4.1.3板厚度的确定：双向板的厚度。不宜小于80mm,也很少大于160mm，且对于简支板,力 01/45；对于连续板，h/l oU4 50卜为板的较小方向计算跨度。故本设计板厚：3300/40-3300/50=82.5-66,取板厚为110mm,其中卫生间取板厚为100mm。4.1.4确定计算跨度B,：(3300+120)x(6600+12
17、0)=3420 x6720B3：3300X(6600+120)=3300 x6720B4：3300X(6600+120尸3300X6720B5：3000X6000B6：(3300+120)X6000=3420X6000B7：3300X(6600+120)=3000X6720B8：(3000+120)x(6000+120)=3120乂 61204.1.5荷载计算楼面恒荷载水磨石地面：0.65kN/m2110mm 厚钢筋混凝土：2.75kN/m2100mm厚钢筋混凝土：2.5kN/m220mm厚混合砂浆：0.34kN/m2_故：110mm厚钢筋混凝土重3.74kN/m2110mm厚钢筋混凝土重2.
18、49kN/n?gi=3.74xl.2=4.488kN/m2gi=2.49xl.2=2.988kN/m2楼面活荷载：为安全起见，取以=3.0kN/m2,9=1.4x3=4.2kN/m2标准楼面：g+/2=6.588kN/m2/2=2.1kN/m2 g+=8.688kN/m2卫生间楼面：g+q/2=5.088kN/m2 9/2=2.1kN/m2 g+3-9/0 2=0.8 1 2 6 5 8 8 0 8 0均 0.7,故该框架为规则框架。4 横向水平荷载作用下框架结构的内力和侧移计算(1)横向自振周期计算。(顶点位移法)将顶部质量折算到主体结构的顶层，即：Ge=1 8 3 2.5 x(l+3 x
19、3/2 x 3 6.2)=2 0 6 0.3 k N结构顶点的假想侧移计算,计算过程见表4-1 1,其中G9=Ge+G9，C,=GJZ Dj,4表示第i 层相对于地面的侧向位移。结构顶点的假想侧移计 表4-11层次G/k N匕/k Nz l w/r n mUj/mm91 0 8 4 61 0 8 4 65 1 1 4 7 22 1.2 0 51 0 1 9.5 5 781 3 6 8 62 4 5 3 15 1 1 4 7 24 7.9 6 29 9 8.3 5 371 3 6 8 63 8 2 1 75 1 1 4 7 27 4.7 1 99 5 0.3 9 161 3 6 8 65 1 9
20、 0 25 1 1 4 7 21 0 1.4 7 78 7 5.6 7 151 3 4 8 26 5 3 8 45 1 1 4 7 21 2 7.8 3 67 7 4.1 9 541 3 2 7 87 8 6 6 35 1 1 4 7 21 5 3.7 9 66 4 6.3 5 931 3 2 7 89 1 9 4 15 1 1 4 7 21 7 9.7 5 74 9 2.5 6 221 3 8 7 91 0 5 8 2 06 2 9 3 8 11 6 8.1 3 43 1 2.8 0 511 4 3 0 91 2 0 1 2 98 3 0 3 5 51 4 4.6 7 11 4 4.6 7
21、1(2)水平地震作用及楼盖地震剪力计算本例中，结构高度为3 9.6 m,不超过4 0 m,质量和刚度的分布比较均匀,变形以剪切型为主，用底部剪力发计算水平地震作用。框架结构的结构基本自振周期八=1.7 x a,x 严=L7XO.65X 1.O1956O5=1.11 575S本例中设防烈度为7 度，设计基本地震加速度为0.10g,第二组，则在多遇地震作用下，a ma x=0Q 8,场地类别为第H组，=0.4 0g,5 G=0.40X5=2S,则 T g T/1.4 Tg,故 d”=0.08 x T/+0.01(0.3 5 0.5 5)内，J=0.08 x 1.115 7 5+0.01=0.09
22、9 2 6/瓦5瓜=0.09 9 2 6*3 2 3 9.08 3=3 2 1.5 1kN则 Fi=Gi Hi XFEK(l-6J0Gj Hj=Gi Hi X2 917.5 7 2江5回具体计算过程见表4-12,各楼层地震剪力计算各质点横向水平地震作用及楼层地震剪力计算表 表 4-12层次以GZGMGMZGHiFi顶3 9.218 4 5.4 57 2 3 4 1.6 42 4 2 08 8 7.3 80.02 9 98 7.188 7.1893 6.28 7 8 5.3 03 18 02 7.8 02 4 2 08 8 7.3 80.13 143 8 3.2 84 7 0.4 683 2.3
23、 13 6 8 5.6 24 4 2 04 5.5 82 4 2 08 8 7.3 80.18 2 65 3 2.7 41003.2 072 8.4 13 6 8 5.6 23 8 8 6 7 1.6 52 4 2 08 8 7.3 80.16 054 6 8.4 114 7 1.6 162 4.5 13 6 8 5.6 23 3 5 2 9 7.7 32 4 2 08 8 7.3 80.13 8 54 04.0918 7 5.7 052 0.6 13 4 8 1.9 02 7 7 7 2 7.122 4 2 08 8 7.3 80.114 73 3 4.7 12 2 10.4 1416.7
24、13 2 7 8.182 2 17 4 5.5 52 4 2 08 8 7.3 80.09 162 6 7.2 42 4 7 7.6 5312.8 13 2 7 8.1816 9 9 6 0.6 62 4 2 08 8 7.3 80.07 022 04.8 32 6 8 2.4 828.913 8 7 9.4 112 3 5 2 6.7 32 4 2 08 8 7.3 80.05 1014 8.8 72 8 3 1.3 51514 3 08.5 97 15 4 2.9 32 4 2 08 8 7.3 80.02 9 68 6.2 22 9 17.5 7各质点水平地震作用及楼层剪力沿房屋高度的分
25、布图见图4-8(3)水平地震作用下的位移验算。水平地震作用下框架结构的层间位移A u i和顶点位移5计算，计算过程见表4-13 由 表4-1 3可 见，最大层间弹性位 移 角 发 生 在 第 二 层，其值河南理工大学本科毕业设计（论文）水平地耕用分布 层 问 眼 力 公 布初-8横向杆喊作用及，地融力0.001150.00182=1/550,满足层间弹性位移角的要求。河南理工大学本科毕业设计（论文）水平地震作用下的位移验算 表 4-13层次匕/kNZD,/(N/mm)u/mmA/mmOj-Aui/hi9470.460511471.7100.919831.848439000.0002481003
26、.199511471.7101.961430.928639000.0005071471.613511471.7102.877228.967239000.0007461875.702511471.7103.667326.090039000.0009452210.409511471.7104.321722.422739000.0011142477.650511471.7104.844218.101139000.0012432682.481511471.7105.244613.256939000.0013422831.351629380.6264.49868.012339000.0011512917
27、.572830355.0373.51363.513650000.00070（4）水平地震作用下框架内力计算（D 值法）以平面图中2 轴线横向框架内力计算为例，说明计算方法，其余框架内力计算从略。具体计算过程见表4.-14,4-15,4-16,4-172 轴线边柱和中柱的剪力计算 表 4-14层次D中。边皿嗫D/DD Q D嗅91134218740511471.7470.460.02220.036610.4317.2481134218740511471.71003.200.02220.036622.2536.7671134218740511471.71471.610.02220.036632.6
28、353.9261134218740511471.71875.700.02220.036641.5968.72河南理工大学本科毕业设计(论文)51134218740511471.72210.410.02220.036649.0280.9941134218740511471.72477.650.02220.036654.9490.7831134218740511471.72682.480.02220.036659.4898.2821246720302629380.62831.350.01980.032356.0991.3312110625757830355.02917.570.02540.0310
29、74.1690.50柱的反弯点位置取决于该柱上下端转角的比值。如果柱上下端转角相同，反弯点就在株高的中央；如果柱上下端转角不同，则反弯点偏向转角较大的一端，亦即偏向约束刚度较小的一端。影响柱梁端转角大小的因素有侧向外荷载的形式、梁柱线刚度比、结构总层数及该柱所在的层次、柱上下横梁线刚度比，上层层高的变化、下层层高的变化等因素。为分析上述因素对反弯点高度的影响，假定框架在节点水平力作用写，同层各节点的转角相等，即假定同层各横梁的反弯点均在各横梁跨度的中央而该点又无竖向位移。修正后的柱反弯点高度州：梁柱线刚度比及层数、层次对反弯点高度的影响，查表2.1、2.2为：上下横梁线刚度比对反弯点高度的影响
30、，查附录表2.3外：上层层高发生变化时，查附录表2.4心：下层层高发生变化时，查附录表2.4经过修正后，柱底至反弯点的高度由下式求出：y h=(y0+y i +y 2+y 3)h具体的修正值见表4-15河南理工大学本科毕业设计（论文）计算框架柱反弯点高度之比表 4-15层次2 号柱5 号 和Kyoyiy2/yKyoyiy2y3y90.45550.22770000.22770.88390.350000.3580.45550.350000.350.88390.40000.470.45550.40000.40.88390.450000.4560.45550.42770000.42770.88390.
31、450000.4550.45550.450000.450.88390.490000.49240.45550.450000.450.88390.50000.530.45550.50000.50.88390.50000.520.51230.550.0500.0230.6230.99420.50.0029000.50310.36750.83250-0.001800.83070.71330.70-0.02400.676柱端弯矩及剪力计算表 4-16层次层高2号柱5号柱yp剪M下y嗫Mv.M下93.90.227710.43331.4239.2640.3517.23751.91823.52983.90.3
32、522.24656.39430.3660.436.75693.17757.34073.90.432.63376.36250.9080.4553.919126.17094.627河南理工大学本科毕业设计（论文）63.90.427741.59492.83769.3800.4568.724153.390120.611河南理工大学本科毕业设计（论文）53.90.4549.016105.14086.0240.49280.987173.718155.39943.90.4554.942117.85296.4240.590.779194.721177.01933.90.559.485115.995115.99
33、50.598.284191.653191.65323.90.62356.08782.464136.2730.502991.332134.286179.131150.8307574.15862.756308.0350.67690.50276.587305.896其中 A/L=V x 俏-%Xy）,M h=VXy x/z梁端弯矩、剪力及柱轴力计 表4-17注：柱轴力中的负号代表拉力，当为左地震作用时，左侧两根柱为拉力，对应的右侧两根柱为压力，表中M 单位层次边梁中梁柱车由 力M 左M 右LV0系数M 左M 右LV0系数边柱中柱931.4226.726.68.810.51525.2025.202.7
34、18.670.485-8.81-9.86865.6660.066.619.050.51556.6556.652.741.960.485-27.86-32.777106.7394.436.630.480.51589.0889.082.765.980.485-58.34-68.286143.74127.636.641.120.515120.39120.392.789.180.485-99.45-116.335174.52151.466.649.390.515142.87142.872.7105.830.485-148.84-172.774203.88180.176.658.190.515169.9
35、5169.952.7125.890.485-207.03-240.473212.42189.726.660.930.515178.95178.952.7132.560.485-267.96-312.102198.46167.736.655.480.515158.21158.212.7117.190.485-323.45-373.811199.03132.056.650.160.516123.67123.672.791.600.484-373.61-415.25河南理工大学本科毕业设计（论文）为kNm,P 的单位为kN,/单元为m。水平地震作用下框架的弯矩图、梁剪力图及柱轴力图如图4-9、4-1
36、0河南理工大学本科毕业设计（论文）314229 264 L56 3%65 626 72一 5191825.2026 7225 203 U56 65.9365 656 3949 2 6 4-?23 52956 6530 336/L7 6 3 6 2106 7323 529-60 06f 89.0857 33989 08/l27 46 I 120 39153 3要二 153 39Q126 170106.7330 336143 7492 837105 14069 380174 5286 02494 627120 3950 9 0 8/9 2 837143 74-167 73134,2869L 627
37、127 a6155 399180 17 117 852120 6111 5 1 4 6，120 611142 87155 399169 95,180 17194 721151 6/J 142 87173 71&7 173 750 9 0 8 1/69 380194 721169 95117 85286 024174 52105 140203 88212 42189 72178 9519165319165396.424.117 018178 95189 72212 42134.286191653191653158.21167 73198 46136 273132 05308 035115,995
38、117 01862 75682 464115 995203 888 2刚136 273305 896/308 035115,99596 424 7，158 21132 05123 67199.03115995199 0376 587H W i 力791313 6776 58762 756国4-9水平地震作肝懿因8 81-8 809-27 857-58 336-99 453-148 84419 0530 4841 12河南理工大学本科毕业设计（论文）8 81-9.85819.058818 819.858-32.7738 80919.0519.0532,77330 4830 48-68 33468
39、 33430 484112n-116 334|工39 49.39-172 77158 1927 85758 3364112116 33499 453493949 39172 771148 84。-207 033-267 963-323 446-373 6160 9355 4850 1658 195819-240 46960 93,58 19240 469in-312 09755 48I60 9360 93312 097-373.80855 4855 48373,80850 1650 16-415 248415 248ZW ZW50 16207 033267 963323 446373.61zw
40、0 4-1 0料犍作用下梁翻力及柱相力河南理工大学本科毕业设计(论文)4.2.4竖向荷载作用下框架结构的内力计算1横向框架内力计算单元(1)计算单元取轴线横向框架进行计算，计算单元宽度为6.6m,如图4-1 0,由于房间内布置次梁，故直接传给该框架的楼面荷载为如图的水平阴影所示，计算单元范围内的其余楼面荷载则通过次梁和纵梁框架以集中力的形式传给横向框架，作用为各节点上，由于纵向框架梁的中心与柱的中心线不重04-11驰触计算单元(2)荷载计算，计算简图如图0 4-1 2竖向有雌用下计算简因河南理工大学本科毕业设计（论文）恒 载计算对于第九层层qi 逸，/巾代表横梁自重，为均布荷载形式，由图可计算
41、出qi 边=3.94kN/m,q 中=3.15kN/m仅边分别为房间和走道板传给横梁的梯形荷载和三角形荷载，由图可计算出夕2 边=4.5x6.6=29.7kN/m q?中=4.5x2.7=12.15kN/mP边、尸中分别由边纵梁、中纵梁直接传个柱的恒载，它包括梁自重，楼板重和女儿墙等的重力荷载，计算如下Pa=3.3x 1.65x0.5x2x4.5+0.5x(3.3+6.6)x1.65x4.5+3.15x6.6x0.5+2.63+6.6x1+1.2x0.24x18x6.6=130.154 kN4 3.3x1.65x0.5x2x4.5+0.5x(3.3+6.6)x1.65x4.5+3.15x6.6
42、x0.5+2.63+6.6x1+0.5x(1.95+3.3)x1.35x4.5=127.834 kN集中力矩A/=130.87x(0.6-0.3)/2=19.52 kN-mA/q,=127.834x(0.6-0.3)/2=19.18 kN-m对 于2-8层qi 道,切中代表横梁自重，为均布荷载形式，由图可计算出qi 边=3.94+0.24x3.4x18+3.4x0.72=21.076 kN/m,%中=3.15 kN/m伙边分别为房间和走道板传给横梁的梯形荷载和三角形荷载，由图可计算出/2 边=3.74x6.6=26.448 kN/m 仅中=3.74x2.7=10.098 kN/m尸边、尸中分别
43、由边纵梁、中纵梁直接传个柱的恒载P 边=3.3x L65xO.5x2x3.74+O.5x(3.3+6.6)x 1.65x3.74+2.63x6.6x0.5+3.94x6.6+(110.94/2+245.63/4)/2=144.034 kN尸 中=3.3x1.65x0.5x2x3.74+0.5x(3.3+6.6)x1.65x3.74+2.63x6.6x0.5+3.94x6.6+0.5x(1.95+3.3)x1.35x2x3.75+(304.27/4+360.78/4)/2=195.054 kN集中力矩川边=144.034x(0.6-0.3)/2=21.61 kN-mM.|.=195.054x(0
44、.6-0.3)/2=29.26 kN-m对于底层G边，qi M弋 表横梁自重，为均布荷载形式，由图可计算出河南理工大学本科毕业设计(论文)q 边=4.5 9+0.2 4 x3.4 x1 8+3.4 x0.7 5=2 1.0 7 6 k N/m,q 中=3.6 7 k N/m伏边分别为房间和走道板传给横梁的梯形荷载和三角形荷载，由图可计算出(7 2 边=3.7 4*6.6=2 4.6 84 k N/m q?中=3.2 4 x2.7=1 0.0 9 8 k N/m尸边、尸中分别由边纵梁、中纵梁直接传个柱的恒载P 边=3.3 x1.6 5 x0.5 x2 x3.7 4+0.5 x(3.3+6.6)x
45、1.6 5 x3.7 4+2.6 3 x6.6 x0.5+4.5 9 x6.6+1 1 0.9 4/2+2 4 5.6 3/4)/2=1 4 8.3 2 k NP 中=3.3 x1.6 5 x0.5 x2 x3.7 4+0.5 x(3.3+6.6)x1.6 5 x3.7 4+2.6 3 x6.6 x0.5+4.5 9 x6.6+0.5 x(1.9 5+3.3)x1.3 5 x2 x3.7 5+(3 0 4.2 7/4+3 6 0.7 8/4)/2=1 9 9.3 4 4 k N集中力矩A/=1 4 8.3 2 x(0.7-0.3 5)/2=2 5.9 6 k N m河中=1 9 9.3 4 4
46、 x(0.7-0.3 5)/2=3 4.89 k N m 活 载 计 算对于顶层伙边分别为房间和走道板传给横梁的梯形荷载和三角形荷载，由图可计算出q 2 边=6.6 x2.5=1 6.5 k N/m(7 2 中=2.5 x2.7=6.7 5 k N/mP返、P巾分别由边纵梁、中纵梁直接传个柱的活载，由图可计算出P 边=0.5 x3.3 x1.6 5 x2 x2.5+0.5 x(3.3+6.6)x1.6 5 x2.5=3 4.0 3 k NP 中=0.5 x3.3 xL 6 5 x2 x2.5+0.5 x(3.3+6.6)xl.6 5 x2.5+0.5 x(1.9 5+3.3)xl.3 5 x2
47、 x2.5=5 1.7 5 k N集中力矩V 边=3 4.0 3 x(0 6 0.3)/2=5.1 k N mM.h=5 1.7 5 x(0.6-0 3)/2=7.7 6 k N m对 于 2-6 层仅边分别为房间和走道板传给横梁的梯形荷载和三角形荷载，由图可计算出?2 边=3 x6.6=1 9.8 k N/m 仅中=2.7 x3=8.1 k N/mPg P w 分别由边纵梁、中纵梁直接传个柱的活载，由图可计算出P 必=0.5 x3.3 x1.6 5 x2 x3+0.5 x(3.3+6.6)x1.6 x3=4 0.84 k N尸 中=0.5 x3.3 xL 6 5 x2 x3+0.5 x(3.
48、3+6.6)xl.6 x3+0.5 x(L 9 5+3.3)xl.3 5 x2 x3=6 2.1 0 k N集中力矩A/a=4 0.84 x(0.6-0.3)/2=6.1 3 k N-m河南理工大学本科毕业设计(论文)”巾=62.10 x(060.3)/2=9.32 kN-m对于底层仅边分别为房间和走道板传给横梁的梯形荷载和三角形荷载，由图可计算出 7 2 a=3x6.6=19.8 kN/m 0.1780.3900.3900.042河南理工大学本科毕业设计（论文）42.6025.9665.82-158.67158.67-20.6034.89-36.26-56.03-6.06-4.8324.29
49、层27.41-10.312.15-23.66-5.49-8.49-3.132.013.555.480.4764.5257.33-147.81152.23-56.37-50.55-10.4228.67-25.28恒荷载弯矩二次分配上柱下柱右梁九左梁上柱下柱右梁0.6870.3130.2910.6400.0695.1-53.3253.227.76-2.6933.1315.09-12.48-27.44-2.9611.78-6.247.55-10.07-3.81-1.730.731.610.1741.10-46.2049.12-35.9-5.480.4070.4070.185八0.1780.3900.
50、3900.0426.13-64.0064.009.32-3.0723.5523.5510.71-9.19-20.13-20.13-2.1716.6611.78-4.605.36-13.72-10.07-9.70-9.70-4.413.287.197.190.7730.5125.63-62.3063.45-26.66-23.01-4.470.4070.4070.185七0.1780.3900.3900.0426.13-64.0064.009.32-3.0723.5523.5510.71-9.19-20.13-20.13-2.1711.7811.78-4.605.36-10.07-10.07-7.