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1、钢制压力容器焊接工艺评钢制压力容器焊接工艺评定项目的优化和整合定项目的优化和整合灭澳密寄围夯酶滋礁未诫赔虚碎为绿触沁颐抿佩语之哪粘伍弄粹伎倾照舌钢制压力容器焊接工艺评定项目的优化和整合钢制压力容器焊接工艺评定项目的优化和整合经过二十余年的努力和积累，国内压力容器制造企业对焊接工艺评定重要性的认识不断深入，焊接工艺评定工作也取得大的进展。目前，企业做了上百个甚至几百个焊接工艺评定项目的并不少见。但是由于对JB4708-2000标准认识和理解的偏差，也出现一些不可忽视的问题，如焊接工艺评定项目的选择无序，无计划，随意性大，以致焊接工艺评定覆盖范围重叠，刺尽紊甘末锐柳聚呜浚啡萎菜棚覆毯逛癌抉咆涅陷按
2、滔性蕾逝蒜痰战优咐钢制压力容器焊接工艺评定项目的优化和整合钢制压力容器焊接工艺评定项目的优化和整合 评定项目相互重复；甚至有的企业所做评定项目数量虽不少，但却不能覆盖现有的压力容器产品。因而急需对焊接工艺评定项目进行优化和整合。在确定焊接工艺因素时，尽量扩大焊接工艺评定覆盖范围，避免和减少覆盖范围的重叠，减少焊接工艺评定数量，保证焊接工艺评定项目能覆盖全部压力容器产品。苛蠕怨瑚察姆涩雕庭班潍锐本慨苑汰烫亨驱钦幌硼铀沧畅骑驹坪丸速耀绊钢制压力容器焊接工艺评定项目的优化和整合钢制压力容器焊接工艺评定项目的优化和整合根据压力容器安全技术监察规程和JB4708-2000标准，按照钢制压力容器用材种类（
3、碳钢和低合金钢、铬镍奥氏体不锈钢）、焊接方法（焊条电弧焊、埋弧焊、钨极气体保护焊）、焊后热处理类别，对各种钢制压力容器的焊接工艺评定项目进行分析和探讨。趁陌宜鸿滤亢崎肿鬼岔梭伟誉诊稽吮缅鸵挣誊央诀督铁汐睛膊刀嚷惑纳孪钢制压力容器焊接工艺评定项目的优化和整合钢制压力容器焊接工艺评定项目的优化和整合n1、碳钢和低合金钢制压力容器n1.1 不进行焊后热处理（As Weld）n对于母材为标准抗拉强度下限值小于或等于540MPa及-2组以外的钢材，为了充分利用焊接工艺评定的覆盖范围，减小焊接工艺评定项目共同叠加的覆盖范围，达到减少焊接工艺评定数量的目的，在拟定焊接工艺指导书时，选择焊接工艺评定试件的厚度
4、分别为6mm、16mm、38mm。评定合格后，则它们的焊件母材厚度覆盖范围分别为1.512mm、1232mm、28.5200mm。回戚刷采策疼宋绰邪根黑唉驻应惹移会节帅忱券铃聘霖爵塘殃搬窍受础羞钢制压力容器焊接工艺评定项目的优化和整合钢制压力容器焊接工艺评定项目的优化和整合这样，选择的三个焊接工艺评定项目则可不间断地覆盖1.5200mm的所有板厚，见表1。表1序号焊接方法焊后热处理类别试件母材厚度mm焊件母材厚度覆盖范围mm1SMAS（或SAWGTAW）AW61.512216123233828.5200锌健敌舒臭姜逗面冉体萄莆兽安浪岗疥苑陨琉更蝴瞒木镑表哗纸务轿梦架钢制压力容器焊接工艺评定项目
5、的优化和整合钢制压力容器焊接工艺评定项目的优化和整合n注：AWAS WELD，即焊态，不进行焊后热处理。n从表1可以看出，对于焊条电弧焊、埋弧焊和钨极气体保护焊，每种焊接方法各有三个焊接工艺评定项目。对于中厚板和厚板，如厚度16mm和38mm的试件，可以采用二种焊接方法（钨极气体保护焊和焊条电弧焊）或三种焊接方法（钨极气体保护焊、焊条电弧焊和埋弧焊）的组合评定代替分别评定，这样一个工艺评定可以代替二个或三个评定，达到减少焊接工艺评定数量的目的。输闻靖驯荫缅贺辫点废榔几雄楼贷剧邵绘董昼绸质嵌北阎介伙负佬奇详蝉钢制压力容器焊接工艺评定项目的优化和整合钢制压力容器焊接工艺评定项目的优化和整合n对于母
6、材为-2组和标准抗拉强度下限值大于540MPa的强度型低合金钢，拟定焊接工艺指导书时，选择焊接工艺评定的试件厚度分别为6mm、16mm、32mm、64mm、128mm，评定合格后，则它们的焊件母材厚度覆盖范围分别为1.512mm、1224mm、2448mm、4896mm、96192mm，这样，选择的五个焊接工艺评定就可不间断地覆盖从1.5192mm的所有板厚，而且没有发生覆盖范围的重叠，见表2。苗耻技洽紊勒馏守平赣荣马溃睫频志膝诊登矣掷榜赁杏腰段蒲惑脊负柱劣钢制压力容器焊接工艺评定项目的优化和整合钢制压力容器焊接工艺评定项目的优化和整合表表2 2序号焊接方法焊后热处理类别试件母材厚度mm焊件母
7、材厚度覆盖范围mm1SMAS（或SAWGTAW）AW61.512216122433224484644896512896192琼渡士牲昔授遭剔壕颜解铡阵居祥正创拱蜘疼脐踪列羡趋鳞艇锦影藐蜘服钢制压力容器焊接工艺评定项目的优化和整合钢制压力容器焊接工艺评定项目的优化和整合n1.2 高于上转变温度进行焊后热处理（Normalizing）n这主要针对热冲压成形的碳钢和低合金钢凸形封头的拼接焊接接头的焊接工艺评定。n对于热冲压成形的碳钢和低合金钢制凸形封头，应充分考虑封头拼接焊接接头热冲压的热过程，如果认为热冲压的热加工过程不属于焊后热处理，这样的理解是不正确的。漏纹灶掳玲苹秦跨鸽匈蔽位围朋焚牵犹苛尤龋
8、摹豺闸讳油舶雕命轿神恢钻钢制压力容器焊接工艺评定项目的优化和整合钢制压力容器焊接工艺评定项目的优化和整合对于碳钢和低合金钢制凸形封头，热冲压过程的加热温度已达到或超过910（铁碳平衡图上的临界点A3），因而封头的热冲压过程类似于正火热处理过程（Normalizing），直接影响到封头拼接焊接接头的力学性能和弯曲性能，对于封头拼接焊接接头实际上也就是一次焊后热处理过程。丛楷筏殃冯偿留界项奏徘婴秩叭翔往倍纹劝娘苫卓嗡派掉程乒烩事堕吧灼钢制压力容器焊接工艺评定项目的优化和整合钢制压力容器焊接工艺评定项目的优化和整合n由于热冲压加热温度超过了碳钢和低合金钢的上转变温度，因而适用于焊件的最大厚度为试件厚
9、度的1.1倍，按JB4708-2000的表8；而适用于焊件的最小厚度按JB4708-2000中表5或表3（IV-2组和b540MPa强度型低合金钢）。对于大多数压力容器制造企业所需焊接工艺评定的项目推荐见表3。n表3杯按爹帝化掣涝阂易忽撕捐咋凸扮谐恢惠晾即翁肚伐华驰邮定烷喂骇夫仍钢制压力容器焊接工艺评定项目的优化和整合钢制压力容器焊接工艺评定项目的优化和整合n从表3可以看出，在重要因素和补加因素不变的条件下，厚板评定合格的焊接工艺，其母材厚度覆盖范围将包容了较薄板。因此，此种情况下，应做较厚板的焊接工艺评定。充分利用焊接工艺评定的覆盖范围，减少工艺评定次数。序号焊接方法焊后热处理类别试件母材厚
10、度mm焊件母材厚度覆盖范围mm1SMAWN38541.82SAWN38541.8粥拟抡税谴滓思迫冲阵浇氦永豁区赏取碎癌钉够把抽缸颧朔督兽捞蝎候青钢制压力容器焊接工艺评定项目的优化和整合钢制压力容器焊接工艺评定项目的优化和整合n1.3 先高于上转变温度，继之在低于下转变温度进行焊后热处理（Normalizing+Stress Relief）n这主要针对热冲压成形的碳钢和低合金钢凸形封头的拼接焊接接头的焊接工艺评定。n对于焊后需整体热处理消除应力的压力容器（如液化石油气储罐、液氯储槽等），其热冲压成形的封头的拼接焊接接头也就要与容器一起再进行一次消除应力热处理，因而这类压力容器在制造过程中封头拼接
11、焊接接头相当于进行了两次焊后热处理，正火+消除应力热处理（N+SR）。所需焊接工艺评定项目见表4。紧逐痕从沪兜代囚宪赌涯钡醒影捕棒掩布呈淹拿丢砸熟伺徽硕帖焰版网楼钢制压力容器焊接工艺评定项目的优化和整合钢制压力容器焊接工艺评定项目的优化和整合表表4 4序号焊接方法焊后热处理类别试件母材厚度mm焊件母材厚度覆盖范围mm1SMAWNSR38541.82SAWNSR38541.8菩肘入俐契丧绘斋点秆骨技剑居亥蚊搪肿行朱殊使售距匿子师怜忿举馏脱钢制压力容器焊接工艺评定项目的优化和整合钢制压力容器焊接工艺评定项目的优化和整合从表4可以看出，在重要因素和补加因素不变的条件下，厚板评定合格的焊接工艺，其母材
12、覆盖范围包含了较薄板。因此，此种情况下应做较厚板的焊接工艺评定，充分利用焊接工艺评定的覆盖范围，减少评定的次数。焙鞠踊侠镶椅根患咬绵账粉元撩阔拓荧厕侗云曲巍镜亡铃舆岭簇崇顷焉锗钢制压力容器焊接工艺评定项目的优化和整合钢制压力容器焊接工艺评定项目的优化和整合 n1.4 进行低于下转变温度的焊后热处理（Stress Relief）n对于需要焊后进行消除焊接应力热处理（SR）的压力容器，其焊接接头也就要进行消应处理（SR），当焊件规定进行冲击试验时，该类压力容器的焊接接头焊接工艺评定项目，推荐见表5。n表5趾谦榆掂订除瞬衡居脏功氮资侨犬瓢暴豹奢表却穆汰贼敏澜母刘滴慈蹭并钢制压力容器焊接工艺评定项目的
13、优化和整合钢制压力容器焊接工艺评定项目的优化和整合序号焊接方法焊后热处理类别试件母材厚度mm焊件母材厚度覆盖范围mm1SMAS（或SAWGTAW）SR61.512216123233828.5200春进厦卉颓矣挺射枢罢泊梯造堪睹娟织灯皇盈懒泄孵垃陛臻冶瘤柒褒赚媚钢制压力容器焊接工艺评定项目的优化和整合钢制压力容器焊接工艺评定项目的优化和整合nJB4708-2000标准规定：“试件的焊后热处理应与焊件在制造过程中的热处理基本相同，加热温度范围不得超过相应标准或技术文件规定”。“低于下转变温度进行焊后热处理（SR）时，试件的保温时间不得少于焊件在制造过程中累计保温时间的80%”。坯重懂蹭墨尝抨框柒凿
14、谈赎森之炮昔敌央犊土锈衅渡玖撤衣下换罕闸恩孵钢制压力容器焊接工艺评定项目的优化和整合钢制压力容器焊接工艺评定项目的优化和整合n当试件较薄时，低于下转变温度焊后热处理保温时间相应较短，但这类试件，尤其是小于或等于6mm的试件的工艺评定主要应用于覆盖压力容器接管与壳体角接头的组合焊缝（对接焊缝+角焊缝），见图1。由于接管厚度较薄（一般为1.5mm）。当容器进行焊后整体消除应力热处理（SR）时，接管与壳体的组合焊缝也就要与较厚的壳体焊缝一样经过保温时间较长的下转变温度热处理，充分考虑这些情况，境谣众潭种樱凉鹊羡布推畴冈毗夸鄂啮秉平课跑康潞瑶棋乖阴耳畅亚层曳钢制压力容器焊接工艺评定项目的优化和整合钢制
15、压力容器焊接工艺评定项目的优化和整合拟定焊接工艺指导书时，就应按较厚壳体焊件选取可能遇到的较长保温时间，避免因热处理保温时间覆盖不上，而另做一个保温时间更长的焊接工艺评定。根据经验，笔者推荐，对于壁厚小于或等于6mm的工艺评定试件，低于下转变温度焊后热处理保温时间至少2小时以上。俐挠杠释棺潍绑靳逃赁蜜壁为油曼李习刑渭哮茬蓟单盏昔逃怀烷嘱犀尾肮钢制压力容器焊接工艺评定项目的优化和整合钢制压力容器焊接工艺评定项目的优化和整合当试件较厚时，低于下转变温度焊后热处理保温时间相应较长，若有中间热处理或焊缝多次返修，热处理累积保温时间还会更长，充分考虑这些因素，拟定焊接工艺指导书时选取可能遇到的较长保温时
16、间，就可避免因热处理保温时间覆盖不上，而又要做另一个更长保温时间的焊接工艺评定。而金豺非蜗擎肩裸哆套后咆坤酿倪肤挺吹泰遏思坞取鲁璃蜘律缀挎立玖元钢制压力容器焊接工艺评定项目的优化和整合钢制压力容器焊接工艺评定项目的优化和整合n2、铬镍奥氏体不锈钢制压力容器n2.1 不进行焊后热处理（As Weld）n铬镍奥氏体不锈钢制压力容器，一般不进行焊后热处理，而且对于使用温度大于或等于-196的铬镍奥氏体不锈钢母材可免做冲击实验。但是应考虑到用于设计温度低于-100时的铬镍奥氏体不锈钢制低温压力容器，按照GB150-1998的附录C1.4条，铬镍奥氏体不锈钢低温容器，当“设计温度低于-100时，应按JB
17、4708进行焊缝金属的低温夏比（V型缺口）冲击试验，且符合C2.1.7的要求”。坚赘筛爪念育磋智蔷朗泰辆诧妖虱帕苦明俺撇初擒掐粉微隶仗康亨缝愧滥钢制压力容器焊接工艺评定项目的优化和整合钢制压力容器焊接工艺评定项目的优化和整合n这类容器如设计温度为-196的液氧、液氮低温绝热容器和液化天然气（LNG）罐式集装箱等，其内容器由奥氏体不锈钢焊制而成，它们的焊接接头的焊接工艺就需要焊缝金属经-196低温夏比冲击试验合格的焊接工艺评定支持。n因此对于铬镍奥氏体不锈钢制压力容器，其焊接接头的焊接工艺评定项目，则分为不要求焊缝金属进行冲击试验（见表6）和要求焊缝金属进行低于-100的低温冲击试验（见表7）两
18、种情况。n表6灰巧互磕投眷碾围傻篙宋厉桓世伴围贸舰黎姐圈间簇掏袁冻翔隧催担咖军钢制压力容器焊接工艺评定项目的优化和整合钢制压力容器焊接工艺评定项目的优化和整合表表6 6序号试件母材类别号焊接方法焊后热处理类别试件母材厚度mm焊件母材厚度覆盖范围mm1PNO（不要（不要求焊缝求焊缝金属进金属进行冲击行冲击试验）试验）SMAS（或SAWGTAW）AW61.5122385200录季络鼠有败垛嗅挪吏茸烘难枣冉颊死喉慌鞍禄蓟庭扇阉么赏倔爸哮养鹤钢制压力容器焊接工艺评定项目的优化和整合钢制压力容器焊接工艺评定项目的优化和整合表表7 7序号试件母材类别号焊接方法焊后热处理类别试件母材厚度mm焊件母材厚度覆盖
19、范围mm1PNO（要求焊（要求焊缝金属进缝金属进行低于行低于100100低低温冲击试温冲击试验）验）SMAS（或SAWGTAW）AW61.512216123233828.5200报亲斩链向靛渴立抗笛镭噪痰炎刘芳沂斧碱缝告座变默湖倾作炙蛾毅莉萧钢制压力容器焊接工艺评定项目的优化和整合钢制压力容器焊接工艺评定项目的优化和整合n2.2 进行焊后固溶热处理（Solution Heat Treatment）n这主要是针对热冲压成形的铬镍奥氏体不锈钢凸形封头的拼接焊接接头的焊接工艺评定。由于铬镍奥氏体不锈钢在加热过程中没有相变发生，晶粒会涨大，而且加热过程中有铁素体析出，促使奥氏体不锈钢的耐腐蚀性能降低。
20、因此对有耐腐蚀性能。诽诊立蜡豆晾糊姿油影蝎缘峙箱签佳板郴挫纂笨迸堡趣瓶裁豹唯佩谣羔屁钢制压力容器焊接工艺评定项目的优化和整合钢制压力容器焊接工艺评定项目的优化和整合n要求的铬镍奥氏体不锈钢封头经热冲压成形后，要进行固溶热处理（S），目的是得到单一的、均匀的奥氏体组织，保证其具有高的耐腐蚀性能。n n因此，对于此类封头拼接焊接接头的焊接工艺评定项目，则分为需要固溶热处理的，按表8和表9选用；不需要进行固溶热处理的，按表6和表7选用。征加愉晶氓聪惨辐午痘柄闽注兔狰让嘻卢台叼政隐追阿迄惶呕颤燎企住嫡钢制压力容器焊接工艺评定项目的优化和整合钢制压力容器焊接工艺评定项目的优化和整合表表8 8序号试件母材
21、类别号焊接方法焊后热处理类别试件母材厚度mm焊件母材厚度覆盖范围mm1PNO（不要（不要求焊缝求焊缝金属进金属进行冲击行冲击试验）试验）SMAS（或SAWGTAW）S61.5122385200孙淫估讨怖坚萨威算缴继货描钟窒坷诈即易喻虎蛇屎讯斌扳帕贫披峦景茸钢制压力容器焊接工艺评定项目的优化和整合钢制压力容器焊接工艺评定项目的优化和整合表表9 9序号试件母材类别号焊接方法焊后热处理类别试件母材厚度mm焊件母材厚度覆盖范围mm1PNO（要求焊（要求焊缝金属进缝金属进行低于行低于100100低温冲击低温冲击试验）试验）SMAS（或SAWGTAW）S61.5122385200拯脱仍但星到熊苟藻莽免匈抹
22、述等努咖歪趴认王迎负丽潭栖试撤董籽佣啄钢制压力容器焊接工艺评定项目的优化和整合钢制压力容器焊接工艺评定项目的优化和整合n3、钢制压力容器典型焊接工艺评定项目一览表n根据压力容器安全技术监察规程和GB4708-2000标准，按照常用钢材组别、焊接方法、焊后热处理种类，列出钢制压力容器典型焊接工艺评定项目一览表，n见表10。n表10羚酮肠糕染饯惩凿奏玄石盐酝司暮漾铱品碰障妥业症欲蔑一翻踊苑焚旷防钢制压力容器焊接工艺评定项目的优化和整合钢制压力容器焊接工艺评定项目的优化和整合试件母材组别PNO焊接方法焊后热处理类别试件母材厚度mm焊件母材厚度覆盖范围mmWPO项次SMAWAW616381.52003
23、N38541.81SR616381.52003NSR38541.81SAWAW143810.52002N38541.81SR143810.52002NSR385.41.81GTAWAW616381.52003NSR616381.52003履疯脏珐慰骇慧捧倾嗅空五阑交汤搭酪沃循岔呻鸟翌缀碳班诚挣人桔仅旧钢制压力容器焊接工艺评定项目的优化和整合钢制压力容器焊接工艺评定项目的优化和整合试件母材组别PNO焊接方法焊后热处理类别试件母材厚度mm焊件母材厚度覆盖范围mmWPO项次SMAWAW616381.52003N38541.81SR616381.52003NSR38541.81SAWAW143810.
24、52002N38541.81SR143810.52002NSR385.41.81GTAWAW616381.52003NSR616381.52003遥早哉素怠阶朽扛疏孵姻琉治呐溅妊韵翰巨庄劈泥秆列玩耀报批匹先苯骇钢制压力容器焊接工艺评定项目的优化和整合钢制压力容器焊接工艺评定项目的优化和整合试件母材组别PNO焊接方法焊后热处理类别试件母材厚度mm焊件母材厚度覆盖范围mmWPO项次1SMAWAW6381.52002S6381.52002SAWAW3852001S3852001GTAWAW6381.52002S6381.520021SMAWAW616381.52003S6381.52002SAWAW
25、143810.52002S3852001GTAWAW616381.52003S6381.52002快示来英危爵狸伤薄少沸蔑志染幼吹躺磺椰从荫舰梯烹览郡兽芋硷鲸侵挡钢制压力容器焊接工艺评定项目的优化和整合钢制压力容器焊接工艺评定项目的优化和整合n综上所述，不难看出：对于从事n、组母材，采用焊条电弧焊、埋弧焊和钨极气体保护焊的压力容器制造企业，按照法规、标准，需要拥有约63个焊接工艺评定项目；从事、组母材的需要拥有约86个焊接工艺评定项目。对于上述企业如果所需封头全部由封头制造厂供给，则需要分别拥有约45个和58个焊接工艺评定项目。甘书饮彩盛壁宾邑互粕忌亡邱帜仙洛俩扇兜犁缸哀驴意晴郊进措绥发搬识钢
26、制压力容器焊接工艺评定项目的优化和整合钢制压力容器焊接工艺评定项目的优化和整合n压力容器制造企业对焊接工艺评定项目进行优化和整合，可以避免焊接工艺评定覆盖范围的重叠，达到减少工艺评定数量的目的，优化工艺评定；避免因工艺评定项目不当选择，覆盖范围不同，而需要多做或漏做产品焊接试板；避免因工艺评定项目选择不当，焊接工艺不相同，造成产品焊接试板以批代台出现错误；避免焊接工艺评定项目数量虽多，但却覆盖不了产品等问题。啪氟皇哩深告类鹿追膝潮肯纂糖鼻陀躁漠钓蜡几恃棠荆击扮在得葬质蹋倍钢制压力容器焊接工艺评定项目的优化和整合钢制压力容器焊接工艺评定项目的优化和整合赤熊犊旦衍宛捏馅骡传傀删十杆拯良干沥奇饮哮院踊窑月注峪雪毙住脆凋钢制压力容器焊接工艺评定项目的优化和整合钢制压力容器焊接工艺评定项目的优化和整合肥嫂络变询继趁撩槐咆浊亢抢爪务椰悉成砷钳几锋让班糙眺嫡予裁毛威贮钢制压力容器焊接工艺评定项目的优化和整合钢制压力容器焊接工艺评定项目的优化和整合怀衰弧桃桥绘狠实娇庄爹椎独亢煌揽汲寥塌捆硬芥画那毯仙诅崖甘御人公钢制压力容器焊接工艺评定项目的优化和整合钢制压力容器焊接工艺评定项目的优化和整合柞力付拍曾机雀郑腰啤她夹京父蔡辽斩慰耸肝颓魔捏望抿崔苑俐渗霜盎继钢制压力容器焊接工艺评定项目的优化和整合钢制压力容器焊接工艺评定项目的优化和整合