化工原理传热与设备优秀课件.ppt

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1、化工原理传热与设备第1页，本讲稿共101页化工原理4.传热4.1 传热及基本方程热的传递 自然界、技术领域 温差存在的地方 热流方向 高温 低温 工业：强化 削弱方式：热传导（导热）：连续存在温度差 静止物质 无宏观位移 介质：金属自由电子 不良导体与液体分子动量传 气体分子不规则运动 对流传热：质点发生相对位移，流体中，多指流体到壁面，自然对流（温差）强制对流（外力）辐射传热：电磁波在空间的传递 不需介质 互相照得见 能量形式转变 热能辐射能热能第2页，本讲稿共101页分类：稳定传热-温度不随时间变化/不稳定传热-温度随时间变化传热速率：W J/s 单位时间内通过传热面的热量。稳定传热是常量

2、4.2 热传导（基本概念与傅立叶定律）4.2.1 温度场和温度梯度 温度分布 t=f(x.y.z.)不稳定与有关，稳定则与无关 温度场:温度分布的总和 等温面：同一时刻，温度相等的点构成的面，彼此互不相交 温度梯度：t 温度差,n垂直距离 Q的传递方向与温度梯度的方向相反第3页，本讲稿共101页Q温度梯度 t/nt+tt0 xtt1t2b0b1b2b3xtt1t2t 3t4123QQ单层与多层平壁热传导第4页，本讲稿共101页4.2.2 傅立叶定律：dQdA(t/n)导热系数 W/(m.K)的情况见图表 P166 d Q/dA.q=Q/A J/s.m2 热通量第5页，本讲稿共101页的情况 金

3、 属 t,一般 大致范围W/m2.K%，大都 大多为负 2.3420=0（1+t）非金属 建筑材料 通常,大多为正 0.053 绝缘材料 t,0.0250.25 液体金属 t,大多 液 体 非 金 属 t,除水与油 0.090.6%，有机物水溶液m=0.9 ai i m 有机物互溶液m=ai i ai质量分率 气 体 t,（p2105kpa,p3kpa)0.0060.4 m=i y i M i 1/3/i M i 1/3 y i摩尔分率 M i分子量 温度在各位置上各不相同，故亦不同，则取平均第6页，本讲稿共101页xtt1t2b0b1b2b3xtt1t2t 3t4123QQ单层与多层平壁热传

4、导第7页，本讲稿共101页4.2.3 平壁的热传导单层 P171 图44 分离变量积分Q d x=Ad t x=0,t=t1;x=b,t=t2 多层 P172 图45 Q=Q1=Q2=Q3=t i/R i.t i=Q R i t 1+t 2+t 3=Q(R1+R2+R3)i=1.n 例 1、2第8页，本讲稿共101页教案12 例1 导热计算 某平壁燃烧炉是由一层耐火砖与一层普通砖砌成，两层的厚度均为100mm，其导热系数分别为0.9 W/m.K及0.7 W/m.K。待操作稳定后，测得炉壁的内表面温度为700，外表面温度为130，为减少燃烧炉的热损失，在普通砖的外表面增加一层厚度为40mm，导热

5、系数为0.06 W/m.K的保温材料。操作稳定后，又测得炉内表面温度为740，外表面温度为90。设两层材料的导热系数不变。试计算加保温层后炉壁的热损失比原来的减少百分之几？解：加保温层前，单位面积炉壁的热损失(Q/A)1；此为双层平壁的热传导，其导热速率方程为:(Q/A)1=(t1-t3)/(b1/1+b2/2)=(700-130)/(0.1/0.9+0.1/0.7)=2240 W/m2 加保温层后，单位面积炉壁的热损失(Q/A)2：此为三层平壁的热传导，其导热速率方程式为：(Q/A)2=(t1-t4)/(b1/1+b2/2+b3/3)=(740-90)/(0.1/0.9+0.1/0.7+0.

6、04/0.06)=706 W/m2 第9页，本讲稿共101页故加保温层后热损失比原来减少的百分数为：(Q/A)1-(Q/A)2/(Q/A)1100%=(2240-706)/2240100%=68.5%试再求各层间的温度：Q/A=(t1-t2)/(b1/1)=(t3-t4)/(b3/3)此时 t1=740 t4=90 求出t2,t3 则7060.1/0.9=740-t2,t2=740-78.4=661.67060.04/0.06=t3-90,t3=470.7+90=560.7 热阻越大，温差越大。第10页，本讲稿共101页教案12 例2 界面温度的求取 某炉壁由下列三种材料组成：耐火砖1=1.4

7、W/m.K,b1=225mm;保温砖2=0.15 W/m.K,b2=125mm;建筑砖3=0.8 W/m.K,b3=225mm t 1 2 3 t1 t2 t3 t4 b1 b2 b3 x已测得内、外表面温度分别为930和55,求单位面积的热损失和各层间接触的温度。第11页，本讲稿共101页解：由公式可求得单位面积的热损失为：q=t/(b/)=(930-55)/(0.225/1.4+0.115/0.15+0.225/0.8)=875/(0.1607+0.767+0.281)=724 W/m2 t1=q.b1/1=7240.1607=116 t2=t1-t1=930-116=814 t2=q.b

8、2/2=7240.767=555 t3=t2-t2=814-555=259 t3=t3-t4=259-55=204本例中，保温砖热阻最大，分配于该层的温差也最大。第12页，本讲稿共101页4.2.4 圆筒壁的热传导单层 P173 图46 分离变量积分 r1r2,t1t2 第13页，本讲稿共101页单层与多层圆筒 Qt1t2r1r2Qr1r1r4r3r2t1t2t3t4123第14页，本讲稿共101页多层 P174 图47 t i=Q R i t 1+t 2+t 3=Q(R1+R2+R3)每层Q相等 但q=Q/A不等 例 3第15页，本讲稿共101页教案12 例3 管路热损失的计算圆管导热 为了

9、减少热损失，在外径150mm的饱和蒸汽管外覆盖厚度为100mm的保温层，保温材料的导热系数=0.103+0.000198t W/m.（式中t单位为）。已知饱和蒸汽温度为180，并测得保温层中央即厚度为50mm处的温度为100，试求：(1)由于热损失每米管长的蒸汽冷凝量为多少？(2)保温层的外侧温度为多少？解：（1）对定态传热过程，单位管长的热损失Q/l沿半径方向不变，故可根据靠近管壁50mm保温层内的温度变化加以计算。若忽略管壁热阻，此保温层内的平均温度和平均导热系数为 tm=（180+100）/2=140,m=0.103+0.000198 tm=0.103+0.000198140=0.13

10、W/m.则 Q/l=2m(t1-t2)/ln(r2/r1)=23.140.13(180-100)/ln(0.125/0.075)=128.6 W/m 查附录得180饱和蒸汽的汽化热为 r=2.019106J/kg第16页，本讲稿共101页每米管长的冷凝量为(Q/l)/r=128.6/2.019106=6.3410-5kg/(m.s)（2）设保温层外侧温度为 t3,则t3=t1-Q/lln(r3/r1)/2m式中m为保温层内、外侧平均温度下的导热系数，因外侧温度未知，故须试差，设t3=41 tm=（180+41）/2=110.5 m=0.103+0.000198 tm=0.103+0.00019

11、8110.5=0.125 W/m.t3=180-128.6ln(0.175/0.075)/20.125=41.1因的计算值与假定值相等，故此计算结果有效。第17页，本讲稿共101页4.3 对流传热对流传热分析：热 对流传热 流体固体壁面 P247 图5-13 质点移动和混合 边界层：层流底层：热传导 热阻大 大 bR 湍流主体中温差极小对流传热速率：方程：半经验方程 速率=推动力/阻力=系数推动力 推动力t=T-Tw R=b/（A）AR 各处t变 微分形式：牛顿冷却定律 局部对流传热系数 Q=At 平均 w/m2.K t平均温度差 对应A1，A2有1，2 T-Tw/tw-t dQ=2(T-Tw

12、)dA2=1(tw-t)dA1 第18页，本讲稿共101页Tt主体冷流体主体对流传热热流体边界层边界层 壁 面Twtw第19页，本讲稿共101页对流传热系数 范围P186 表41 传热方式 对流传热系数/W/m2.K 传热方式 对流传热系数/W/m2.K 空气自然对流 525 油类的强制对流 51500 空气强制对流 20100 水蒸汽冷凝 500015000 水的自然对流 2001000 有机蒸汽冷凝 5002000 水的强制对流 100015000 水的沸腾 250025000因为 理论上 实际经验式关联求第20页，本讲稿共101页4.4 对流传热系数关联4.4.1 的影响因素：P185a

13、.流体的种类和相变化;b.流体的性质:Cp、-t、p;c.流动状态:Re,b,;d.流动的原因:t自然对流,外力-强制对流;e.传热面的形状、位置和大小4.4.2 因次分析：无因次数群（准数）因次一致性 P191定理 i=k-m 准数数目=变量数-基本因次数强制对流=f(L、Cp、u)P192 努塞尔特准数 Nu=f(Re、Pr)Re=Lu/雷诺准数（流动）;Pr=Cp/普兰特准数（物性）.第21页，本讲稿共101页自然对流=f(L、Cp、gt)Nu=L/Pr=Cp/Gr=L32gt/2 格拉斯霍夫准数 Nu=f(Gr、Pr)准数之间的关系由实验测定并关联出函数式：应注意 1.应用范围 Re

14、Pr 2.特征尺寸 如何确定 3.定性温度 物性第22页，本讲稿共101页第23页，本讲稿共101页4.4.3 流体无相变化时的 管内强制湍流 P195 圆形直管:低粘:Nu=0.023Re0.8Prn Nu=d/流体被加热 n=0.4 流体被冷却 n=0.3 Re10000 0.6Pr50 L/d2 10000 0.7Prt平 t 冷却 twt 由于 Pr1 n=0.4 时 n=0.3 气：t t Pr1 t平 一样 校正解释类同 由于 tw 未知 近似 液体 加热=1.05 冷却=0.95 气体=1.0第24页，本讲稿共101页圆形直管内强制层流 若d小、t=（Tw-t）小、/大时，自然对

15、流对层流的影响忽略 Nu=1.86 Re1/3Pr1/3(d2/l)1/3(/w)0.14 Re2300 0.6 Pr10 Gr25000时，校正 f=0.8(1+0.015 Gr1/3)例 1圆形直管过渡流 Re=2300 10000 湍流计算再 校正=f f=1-(6*105)/Re1.8 弯管内强制对流=(1+1.77d2/R)-圆形直管非圆形管内强制对流 dde 近似 套管环隙内=0.02(/de)(d1/d2)0.5Re0.8Pr1/3 Re=12000 220000 d1/d2=1.65 17 T进出口算术平均 u d 第25页，本讲稿共101页管外强制对流 横向流过管束外强制垂直

16、流动 Nu=CnRen Pr0.4 C n n 见 P201 表43 特尺 d1 管外 u最窄处umax 定温 进出口平均值 Re=5000 70000 x1/d=1.2 5 竖向,x2/d=1.2 5 横向 换热器管间流动固定板式换热器.swf 圆缺型折流板 P202 图425 Nu=de/=0.36(de/)0.55(Cp/)1/3(/w)0.14 正方形 正三角形 uS(最大)=s D(1-d0/t)实际*(0.6 0.8)若无折流板 可按管内公式 d2de第26页，本讲稿共101页第27页，本讲稿共101页第28页，本讲稿共101页提高的途径（换热器）湍流圆直管中=A u0.8/d0.

17、2 Pf容许时 u or d 湍流管束外、折板下=B u0.55/de0.45 设折板时 u de 但pf u2 Re 加添加物自然对流（大容积）Nu=C(GrPr)n P204 表44 定性温度 膜温,定尺 水平时 外径，垂直时 高度第29页，本讲稿共101页 4.4.4 流体有相变时的蒸汽冷凝:P205膜状冷凝小,滴状冷凝大;膜状冷凝的 Re=1800,t=ts-tw a 垂直管外或平板侧蒸汽在垂直壁面上的冷凝.swfP208 层流 Re1800 假设四点 1.物性为常数，2.传递的热仅为潜热，3.蒸汽不动，4.呈层流，热传导 湍流 b 水平管外 圆管外膜状冷凝.swfP208 单根：层流

18、水平管束：例 2第30页，本讲稿共101页c 影响因素：P210 热阻在液膜内 厚度 1.冷凝液膜两侧的温度差t 冷凝 增厚 2.液体的物性 r 有影响 3.流速和流向 摩擦力 同向 厚度,逆向 厚度,吹脱 无厚 4.不凝气体含量 气体 小 排不凝气 5.冷凝壁面 液体积存 垂直列上的管子数目N 旋转 粗糙或有氧化层 膜厚、阻 则第31页，本讲稿共101页液体沸腾气泡的产生过程.swf P211 大容器的沸腾（浸没式）自然对流，气泡；管内沸腾（复杂）沸腾曲线：t、q 关系 t=twts P213 图4-42 t较小(5)轻微过热 自然对流、q 较低 t=5 25 气泡 核心 t气泡 脱离 扰动

19、、q 急升 核状沸腾或泡状沸腾 t25 气泡大量产生，脱离慢，成片，蒸汽膜，小，膜状沸腾 临界点c，、q，全部气膜覆盖 t、q基本不变，辐射热影响 工业上控制核状沸腾 烧毁点 实测影响沸腾传热的因素 P215a 液体性质，、，、b t 曲线c 操作压强p ts d 加热表面 材料 粗糙度,清洁 新的 高,有油,粗糙 核心 有利第32页，本讲稿共101页沸腾传热系数的计算 核状=1.163 Z(t)2.33 t=tw-ts R=p/pc t=q/=1.05Z0.3q0.7 应用条件pc3000kpa R=0.01 0.9大容积 式 4-100 P214第33页，本讲稿共101页第34页，本讲稿共

20、101页例管内强制湍流时对流传热系数的计算列管式换热器由38根25mm2.5mm的无缝钢管组成，苯在管内流动，由20被加热到80，苯的流量8.32kg/s，外壳中通入水蒸汽进行加热，试求管壁对苯的对流传热系数，又问当苯的流量提高一倍，给热系数有何变化？解：苯在平均温度tm=(20+80)/2=50下的物性可由附录查得：=860kg/m3,Cp=1.80kJ/(kg.K),=0.45mPa.s,=0.14 W/(m.K)加热管内苯的流速为 u=4Q/(d2n)=(8.32/860)/(0.7850.02238)=0.81 m/s Re=du/=(0.020.81860)/0.4510-3=309

21、6010000Pr=Cp/=(1.8103)0.4510-3/0.14=5.79 0.7Pr160符合公式应用条件，故=0.023Re0.8Pr0.4/d=0.0230.14(30960)0.8(5.79)0.4/0.02=1272 W/(m2.K)若忽略定性温度的变化，当苯的流量增加一倍时，对流传热系数=127220.8=2215 W/(m2.K)第35页，本讲稿共101页 例2冷凝传热系数的计算 常压蒸汽在单根圆管外冷凝，管外径d=100mm，管长L=1500mm，壁温维持在 98，试求：（1）管子垂直放置时整个圆管的平均对流传热系数；（2）水平放 置的平均对流传热系数。解：在膜温（100

22、+98）/2=99时，冷凝液有关物性（常压下)为:=965.1kg/m3,=28.5610-5Pa.s,=0.16819 W/(m.K),Ts=100,r=2258 kJ/kg1）先假定液膜为层流，则垂直=1.13（2gr3/Lt）1/4=1.13(965.1)29.81(0.6819)32258103/28.5610-51500(100-98)1/4=1.05104 W/(m2.K)验算液膜是否为层流：Re=4垂直Lt/(r)=41.051041.52/(225810328.5610-5)=1962000假设正确。2）水平=0.725(2gr3/dt）1/4 水平/垂直=0.64(L/d)1

23、/4=0.64(1.5/0.1)1/4=1.25故水平放置是平均对流传热系数为：水平=1.251.05104=1.31104 W/(m2.K)第36页，本讲稿共101页4.5 辐射传热概念和定律 电磁波形式热热辐射 辐射吸收能量 高温低温 直线传播 相互照见 A（吸收）+R（反射）+D（透过）=1 P217 图4-331 概念 A=1 黑体 全部吸收；R=1 镜体 全部反射；D=1 透热体 全部透过 固体与液体 D=0 A+R=1；气体 R=0 A+D=1 灰体 A+R=1 A与波长无关 吸收率相同QQRQDQA第37页，本讲稿共101页2 斯蒂芬波尔兹曼定律 P218 E 辐射能力 W/m2

24、 普朗克定律 发射强度 相同温度T 下 E从 0Max0，相同下 T E T 不同温度下 0.8 10m，曲线下面积 发射能力 E 斯蒂芬波尔兹曼定律 0=5.669 10-8 W/(m2.K4)发射常数 C0=5.669 W/(m2.K4)发射系数 发射率/黑度，第38页，本讲稿共101页 3.克希霍夫定律 P220 图4-34（下页）q=E1 A1E0 传热平衡 净 q=0 E1/A1=E2/A2=E0 f(T)=0T4 E=E0 及 E/A=E0 则 A=E/E0 P220第39页，本讲稿共101页QQRQDQAA1E01灰体2E1E0(1-A1)E01212E1R2E1R1R2E1R1

25、2R2E2R12R22E1E2R1E2R1R2E2R1R22E1R12R22E2R13R22E2黑体两固体间的辐射传热第40页，本讲稿共101页两固体间的辐射传热：P221 图4-35、36 q1-2=E1A2(1+R1R2+R12R22+)-E2A1(1+R1R2+R12R22+)(1+R1R2+R12R22+)=1/(1-R1R2)无穷级数E1=1C0(T1/100)4 E2=2C0(T2/100)4 A1=1 A2=2代入 角系数 查表 例 1第41页，本讲稿共101页辐射情况面积A角系数总辐射系数C1-2备注1极大的两平行面A1或A21 C0/(1/1+1/2 1)2面积有限的两相等的

26、平行面A11 1 2 C0查图P2233任意形状、大小并任意放置的两物体A11 1 2 C0查图4很大的物体2包住物体1A11 1 C0（A1/A2=0）如外围物体为黑体、插入管路的温度计5物体2恰好包住物体1A11 C0/(1/1+1/2 1)室内的散热体、加热炉中的被加热6在4、5之间 A11 C0/1/1+A1/A2（1/2 1)物体、同心圆球或无限长的同心圆筒之间的辐射第42页，本讲稿共101页第43页，本讲稿共101页例1遮热板的作用 室内有一高为 0.5m，宽为1m的铸铁炉门，表面温度为600，室温为27，试求：(1)炉门辐射散热的热流量；（2）若在炉门前很近距离平行放置一块同样大

27、小的铝质遮热板（已氧化），炉门与遮热板的辐射热流量为多少？解：由表查得铸铁黑度1=0.78，铝的黑度3=0.151）此时炉门为四壁包围，A1/A20 则 Q12=1A1C0(T1/100)4-(T2/100)4=0.7810.55.667(873/100)4-(300/100)4=1.27104 W=12700 W2）因炉门与遮热板相距很近，两者的辐射热流量可以近似地由下式计算，设铝板温度为T3，则 Q13=A1C13(T1/100)4-(T3/100)4/(1/1+1/3-1)=0.55.667(873/100)4-(T3/100)4/(1/0.78+1/0.15-1)第44页，本讲稿共10

28、1页遮热板与四周墙壁的辐射热流量仍可用下式求取：Q32=3A3C0(T3/100)4-(T2/100)4=0.150.55.667(T3/100)4-(300/100)4 在定态条件下:Q13=Q32可求出 T3=733K Q13=Q32=0.150.55.667(7.334-34)=1193 W 下降(Q12-Q13)/Q12100%=90.6%此结果说明放置遮热板是减少炉门热损失的有效措施。第45页，本讲稿共101页4.6 对流和辐射的联合传热设备热损失的计算 P232对流和辐射形式散失热隔热保温对流 Qc=cAw(tw-t);辐射 QR=C1-2Aw(Tw/100)4-(T/100)4=

29、RAw(tw-t)=1 Q=Qc+QR=(c+R)Aw(tw-t)=TAw(tw-t)T 联合传热系数 W/m2K有保温层时，空气自然对流：平壁保温层外 T=9.8+0.07(tw-t)tw 150 管或圆筒壁外 T=9.4+0.052(tw-t)tw 150有保温层时，空气沿粗糙面强制对流：u 5m/s,T=6.2+4.2 u；u 5m/s,T=7.8u0.78 例 2：求保温层厚度 b qL 操作费 但b 投资第46页，本讲稿共101页壁温的估算 P252求知w tw(Tw)求 Q=TAw(tw t)T=f(tw t)情况1：管内外流体平均温度t2与t1已知，则计算平均tw，在t2与t1之

30、间设tw(粗略地认为 内外壁温相同)2、1 K1 tw 校 当2、1均为已知，不必设tw，tw 应与大侧（总热阻小的侧）流体温度相近 情况2：要求出内外管壁温度Tw or tw 稳定传热 则 若已知 T、t、1、2、A1、A2、Q、b、等就可求Tw与tw 例 3第47页，本讲稿共101页保温层的临界厚度（小管有此问题）P175稳定传热下 保温层传递的热量=表面散失到环境的热量 令,r2 A；r2 B 面积；r1r2TtbtW第48页，本讲稿共101页求导 当 时 为正 r2Q;Q当 时 为负 r2Q r当 上式成立；应用时需校核，保温书籍有具体说明。第49页，本讲稿共101页第50页，本讲稿共

31、101页例2保温层厚度的计算 温度为150的饱和蒸汽流经外径为80mm，壁厚为3mm的管道，管道外面的环境温度为20，已知管内蒸汽的给热系数为2=5000 W/（m2.K），保温层外表面对环境的给热系数1为7.6 W/（m2.K），管壁的导热系数为53.7W/（m.K），保温材料的平均导热系数为0.075 W/（m.K），问若使每米管长的热损失不超过75 W/m，保温层的厚度至少应为多少？解：椐题意有：管道外径d=0.08m，管道内径d2=0.08-20.003=0.074m.设保温层外径为d1，相对于保温层外表面积的传热系数为K，则 Q=Kd1L(T-t)Kd1=(Q/L)/(T-t)=75

32、/3.14(150-20)=0.184(a)而K=1/(d 1/2d2+b1d1/dm1+b2d1/dm2+1/1)（b）=1/1d1/(50000.074)+d1ln(0.08/0.074)/(253.7)+d1ln(d2/0.08)/(20.075)+1/7.6 式中b1=(d-d2)/2,b2=(d1-d)/2,dm 1=(d-d2)/ln(d/d2),dm2=(d1-d)/ln(d1/d)试差求解(a),(b)两式，可得d1=0.16m，故保温层最小厚度为 b=(d1-d)/2=(0.16-0.08)/2=0.04 m第51页，本讲稿共101页例3壁温的计算有一蒸发器，管内通90热流体

33、加热，给热系数为2=1160 W/（m2.K），管外有某种流体沸腾，沸点为50，给热系数1为5800 W/（m2.K），试求以下两种情况下的壁温。（1）管壁清洁无垢；（2）外侧有污垢产生，污垢热阻Rs2=0.005 m2.K/W.解：忽略管壁热阻，并假设壁温为TW1）(T-TW)/(TW-t)=(1/2)/(1/1)(TWtW)Q=2(T-TW)=1(TW-t)则(90-TW)/(TW-50)=(1/1160)/(1/5800)求得TW=56.72）设外侧给热与污垢的总热阻为求得RR=1/5800+0.005=0.00517 m2.K/W.1=193.4(90-TW)/(TW-50)=(1/1

34、160)/0.00517 求得TW=84.3 在第一种情况，12故壁温与沸腾液体温度接近；在第二种情况，外侧总热阻大于内侧热阻，故壁温接近于热流体温度。第52页，本讲稿共101页例4壁温的计算有一废热锅炉，由252.5mm的锅炉钢管组成，管外为沸腾的水，压力为 2570KN/m2(表压)，管内走合成转化气，温度由575下降到472，已知转化气一侧2=300 W/（m2.K），水侧1=10000 W/（m2.K），若忽略污垢热阻，试求平均壁温TW及tW。解：（1）求总传热系数以管外表面积为基准 1/K1=d1/2d2+bd1/dm+1/1=1/10000+0.002525/(4522.5)+1/

35、300(25/20)=0.0001+0.000062+0.004167=0.00433 K1=231 W/（m2.K）(2)求平均温度差 在 2570KN/m2(表压)下，水的饱和温度由表用内插法求得为226.4，故tm=(575-226.4)+(472-226.4)/2=(348.6+245.6)/2=297.1（3）求传热量 Q=KA1tm=231297.1A1=68630A1（4）求管内壁温度TW及管外壁温度tW TW=T-Q/2A2 T为热流体温度，取进出口温度的平均值，即 第53页，本讲稿共101页T=(575+472)/2=523.5 代入式中得 TW=523.5-68630A1/

36、300A2=237.5 管外壁温度 tW=TW-bQ/Am=237.50.002568630A1/45 Am=237.50.00256863025/4522.5=233.3 由此可见，由于水沸腾侧的1=10000比另一侧2=300大得多，故内壁温度接近于水的温度226.4，同时，由于管壁热阻也比较小，故外壁温度解决于内壁温度。若预先不知道1 2之值，则在计算时先假设一壁面温度以求得两侧的对流传热系数1 2以及总传热系数K，然后用求壁面温度公式加以计算。第54页，本讲稿共101页4.7传热计算类型：设计计算 QA 热量衡算方程 校核计算 校Q T t 传热速率方程 Tw tw未知 消去 间壁两侧

37、总传热速率方程能量衡算：外功无，动、位能不计，无热损失 Q=ms1(Hh1-Hh2)=ms2(Hc2-Hc1)Q=ms1Cph(T1-T2)=ms2Cpc(t2-t1)or Q=ms1Cp1(T1-T2)=ms2Cp2(t2-t1)Q=ms1r=ms2Cpc(t2-t1)or Q=ms1r=ms2Cp2(t2-t1)Q=ms1r+Cph(Ts-T2)=ms2Cpc(t2-t1)例 1 or Q=ms1r+Cp1(Ts-T2)=ms2Cp2(t2-t1)第55页，本讲稿共101页例1 热量计算 在列管换热器中，水以1.2m/s速度流过内径为25mm，长为5m的管束，假如管内壁平均温度为50，水的

38、进口温度为20，试求水的出口温度。设管壁对水的平均对流传热系数为4850 W/（m2.K），热损失可以忽略。解：设水的出口温度为t2，密度取1000kg/m3，比热Cp为4.187kJ/(kg.K)。换热器的一根管子的传热面积A2和流通面积S2分别为:A2=d2L=0.0255 S2=d22/4=(0.025)2/4 ms2=u2S2 由热量衡算和对流传热速率方程可得:Q=ms2Cp2(t2-t1)=2A2tW(t1+t2)/2即(0.025)2/41.210004.187103(t2-20)=48500.025550-(20+t2)/2 t2=36.7第56页，本讲稿共101页总传热速率方程

39、：考虑两侧 消去 Tw tw dQ=K(T-t)dA=KtdA 总传热系数 W/m2k dQ=K2(T-t)dA2=K1(T-t)dA1=Km(T-t)dAm K1/K2=d2/d1 K1/Km=dm/d1 以外表面积A为准 1外 2内(内热外冷)总传热系数K 数值范围 P252 表5-1计算：三部分 流体壁壁流体 dQ=(Tw-tw)dAm/b 导热 dQ=2(T-Tw)dA2 内 对流 dQ=1(tw-t)dA1 外 对流 T Tw 2A2Qt twA11r2 r1第57页，本讲稿共101页K的范围 列管式换热器中总传热系数的大致范围 热流体 冷流体 总传热系数K/W/(m2.K)水 水

40、8501700 轻油 水 340910 重油 水 60280 气体 水 17280 水蒸汽冷凝 水 14204250 水蒸汽冷凝 气体 30300 低沸点烃类蒸汽冷凝（常压）水 4551140 高沸点烃类蒸汽冷凝（减压）水 60170 水蒸汽冷凝 水沸腾 20004250 水蒸汽冷凝 轻油沸腾 4551020 水蒸汽冷凝 重油沸腾 140425第58页，本讲稿共101页移项消去Tw tw 得 dQ=K1(T-t)dA1=K2(T-t)dA2=Km(T-t)dAmA1/A2/Am=d1/d2/dm 平板或薄壁第59页，本讲稿共101页外表面为标准污垢热阻经验值 P346附录11 加阻垢剂 定期清

41、洗 例 2 例 3第60页，本讲稿共101页例2传热系数的计算 热空气在冷却管外流过，1=90 W/（m2.K），冷却水在管内流过2=1000 W/（m2.K）。冷却管外径d1=16mm，壁厚b=1.5mm，=40 W/（m.K）。试求：（1）传热系数K；（2）管外给热系数1增加一倍，传热系数K有何变化？（3）管内给热系数2增加一倍，传热系数K有何变化？解：（1）K=1/(1/2d1/d2)+(b/d1/dm)+1/1=1/(1/100016/13+(0.0015/4016/14.5)+1/90=1/(0.00123+0.00004+0.011)=80.8 W/（m2.K）2为管内 1为管外

42、可见管壁热阻很小，通常可以忽略不计。（2）K=1/0.00123+1/(290)=147.4 W/（m2.K）传热系数增加了83%（3）K=1/1/(21000)16/13+0.011=85.3 W/（m2.K）传热系数只增加了6%，说明要提高K，应提高较小的值比较有效。第61页，本讲稿共101页例3 传热系数的计算 某列管换热器由252.5mm的钢管组成，热空气流经管程，冷却水在管外和空气呈逆流流动。已知管内空气侧的2为50 W/（m2.K），管外水侧的1为1000 W/（m2.K），钢的为45 W/（m.K）。试求（1）基于管外表面积的总传热系数K1及（2）按平壁计的总传热系数K；（3）假

43、如忽略管壁热阻和污垢热阻，将1或2提高一倍再求K1值。解：取空气侧的污垢热阻Rs2=0.510-3 m2.K/W，水侧Rs1=0.210-3 m2.K/W。1）按圆管计算时 1/K1=d1/2d2+Rs2d1/d2+bd1/dm+Rs1+1/1=0.025/(500.02)+0.510-30.025/0.02+0.00250.025/(450.0225)+0.210-3+1/1000=0.0269 K1=37.2 W/（m2.K）2）按平壁计：1/K=1/2+Rs2+b/+Rs1+1/1=1/50+0.510-3+0.0025/45+0.210-3+1/1000=0.0218 K=46 W/（

44、m2.K）第62页，本讲稿共101页结果表明，由于管径小，若按平壁计算，误差稍大，即为(K-K1)/K1100%=(46-37.2)/46100%=23.7%3）2提高一倍 2=250=100 W/（m2.K）1/K1=d1/2d2+1/1=0.025/(1000.02)+1/1000=0.0135 K1=74 W/（m2.K）1提高一倍 1=21000=2000 W/（m2.K）1/K1=d1/2d2+1/1=0.025/(500.02)+1/2000=0.0255 K1=39 W/（m2.K）表明：K值总是接近热阻大的流体侧的值，即小值，要提K，则需将小侧提高才有效。第63页，本讲稿共10

45、1页 平均温度差：P253 简化假定：1.稳定 2.Cp常量or平均 3.K常量 4.Ql=0 恒温传热 双侧相变化 Q=KA（T-t）=KAt 变温传热传热流程.swf 逆并流 推导P254 图5-15 以逆流为例dQ=ms1Cp1dT=ms2Cp2dt=K(T-t)dA 直线 T=mQ+a t=nQ+b T-t=(m-n)Q+(a-b)直线 分离变量积分再整理 第64页，本讲稿共101页T1T1T2T2t1t2t1t2T1T1T2T2t1t1t2t2T-tT-t逆流并流第65页，本讲稿共101页QT/tT1T2t1t2t1t2第66页，本讲稿共101页 例 4 逆流并流 一样 当两者相差小

46、于2时可用算术平均错折流 tm=tm逆=f(P.R)1 P256 图5-16 公式5-27 P258 图5-18 例 5 壳程含义、U型管换热器.swf管程含义固定板式换热器.swf错流折流第67页，本讲稿共101页第68页，本讲稿共101页第69页，本讲稿共101页 例4 并流和逆流对数平均温度差的比较 在一台螺旋式换热器中，热水流量为2000kg/h，冷水流量为3000kg/h，热水进口温度T1=80，冷水进口温度t1=10，如果要求将冷水加热到t2=30，试求并流和逆流的平均温度差。解：在题给温度范围内 Cp1=Cp2=4.2kJ/(kg.K)ms1Cp1(T1-T2)=ms2Cp2(t

47、2-t1)2000(80-T2)=3000(30-10)求得T2=50 并流时：t1=80-10=70 t2=50-30=20 tm=(t1-t2)/ln(t1/t2)=(70-20)/ln(70/20)=39.9逆流时：t1=80-30=50 t2=50-10=40 tm=(t1-t2)/ln(t1/t2)=(50-40)/ln(50/40)=44.8 可见逆流操作的比并流时大12.3%.逆流的优点:可以减少传热面积;可以减少载热剂用量.并流的优点:可以控制流体出口温度.第70页，本讲稿共101页例5 错折流温度差的计算 在一单壳程、四管程的列管换热器中，用水冷却热油，冷水在管内流动，进口温

48、度为15，出口温度为32，油的进口温度为120，出口温度为40，试求两流体间的平均温度差。解：此题为求简单折流时的流体平均温度差，先按逆流计算：tm=(t1-t2)/ln(t1/t2)=（120-32）-（40-15）/ln（120-32）/（40-15）=50 R=(T1-T2)/(t2-t1)=(120-40)/(32-15)=4.71 P=(t2-t1)/(T1-t1)=(32-15)/(120-15)=0.162 查图得=0.89（亦可用公式计算P255）,所以tm=tm=0.8950=44.5第71页，本讲稿共101页K讨论：K来源：1、选经验值，2、实验测量，3、用公式关联。K的提

49、高：关键将小侧的提高，降低Rs定期清洗 简化（Cp K常量）讨论：P269 Cp-t K-t 变化大时 考虑K变化 1 修正 2 分段 Qj=Kj(tm)jAj 3 图解积分 第72页，本讲稿共101页4.8 传热单元数法 P260 NTU 法 或NTU 用于校核计算，不需要试差 平均温度差法（LMTD）需知四温度 未知则要试差传热效率：=（实际的传热量Q）/（最大可能的传热量Qmax）Q=ms1Cp1(T1-T2)=ms2Cp2(t2-t1)最大温度差T1-t1 msCp小者具有较大的温度变化 Qmax=(msCp)min(T1-t1)所以 热流体为(msCp)min or 冷流体为(ms2

50、Cp2)min第73页，本讲稿共101页传热单元数 NTU dQ=ms1Cp1dT=ms2Cp2dt=K(T-t)dA 热 K为常数，T-t用tm表示时 则 KA换热器每1平均温差的传热速率 ms1Cp1热流体每降1所释放的热量 冷与NTU的关系 经推导可得关系式 P263 式5-39和5-40 第74页，本讲稿共101页逆流 如ms1Cp1 ms2Cp2 则CR=CR1，NTU=NTU1 如ms1Cp1 ms2Cp2 则CR=CR2，NTU=NTU2 并流 实际应用NTUCR关系制成图 P263、264图5-19，5-20，5-21，5-22查图即可 注意两个极限 串联 NTU=(K1A1+