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1、目 录第一章 总 论11.1项目名称及承建单位11.2编制依据及工作范围11.3项目建设背景21.4项目建设规模与内容31.5项目总投资及资金筹措31.6建设时间41.7项目主要技术经济指标41.8结论5第二章 项目建设背景62.1承办单位概况62.2项目建设背景62.3 项目建设的必要性92.4项目建设的可行性13第三章 项目建设地址与建设条件153.1选址依据153.2项目地址163.3建设条件163.4场址评价20第四章 建设方案214.1建筑设计依据214.2设计指导思想214.3主要建设内容224.4总平面布置234.5建筑方案244.6结构方案30下载后可任意编辑，修改第五章 公用
2、辅助工程325.1给水工程设计方案325.2排水工程设计方案335.3冷暖系统工程345.4通风以及排烟工程365.5电气系统365.6弱电系统37第六章 环境保护与消防安全396.1环境保护396.2劳动保护与安全卫生416.3消防42第七章 节约能源457.1概述457.2设计依据457.3设计原则457.4项目各种用能量核算467.5项目能耗指标477.6节能措施综述48第八章 环境影响评价488.1 环境保护标准及依据488.2 环境保护原则和目标488.3 环境影响分析498.4 环境保护措施508.5 环境影响评价51第九章 安全、卫生与消防539.1 劳动安全卫生设计依据539.
3、2 劳动安全卫生防护措施53第十章 项目实施进度安排5710.1建设时间5710.2项目实施进度安排57第十一章 项目实施管理与进度安排6211.1 项目的建设管理6211.2 项目建设工期和施工进度64第十二章 投资估算与资金来源6612.1 投资估算依据6612.2 总投资估算6712.3 资金来源67第十三章 财务评价7013.1 财务评价依据7013.2 财务评价基础数据7113.3 财务评价指标7313.4 不确定性分析7613.5 财务评价结论77第十四章 研究结论及建议7814.1 研究结论7814.2 建议79望京搜候中心项目超限可行性论证报告摘要1、结构概况及结构选型望京搜候
4、中心项目（望京B29商业金融项目），由北京望京搜候房地产有限公司投资。项目位于北京市朝阳区望京B29地块，基地东北侧为阜通西大街，东南侧位阜安东街，西南侧位望京街，西北侧为阜安西街。项目总建筑面积52,1265，地上建筑面积392,265，地上包括三座塔楼，其中塔（）地上25层，主要楼层层高3.6m，总高95.2m；塔（）地上26层，主要楼层层高3.6m，总高98.8m；塔（）地上45层，层高3.8、4.2m，总高178.97m。地下三层局部地下四层，层高分别为5.2m,4.4m,3.7m,6.0m，底板顶建筑标高地下三层为-13.100m，地下四为-19.300m。主体结构T1、T2采用钢筋
5、混凝土框架-剪力墙结构，T3采用钢管混凝土框架-钢筋混凝土剪力墙结构。塔3结构高度超过型钢（钢管）混凝土框架-钢筋混凝土筒体混合结构房屋适用的最大高度150m，为超限高层，下面主要针对塔3进行介绍。T3采用钢管混凝土框架-钢筋混凝土剪力墙结构，由钢管混凝土柱、钢梁和闭口压型钢板现浇混凝土组合楼板，两个筒体和三道片墙组成。内筒及片墙为局部增设型钢的钢筋混凝土剪力墙，墙体在洞边、角部等受力较大部位埋设型钢柱，较高核心筒外墙厚度800mm500mm，较低核心筒墙厚主要为600mm500mm，混凝土强度等级C60C40。连梁高700mm和500mm为主，宽同墙厚，外围楼层受力较大的连梁内设型钢梁。外围
6、钢管混凝土柱的截面底层为1200mm1000mm，随楼层升高逐步减小到顶层800mm。楼盖体系为型钢梁、压型钢板现浇混凝土组合楼盖体系，主要钢梁高度为580mm。型钢梁与核心筒的连接为铰接，与外围钢管混凝土柱的连接为刚接，型钢梁顶面设有剪力键，同混凝土楼板协同变形，共同工作，混凝土楼板作为梁的一部分受压翼缘，提高了楼盖的刚度。标准层楼板厚度取120mm，设备层楼板厚度取150mm。地下室采用现浇混凝土结构，整体不设缝，施工时采用后浇带、跳仓施工、配温度应力筋等措施来保证整体不开裂。地下钢管混凝土柱改为外包混凝土的型钢混凝土柱，梁板采用现浇钢筋混凝土梁板，主要梁高控制在600左右，有人防或大跨处
7、单独处理，楼板厚度150300mm。主楼外地下室结构体系采用框架体系。主楼范围内墙、柱混凝土等级为C60；主楼范围外柱混凝土等级为C40，地下室外墙混凝土等级为C30；梁、板混凝土等级为C30；钢材等级为Q345B。T3主楼范围内地下室采用桩筏基础；纯地下室部分采用下柱墩平板式筏板基础，通过适当调整基础板厚和基础做法等平衡水浮力。T3主楼范围主要筏板厚度为20002500mm，核心筒筏板厚度为28003200mm。T3桩基础部分经场地土质条件及施工条件综合分析，采用泥浆护壁钻孔灌注桩。并进一步采用后压浆，通过桩端、桩侧压入水泥浆，加强持力层和桩周土层，提高桩端阻力及桩侧摩阻力，减小桩基变形。单
8、桩承载力在理论估算的基础上需通过现场单桩静载荷试验确定。T3桩径1000，桩长L=32m，单桩竖向极限承载力标准值理论估算为Quk=16000KN。根据上部荷载，尽量将桩集中布置在柱及剪力墙下，减小筏板承台的弯矩和剪力。上部结构荷载效应标准组合竖向力与筏板自重标准值之和约为2852349KN，需布桩357根，实际布桩403根。本工程外形特点为扁筒椭圆椎体，且各个方向的收进尺度不一致，其不对称性和竖向递变的特点势必导致了结构的偏心、 工程概况简表项次名称备注（资质）建设单位：望京搜候房地产有限公司工程名称：望京搜候中心建设地点：北京市朝阳区望京B29地块建筑面积：项目总建筑面积52,1265，T
9、3地上约12.5万申报日期：2011年05月09日勘察单位：北京市勘察设计研究院有限公司甲级设计单位：中建（北京）国际设计顾问有限公司甲级2、结构设计标准及控制指标2.1设计使用年限/设计基准期T3地下室相关规范设计基准期50年50年建筑结构荷载规范（GB 50009-2001）2006年版 第1.0.5条结构设计使用年限50年50年建筑结构可靠度设计统一标准（GB 50068-2001） 第1.0.5条耐久性50年50年地震作用重现期50年50年建筑抗震设计规范（GB 50011-2010） 第1.0.1条风荷载作用重现期100年100年高层建筑混凝土结构技术规程（JGJ 3-2002） 3
10、.2.2条雪荷载重现期100年100年建筑结构荷载规范（GB 50009-2001）2006年版 第6.1.2条2.2结构安全等级/结构重要性系数T3地下室相关规范结构安全等级二级二级混凝土结构规范GB 50010-2002 3.2.1条结构重要性系数1.01.0混凝土结构规范GB 50010-2002 3.2.3条2.3底部加强区高度根据建筑抗震设计规范（GB 50011-2010） 第6.1.10条，抗震设计时，结构底部加强部位的高度可取底部两层和墙体总高度的1/10二者的较大值。T3取地上5层（H=21.400m）（结构总高度178.97m，取H/10）2.4抗震性能目标T3 抗震性能目
11、标整体到达性能3的要求，具体详下表：（参考高层建筑混凝土结构技术规程JGJ 3-201x 征求意见稿 修订第三稿）地震烈度水准小震中震大震最大层间位移角1/6821/2001/100构件竖向构件主要竖向构件（核心筒主要墙体）第1水准结构完好无损坏（抗弯、抗剪均处于弹性状态）第3水准轻微损坏（底部加强部位：抗剪弹性，抗弯不屈服；其他楼层：中震不屈服）第4水准轻微损坏部分中度损坏（抗弯部分进入塑性）外围框架柱第3水准轻微损坏（底部加强部位：抗剪弹性，抗弯不屈服；其他楼层：中震不屈服）第4水准轻微损坏部分中度损坏（抗弯部分进入塑性）内筒缩进部位的上下层墙体第3水准轻微损坏抗剪弹性，抗弯不屈服第4水准
12、轻微损坏部分中度损坏（抗弯部分进入塑性）水平构件平面外有次梁的连梁第3水准轻微损坏部分中度损坏（抗剪弹性，抗弯部分进入塑性）第4水准中度损坏（抗弯大量进入塑性）2.5抗震等级部位抗震墙抗震等级框架抗震等级地下一层及以上特一级特一级地下二层一级一级地下三层及以下二级二级主楼范围三跨外及20米外地下室四级四级 2.6抗震设防类别乙类 （根据建筑工程抗震设防分类标准GB 50223-2008第3.0.2、6.0.11条） 2.7扭转周期比结构扭转为主的第一自振周期/平动为主的第一自振周期,即Tt/T1EJ/GH21.4 需考虑重力二阶效应刚重比 EJ/GH22.7 不考虑重力二阶效应2） 屋顶钢架结
13、构的线性屈曲临界荷载系数大于10；2.12风振舒适度准则 10年重现期风压下结构顶点最大加速度限值 0.25m/s22.13楼盖舒适度要求人员活动环境峰值加速度限值住宅、办公0.005g商场0.015g3、超限情况（1）高度超限 T3主体部分高度为178.97m，属于超出高层建筑混凝土结构技术规程中规定的结构高度超过型钢（钢管）混凝土框架-钢筋混凝土筒体混合结构房屋适用的最大高度150m的情况。（2）扭转不规则、偏心布置扭转不规则：考虑偶然偏心的扭转位移比为5%偶然偏心下大于1.2小于1.4其中X向最大1.12；Y向在+5%偏心下最大1.35（多数都小于1.30），Y向在不考虑偶然偏心都小于1
14、.10，这种情况是由于X方向的尺度过大引起的5%偶然偏心过大造成的。偏心布置：116层偏心率大于0.15。（3）竖向刚度突变29层避难层，因为层高由标准层3800mm变化为2190mm，本层与上层刚度70%及上三层刚度80% 的较大值的比值分别为：X向0.83，Y向0.85。（4）斜柱全楼外围框架柱均为斜柱，但大部分斜柱的倾斜角度较小。4、计算分析4.1 计算模型本工程采用多模型、多工况、多程序按最不利工况控制。计算程序计算模型主要计算内容PKPM-SATWE单塔弹性楼盖 重力、风荷载计算分析/反应谱小震分析/反应谱中震复核/小震弹性时程分析单塔刚性楼盖 重力、风荷载计算分析/反应谱小震分析/
15、反应谱中震复核/小震弹性时程分析ETABSV9.2.0单塔弹性楼盖重力、风荷载计算分析/反应谱小震分析/反应谱中震复核/小震弹性时程分析单塔刚性楼盖 重力、风荷载计算分析/反应谱小震分析/反应谱中震复核/小震弹性时程分析SAP2000 V14.0.1屋顶钢架单体、总装分析屋顶钢架单体、总装分析Perform-3D 单体模型动力弹塑性分析4.2 主要计算结果4.2.1 T3单塔计算结果分析软件ETABSSATWE第一振型3.40（X向平动为主）3.39（X向平动为主）第二振型3.11（Y向平动为主）3.14（Y向平动为主）第三振型2.67（扭转）2.73（扭转）周期折减系数0.90.9楼盖假定计
16、算层位移比：刚性隔板计算其他参数：弹性板计算层位移比：刚性隔板计算其他参数：弹性板重力荷载代表值（kN）18090001897391平均重力（kN/m2）按建筑面积12.5万平米计算14.4715.18地震剪力调整系数13层不足3.20%，程序已自动调节13层不足3.20%，程序已自动调节X向底层总地震剪力/剪重比55313(3.06%)57298 ( 3.02%) Y向底层总地震剪力/剪重比56236(3.11%)58905 ( 3.10%) 扭转周期比0.7850.804质量参与系数X-向98%97%Y-向97%96%地震总倾覆力矩(kN.m)X-向58826026080257Y-向592
17、01936199104最大层间位移角(楼层)X-向震1/771 （ 21层）1/744 （ 21层）Y-向震1/775 （ 38层）1/738 （ 37层）X-向风1/4000（ 21层）1/3278（ 21层）Y-向风1/1532（ 16层）1/1446（ 15层）地震最大扭转位移比X-向1.056+5%：1.12-5%：1.07Y-向1.352+5%：1.38（集中在117层）-5%：1.35（全楼1.21.3之间）框架柱最大轴压比小于0.65小于0.65剪力墙最大轴压比0.400.40框架梁最大剪压比0.150.15层刚度比X-向0.587（ 29层为软弱层）0.584（ 29层为软弱层
18、）Y-向0.586（ 29层为软弱层）0.593（ 29层为软弱层）楼层承载力X-向0.91 Y-向0.87 稳定性验算（刚重比）X-向4.21, 满足规范限值要求4.79，满足规范限值要求Y-向4.25, 满足规范限值要求5.16，满足规范限值要求最大楼层框架承担地震剪力X-向18.40%18.71%Y-向11.53%11.05%底层框架承担倾覆力矩X-向20.56%18.0%Y-向16.07%15.5%4.2.2 时程分析计算结果X向复核（双向波输入）波号主波名Vx(kN)与反应谱比值校核1S0169170（天然1）51902.190.58%符合要求2S0203202（天然2）50232.
19、987.67%符合要求3S0361362（天然3）49217.785.90%符合要求4S0623622（天然4）37674.265.75%符合要求5S0640641（天然5）53249.092.93%符合要求6S845-21（人工1）66333.7115.77%符合要求7S845-34（人工2）60395.0105.41%符合要求平均值52714.992.00%符合要求Y向复核（双向波输入）波号主波名Vy(kN)与反应谱比值校核1S0169170（天然1）56611.496.11%符合要求2S0203202（天然2）71834.4121.95%符合要求3S0361362（天然3）54328.9
20、92.23%符合要求4S0623622（天然4）46873.679.57%符合要求5S0640641（天然5）54511.792.54%符合要求6S845-21（人工1）49519.984.07%符合要求7S845-34（人工2）62921.0106.82%符合要求平均值56657.396.18%符合要求4.2.3 地下室计算结果（1）地下室外墙配筋主要由裂缝宽度控制，外墙外侧保护层厚度50mm，裂缝宽度Wmaxft时，剪力墙暗柱中增设型钢，剪力墙拉力T均由型钢骨承受。（9）对底部加强区外轴压比大于0.25的墙肢设置约束边缘构件。（10）对墙体收进的部位，16层顶板和31层顶板、36层顶板、4
21、2层顶板局部加厚，且配筋适当加强；同时加强其上下层墙体边缘构件。5.1.2 增加外框架延性的措施（1）控制外框架钢管混凝土柱轴压比小于0.7，剪跨比小于2时取0.65；（2）变截面、变标号和建筑墙体截面标号的变化全部错开，减少竖向刚度的突变； （3）中下部钢管混凝土柱采用高建钢，确保钢板延性。（4）T3左侧（鱼尾）部位116层位移比由于偏心率超出0.15，采用对鱼尾框架部分地震剪力放大1.3倍的做法重新复核，并与中震不屈服的结果取大值进行包络设计。6、总结本工程通过调整结构布置，多模型、多工况、多程序计算分析，多方面、多角度的论证了结构的抗震性能，并针对薄弱部位采取有效的抗震措施。整体结构各项
22、抗震性能指标均满足规范要求，T3塔楼混凝土结构剪力墙以及外围钢管混凝土框架可以达到反应谱中震抗剪弹性、抗弯不屈服。望京搜候中心项目超限可行性论证报告咨询会专家意见及答复汇总1. 结构平面长度较大，平面质心刚心偏心率较大（在116层超过0.15），结构扭转位移比超限，需要采用必要的措施加强。答复：经复核，偏心率超出0.15的楼层主要集中在116层，对应位移比的计算结果，T3左侧（鱼尾）部位116层位移比的值在1.381.32之间。处理方法采用对扭转位移较大处的地震剪力进行放大，目前采用1.3的放大系数对左侧框架内力重新复核，并与中震不屈服的结果取大值进行构件设计。（详见报告第23页8.4.1.3
23、.(4)条）2. 报告给出框架承担剪力比曲线两个主方向规律差异较大，X向沿楼层高度突变明显，需要分析原因。同时需要分析框架承担剪力调整比例的问题（分段方式和调整系数）。答复：通过ETABS、SATWE、MADIS三个模型的比较，发现原报告中SATWE计算结果中统计的框架剪力不真实，没有真实的反应框架实际承担的地震剪力。 ETABS和MADIS的结果能够很好的吻合。现将ETABS模型截面切割的结果摘录如下。(详见报告第3839页)3. 斜柱作为一项不规则，需要补充分析静载和水平地震作用下斜柱轴力分量产生的楼面拉应力，以及对应的处理措施。答复：分别对重力荷载、水平地震荷载下的楼面梁、板进行内力分析
24、，总体应力水平较低，但在斜柱收头、转折处有明显的应力集中，需要处理。(详见报告第6873页)4. 核心筒上部存在错洞墙，需要考虑结构局部构造措施。答复：本工程底部加强区没有错洞墙，上部因为建筑功能要求，局部存在错洞墙，结合内力计算结果，参照高规附录提供的构造做法采取局部加强措施。5. 结构局部存在墙上立柱的问题，立柱截面应考虑结构局部构造措施的问题。答复：对于墙上立柱的问题，我们从两方面来处理：一方面是钢柱下插两层，确保内力的有效传递；另一方面对钢柱的形状合理调整，尽量确保在墙厚范围内起柱，具体做法会在后续的施工图中结合建筑专业的需要合理调整墙上起柱的形式。6. 给出剪力墙轴压比竖向分布情况，
25、要求剪力墙轴压比大于0.25的需要设置约束边缘构件。答复：左侧核心筒基本到15层以上时墙体轴压比基本小于0.25，右侧核心筒到23层以上时墙体轴压比基本小于0.25 。（报告第23页已经将原来的0.3改为0.25，具体各层轴压比数值详补充计算书）7. 地震参数的选取，规范反应谱和安评报告反应谱不能混用，需要统一。答复：已经按照要求分别计算，取包络值。 设计在小震下采用规范反应谱计算和安评反应谱计算包络取大值；中震和大震下采用规范反应谱的参数，即地震影响系数最大值max分别为0.45g和0.90g。（具体详报告第8页 5.4.1条） 8. 连梁刚度折减系数取0.5偏小。答复：小震下连梁刚度折减系
26、数调整为0.7，以确保墙肢分担的地震力不至过小。后续施工图中按0.7的折减系数复核。9. 一字型剪力墙与端柱结合，需要复核框架柱在面外的内力及配筋。 答复：该框架柱面外的内力现软件可以考虑，经复核平面外强度满足要求。下表列出了首层3-13轴北侧外端柱在X向地震作用下的内力比较，断开前后基本一致。轴力X向剪力X向弯矩与墙断开前 -9201.2 336.9 1143.3 与墙断开后-8739.0 318.0 1249.6 10. 圆钢管混凝土柱承载力计算方式需确认，可采用新高规附录计算方法。答复：已经按照新高规附录C的方法计算，需要考虑（与混凝土强度等级有关的系数）对套箍指标的影响。(详见报告第5
27、359页)11. 结构局部穿层剪力墙分析内力的确定，构件设计的合理考虑。答复：对于穿层柱的计算，首先结构模型为弹性模型，不能设置刚性隔板，穿层结构构件设计考虑端部及底部剪力，并采用真实的计算长度（跨层），同时其内力增加SAP2000模型的内力校核。12. 根据塔冠结构的特点，其底部将产生水平推力，需要考虑水平推力的处理方法，建议：1）顶层主体结构局部考虑增加腰桁架等加强方式；2）楼盖进行必要的构造分析，确认水平作用能够有效传递至内筒。答复：经计算，塔架对下部梁板产生水平内力，但不大。考虑将楼板刚度退化为零，水平力全部由钢梁承担，确保荷载能传至内筒，同时不考虑楼板的刚度退化，计算楼板应力，对楼板
28、的构造及配筋加强。13. 结构底部尺寸达到120m，需要考虑温度应力。答复：本工程平面尺寸较大，属超长结构，采取以下措施减小混凝土收缩和温差应力的不利影响：(1)进行温差应力分析，配置适量的钢筋，以抵抗温差应力。(2)设置施工后浇带，以释放早期收缩应力和施工期间温差应力。后浇带低温合拢，以减少降温温差。(3)采用低水化热水泥、级配良好骨料配制混凝土，严格控制水泥用量、水灰比、塌落度，采用二次抹面收光、加强养护等施工措施，以减小混凝土的收缩，提高其抗裂性能。 14. 对于中间部分跨度较大的钢梁高度需要确定是580mm还是680mm高，需要对局部跨度较大的楼板进行舒适度分析，区分有人、无人、人多人
29、少等不同情况，并确保楼盖主频控制在3Hz以上。答复：核实了钢梁高度在部分跨度较大的部位为680mm高，对应图纸中的GKL1。同时报告中补充了不同活荷载大小（近似模拟人多、人少的情况）下， ETABS模型楼盖竖向最大自振周期的结果，竖向自振周期均大于3Hz。(详见报告第67页15. 性能目标中非关键构件的定义考虑去除，核心筒缩进部位的墙肢性能目标需要增加，对给定的抗震性能目标，报告中应给出量化判定。答复：详见报告第45页4.4条抗震性能目标。16. 需明确连梁加型钢解决的问题，对大震下进入屈服的一般连梁可不考虑设置型钢。答复：连梁中设置型钢主要为了解决平面外有楼面次梁时，可以通过增设型钢来提高其
30、抗剪强度，对此我们提出的性能目标是达到中震抗剪弹性。报告第10.8.2.2 节对连梁中震抗剪也列出了部分计算。(详见报告第65页)望京搜候中心 超限审查申报表|20110年05月| 第 7 页目录1 工程概况12 设计依据23 工程场地地质概况34 结构设计标准44.1设计使用年限/设计基准期44.2结构安全等级/结构重要性系数44.3底部加强区高度44.4抗震性能目标44.5抗震等级54.6抗震设防类别54.7扭转周期比54.8位移控制54.9竖向构件轴压比限值54.10应力比限值54.11整体稳定指标54.12风振舒适度准则54.13楼盖舒适度要求55 荷载分析与效应组合55.1 重力荷载
31、55.2 风荷载65.3雪荷载85.4地震作用85.5温度作用145.6人防荷载145.7效应组合146 结构材料167 结构构成167.1 T3结构构成167.3 地下室部分（0.00以下）218 超限情况判别及针对超限的相应措施228.1高度及高宽比228.2塔楼结构规则性228.3嵌固端的确定228.4针对超限的主要抗震措施229 结构计算模型及分析软件2310T3结构设计2310.1 模态分析2310.2 刚重比2510.3 重力荷载作用效应分析2510.4 规范风荷载效应分析2510.5 小震反应谱作用效应分析2710.6 楼层抗剪承载力、及承载力比值4410.7 小震弹性时程分析4
32、510.8 结构构件设计5211基础设计7312 屋顶钢架分析7413 T3结构动力弹塑性分析结果7613.1结构动力弹塑性分析的目的7613.2分析软件及考虑的非线性因素7613.3 弹塑性模型的建立7613.4 性能水准及检验标准7913.5 地震波的选取与输入8013.6模型校核8213.7地震波作用下主要计算结果8313.8 结论96其他文件目录望京搜候中心项目初步设计建筑图望京搜候中心项目初步设计结构图望京搜候中心 可行性论证报告|2011年05月| 第 1 页1 工程概况望京搜候中心项目（望京B29商业金融项目），由北京望京搜候房地产有限公司投资。项目位于北京市朝阳区望京B29地块
33、，基地东北侧为阜通西大街，东南侧位阜安东街，西南侧位望京街，西北侧为阜安西街。项目总建筑面积52,1265，地上建筑面积392,265，地上包括三座塔楼，其中塔（）地上25层，主要楼层层高3.6m，总高95.2m；塔（）地上26层，主要楼层层高3.6m，总高98.8m；塔（）地上45层，层高3.8、4.2m，总高178.97m。地下三层局部地下四层，层高分别为5.2m,4.4m,3.7m,6.0m，底板顶建筑标高地下三层为-13.100m，地下四为-19.300m。主体结构T1、T2采用钢筋混凝土框架-剪力墙结构，T3采用钢管混凝土框架-钢筋钢筋混凝土剪力墙结构。塔3结构高度超过型钢（钢管）混
34、凝土框架-钢筋混凝土筒体混合结构房屋适用的最大高度150m，为超限高层，下面主要针对塔3进行介绍。T3采用钢管混凝土框架-钢筋混凝土剪力墙结构，由钢管混凝土柱、钢梁和闭口压型钢板现浇混凝土组合楼板，两个筒体和三道片墙组成。内筒及片墙为局部增设型钢的钢筋混凝土剪力墙，墙体在洞边、角部等受力较大部位埋设型钢柱，较高核心筒外墙厚度800mm500mm，较低核心筒墙厚主要为600mm500mm，混凝土强度等级C60C40。连梁高700mm和500mm为主，宽同墙厚，外围楼层受力较大的连梁内设型钢梁。外围钢管混凝土柱的截面底层为1200mm1000mm，随楼层升高逐步减小到顶层800mm。楼盖体系为型钢
35、梁、压型钢板现浇混凝土组合楼盖体系，主要钢梁高度为580mm。型钢梁与核心筒的连接为铰接，与外围钢管混凝土柱的连接为刚接，型钢梁顶面设有剪力键，同混凝土楼板协同变形，共同工作，混凝土楼板作为梁的一部分受压翼缘，提高了楼盖的刚度。标准层楼板厚度取120mm，设备层楼板厚度取150mm。地下室采用现浇混凝土结构，整体不设缝，施工时采用后浇带、跳仓施工、配温度应力筋等措施来保证整体不开裂。地下钢管混凝土柱改为外包混凝土的型钢混凝土柱，梁板采用现浇钢筋混凝土梁板，主要梁高控制在600左右，有人防或大跨处单独处理，楼板厚度150300mm。主楼外地下室结构体系采用框架体系。主楼范围内墙、柱混凝土等级为C
36、60；主楼范围外柱混凝土等级为C40，地下室外墙混凝土等级为C30；梁、板混凝土等级为C30；钢材等级为Q345B。T3主楼范围内地下室采用桩筏基础；纯地下室部分采用下柱墩平板式筏板基础，通过适当调整基础板厚和基础做法等平衡水浮力。T3主楼范围主要筏板厚度为20002500mm，核心筒筏板厚度为28003200mm。T3桩基础部分经场地土质条件及施工条件综合分析，采用泥浆护壁钻孔灌注桩。并进一步采用后压浆，通过桩端、桩侧压入水泥浆，加强持力层和桩周土层，提高桩端阻力及桩侧摩阻力，减小桩基变形。单桩承载力在理论估算的基础上需通过现场单桩静载荷试验确定。T3桩径1000，桩长L=32m，单桩竖向极
37、限承载力标准值理论估算为Quk=16000KN。根据上部荷载，尽量将桩集中布置在柱及剪力墙下，减小筏板承台的弯矩和剪力。上部结构荷载效应标准组合竖向力与筏板自重标准值之和约为2852349KN，需布桩357根，实际布桩403根。建筑效果图 三维计算模型主体部分三维模型2 设计依据 业主提供的相关文件 建筑资料 地勘资料（包括自然条件）北京市勘察设计研究院有限公司提供的望京SOHO中心工程岩土工程勘察报告（2010年5月18日），工程编号：2010技041。 安评报告北京市勘察设计研究院有限公司提供的望京SOHO（望京B29商业金融项目）工程场地地震安全性评价工程应用报告（2010年4月21日）
38、，工程编号：2010震001。 水文地质勘察报告北京市勘察设计研究院有限公司提供的望京SOHO中心工程水文地质勘察报告（2010年5月14日），工程编号：2010水005。 现行国家及地方有关规范、规程和标准建筑结构设计术语和符号标准（GB/T50083-97）建筑结构制图标准 （GB/T50105-2010）建筑结构可靠度设计统一标准（GB50068-2001）建筑工程抗震设防分类标准（GB500223-2008）建筑结构荷载规范（GB50009-2001）（2006年版）混凝土结构设计规范（GB50010-2002）型钢混凝土组合结构技术规程（JGJ138-2001）矩形钢管混凝土结构技术
39、规程（CECS159：2004）建筑抗震设计规范（GB50011-2010）高层建筑混凝土结构技术规程（JGJ3-2002）高层建筑混凝土结构技术规程（JGJ3-201x 征求意见稿 修订第三稿）建筑地基基础设计规范（GB50007-2002）北京地区建筑地基基础勘查设计规范（DBJ01-501-2009）建筑桩基技术规范（JGJ94-2008）建筑基桩检测技术规范（JGJ106-2003）钢结构设计规范（GB50017-2003）冷弯薄壁型钢结构技术规范（GB50018-2002）钢筋混凝土用钢筋焊接网（GB/T1499.3-2002）钢筋焊接网混凝土结构焊接技术规程（JGJ114-2003
40、）建筑结构用钢板（GB/T 19879-2005）厚度方向性能钢板（GB 5313-85）低合金高强度结构钢（GB/T 1591-94）建筑工程设计文件编制深度的规定（2008年版）建筑钢结构防火技术规程 （CECS 200:2006）高层民用建筑钢结构技术规程 （JGJ99-98）3 工程场地地质概况项目位于北京市朝阳区望京B29地块，基地东北侧为阜通西大街，东南侧位阜安东街，西南侧位望京街，西北侧为阜安西街。整个场地地势总体较平坦，自然地表绝对标高介于33.9537.18m。 地层岩性特征一览表成因类别地层序号岩性各大层层顶标高 ()颜色湿度稠度压缩性分层地基承载力标准值fka(kPa)人工堆积层粉质粘土素填土、粘质粉土素填土33.9537.18（自然地面标高）黄褐褐黄（暗）湿很湿硬塑可塑/1房渣土、碎石素填土杂稍湿湿/2细砂素填土黄褐稍湿/第四纪沉积层粘质粉土、