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1、型超强吸水树脂深部调驱剂争论与开发沟通材料中原油田分公司采油工程技术争论院二OO 四年七月目录1、前言2、室内争论2.1 型超强吸水树脂深部调驱剂分子构造设计2.2 合成机理争论2.2.1 聚合反响根本原理与高分子化学反响原理2.2.2 原料与化学反响试剂筛选2.2.3 大分子聚合物合成共聚、交联、共混淆步法步骤 超强吸水树脂深部调驱剂合成与评价2.3.1 超强吸水树脂深部调驱剂合成2.3.2 超强吸水树脂作为深部调驱剂的静态评价2.3.3 岩心流淌评价3 现场试验101、前言随着油田开发进入中后高含水期，层间、层内、平面三大冲突日 益突出，堵水调剖的难度越来越大，随着堵水调剖轮次的增加，整体
2、效果渐渐变差。深部调剖调驱技术现场应用证明其效果在提高采 收率和有效期方面明显优于浅调。中原油田现场应用的深部调剖驱剂体系主要为有机聚合物类，分地下交联聚合物和地面预交联凝胶颗粒类两种，地下交联聚合物由于聚合物主剂尚未解决其耐温抗盐性能，交联时间和凝胶强度难以把握等，近几年预交联凝胶颗粒类深部调驱剂由于抑制了交联聚合物的上述缺点，被大量应用于现场，已占主要地位，但目前开发应用的各 种预交联凝胶颗粒由于受中原油田高温高盐地层条件的影响，不能满足现场需要，因此具有优良性能的型超强吸水树脂深部调驱剂的争论被提出。该工程争论的调驱用型超强吸水树脂是一种具有多种吸水性官能团的耐温、抗盐型超强吸水树脂，该
3、吸水树脂由阴离子单体、非 离子单体、阳离子单体、无机溶胶、外表活性剂等在引发剂、交联剂 存在下承受聚合、交联、共混淆步合成，经洗涤、造粒、烘干、粉碎、 筛分等工艺过程加工而成。通过调整单体配比、合成反响条件及加工工艺可得到具有不同吸水倍数、吸水速度、微粒半径和强度的耐温抗钙盐的系列深部调驱用超强吸水树脂。2、室内争论2.1 型超强吸水树脂深部调驱剂分子构造设计调驱用型超强吸水树脂是一种具有很多亲水性功能基团，略微交联不溶于水而又有极高吸水性的功能高分子材料，对超强吸水树脂进展分子构造设计，使所设计的高分子材料的使用性能满足超强吸水 树脂的最终使用性能。设计思路如下：a 通过共聚合法和接枝共聚合
4、法使每一分子链同时带有多种亲水性如：羟基、酰胺基、磺酸基的离子基团和非离子基团；b 选择带有耐温基团的构造单元或在分子链中引入耐高温基团；c 分子链中引入大的支链构造；d 高分子吸水剂与无机水凝胶和颗粒填充剂共混；e 把握交联度。2.2 合成机理争论2.2.1 聚合反响根本原理与高分子化学反响原理 a 聚合反响根本原理聚合反响对合成超强吸水树脂极其重要。聚合反响按反响机理可分为连锁聚合反响和逐步聚合反响。连锁聚合反响一般由链引发、链增长、链终止等基元反响组成。依据链增长的活性中心不同，可将连 锁聚合反响分成自由基聚合、阳离子聚合、阴离子聚合和配位聚合。 由于本课题争论的型超强吸水树脂所选的高分
5、子单体均为烯类单体，因此反响以连锁聚合反响中的自由基聚合反响为主。自由基聚合反响也称游离基聚合，是指烯类单体进展自由基链式加成聚合形成高聚物的反响，全称为自由基加成聚合反响。自由基聚 合反响是经光、热、辐射或引发剂的作用，使单体分子活化为活性自由基，按连锁反响的聚合机理进展聚合反响。b 高分子化学反响原理制造型超强吸水树脂深部调驱剂所涉及的高分子化学反响 争论高聚物的化学变化涉及内容格外广泛，一般有高分子的官能团反响；接枝共聚、交联、扩链；降解反响；在机械和温度压力等条 件下的化学变化；高聚物的老化和防老化等等。尤其是高分子的官能团反响；接枝共聚、交联、扩链嵌段合成等是制造型吸水树脂深部 调驱
6、剂，改善产品性能及进展产品成型加工的重要化学根底。化学反响特征：大分子链反响具有不均匀性，由于多种单体参与反响，各种单体含有不同具有反响力气的基团，因而不易分别出单一构造的产物。低分子试剂的集中问题，对于非均项反响，试剂在高分子相内的集中速率对反响程度影响较大，假设在高分子内集中得很好， 则反响与低分子的反响相像，如试剂不能集中进高分子内，则反响只发生在高分子外表上。聚合物的交联反响：聚合物在光、热、辐射或交联剂作用下，分 子链间形成共价键，产生凝胶或不溶物的反响称为交联。吸水性高分子发生交联反响后，强度、弹性、形变、稳定性等大为提高，不容于 水，可以反复使用，因此承受交联剂交联法合成型吸水树
7、脂深部调驱剂，使产品性能满足使用要求。2.2.2 原料与化学反响试剂筛选含亲水性如：羟基、酰胺基、磺酸基基团的不饱和烯烃类单体、引发剂、交联剂、无机溶胶、溶剂等等。2.2.3 大分子聚合物合成共聚、交联、共混淆步法步骤：于反响器中配制设计单体浓度的水溶液；用NaOH 中和至需要pH；参与交联剂、引发剂；参与无机共混物及添加剂;将配制好的待聚合液搅拌均匀后置入恒温水浴中静止反响氮气保 护;将生成的吸水树脂剪碎造粒后高温二次交联得到超强吸水树脂； 超强吸水树脂深部调驱剂合成与评价2.3.1 超强吸水树脂深部调驱剂合成室内争论从8 种含吸水基团的烯烃单体中筛选出3 种分别含有阴离子、非离子和两性离子
8、基团的单体用于合本钱品，承受水溶性引发剂、不饱和烯烃和多元醇类交联剂交联。首先用NaOH 使局部单体转 化为其相应的盐类，再与引发剂、交联剂在确定温度下发生共聚合交 联同步反响合成出型的超强吸水树脂。室内分别考察了中和度、总单体浓度、引发剂及交联剂浓度、单体配比等对合成反响时间和产物 性能影响，通过室内争论确定出油田深部调驱用型超强吸水树脂最 佳配方及合成条件。2.3.2 超强吸水树脂作为深部调驱剂的静态评价试验室合成出三种配方体系的超强吸水树脂，与目前现场应用较多的预交联凝胶颗粒及球型颗粒调剖剂进展各种指标比照评价试验。a 吸淡水力气及吸液速度比照评价分别对一样质量和粒径的吸水树脂和比照样品
9、用蒸馏水浸泡，初期每隔 1h 控干水分称重，之后渐渐延长称重时间，直至恒重，称重后的单位为g,试验结果如下：表 1 合成树脂与预交联产品吸淡水力气比照评价浸泡时间h比照样品1比照样品2比照样品3比照样品4比照样品5合成树脂1合成树脂2合成树脂3176.5776.0727.3752.437.9350.3920.3717.862128.6138.0965.3284.0866.48111.9354.1941.983175.59197.87106.12114.4381.75182.52112.9779.796194.15246.98166.33118.1781.65303.59240162.98719
10、4.37257.25193.25128.2591.82311287232.1717160.96249.15211.67113.6679.4140637631024159.07246.8263.44115.7675.0442940034241153.34235.21251.56123.8167.594664313644884.53126.07169.7489.6460.1147143837066.274.65101.17141.4377.6757.7468429371从试验结果可知，合成树脂吸淡水力气远远高于各种比照样品， 但吸水速度又大大低于对各种比样品，各种比照样品膨胀速度快到达膨胀最高值时
11、间小于5h，在膨胀倍数到达最高后消灭明显脱水或溶解现象，使吸水颗粒体积缩小，重量减轻。b 吸盐水力气及吸液速度比照评价分别对一样质量和粒径的吸水树脂和比照样品用 10g/lNaCI 盐水浸泡，初期每隔 1h 控干水分称重，之后渐渐延长称重时间，直至恒重，称重后的单位为g,试验结果如下：表 2 合成树脂与预交联产品吸盐水力气比照评价浸泡时间 h比照样品 1比照样品 2比照样品 3比照样品 4比照样品 5合成树脂 1合成树脂 2合成树脂 3113.8517.595.9716.1210.5914.3111.6310.16219.1323.319.4918.1214.2224.1919.8115.32
12、321.3628.3111.6220.5114.6930.5225.9919.86622.9732.1716.8322.3416.2537.73426924.5634.4819.6525.6520.3940.637.5301225.2635.0122.0622.3318.394338.3332425.8132.5525.6521.6118.1551.947.439.44825.8433.3329.3224.0117.360.754.7445726.9233.7930.523.4417.7660.555.644.87225.7630.530.7823.9119.4661.657.446.5802
13、4.1831.463020.4915.346256.546从试验结果可知，合成树脂吸盐水力气远远高于各种比照样品， 但吸水速度又大大低于对各种比样品。c 高温稳定性评价将合成吸水树脂1g 用文一联注入水总矿化度：109889mg/l， Mg2+:359 mg/l、Ga2+:4340 mg/l浸泡密封后分别置放于不同温度的恒温箱中长期考察颗粒完整性。表 3 合成吸水树脂耐高温力气评价时间70 80 100 110 130 d颗粒完整性颗粒完整性颗粒完整性颗粒完整性颗粒完整性0.5好好好好好1好好好好好3好好好好好10好好好好好20好好好好好30好好好好好50好好好好好70好好好好好90好好好好好
14、d 高温抗矿盐力气评价分别将比照样品及合成吸水树脂1g 用文一联注入水总矿化度：109889mg/l，Mg2+:359 mg/l、Ca2+:4340 mg/l浸泡密封后置放于100的恒温箱中考察吸水后体积的变化。体积的单位为ml。表 4高温耐矿盐比照评价时间 h比照 1 预交联比照 2 预交联比照 3 预交联比照 4 球型颗粒合成树脂1合成树脂2合成树脂30111111111119101112161569241520283029248301420405036488301413555840726261465560399662010453614116851483515539288410535055
15、384084652.55055385523642.5505538由试验可知，四种比照样品试验初期吸水膨胀，但随着时间的延长，颗粒明显脱水收缩，体积缩小最高到达87.5%，表现出在高温条件下耐矿盐力气较差；合成树脂吸水膨胀到达饱和时间较各种比照样 品长，吸水膨胀到达饱和后合成树脂也略有脱水现象，体积缩小不到10%，说明合成树脂具有较好的高温耐矿盐力气。e 抗二价金属离子力气评价将合成树脂分别浸泡于不同浓度0、1.0g/l、2.0g/l、3.0g/l、4.0g/l、5.0g/l的 CaCI2变化。溶液中，分别测定吸水膨胀倍数随时间的表 5二价金属离子对吸水树脂吸水力气的影响浓度(g/l吸水树脂 1
16、膨胀倍数g/g吸水树脂 2膨胀倍数g/g1.061.7653.722.057.1250.13.054.948.974.052.747.655.05247.24表 6 二价金属离子对吸水膨胀速度的影响时间h1.0g/l 浓度膨胀倍数g/g3.0g/l 浓度膨胀倍数g/g5.0g/l 浓度膨胀倍数g/g124.5616.3813.82233.6319.5616.96539.132.628.72351.7646.3442.34861.7654.9527261.1454.6351.9由试验可知，吸水树脂具有较强的耐二价金属离子的力气，在总 二价金属 1.0g/l5g/l 的范围内保持较高的吸水膨胀倍数
17、；吸水树脂的吸水膨胀倍数随二价金属离子浓度的增加而略有下降，但下降幅度 不大，对吸水膨胀速度的影响不显著。f 抗剪切力气评价将合成树脂用10.0g/lNaCI 盐水配制成5.0g/l 的溶液，待72h 吸水到达饱和后，在常温、60r/s 的转速下高速剪切30min，观看颗粒的完整性较好，说明合成树脂的抗剪切力气很好g 油水选择性评价将吸水树脂1g 分别浸泡于10.0g/lNaCI 盐水和煤油中，浸泡煤油中的合成树脂定期取出控干油后称重；浸泡于 10.0g/lNaCI 盐水中的吸水树脂待72h 吸水到达饱和后取出，滤干水分并称重后重浸泡于煤油中，定期取出控干油后称重，称重后的单位为g，考察吸水树
18、脂在油水中的选择性膨胀力气。表 7吸水树脂油水选择性评价时间h )012392448727478.581.5961101351801% 盐水110.1615.3219.8634.1448.8353.8353.92煤油11111111煤油53.9220.8312.7410.647.696.346.356.34由试验可知，吸水树脂干物直接浸泡于煤油中不膨胀。浸泡于10.0g/lNaCI 盐水中的合成树脂72h 吸水到达饱和滤干水分再重浸泡于煤油后吸水树脂脱水收缩明显，初期脱水速度较快，2h 脱水 61.4%，最终脱水88.2%后趋于稳定。以上试验结果说明：吸水树脂具有油水选择性膨胀力气和水中膨胀后
19、油中收缩力气，因此该吸水树脂可作为油井选择性堵水材料。h 静态评价结果1注入水总矿化度20-65 倍可调11104mg/l,Ga2+、Mg2+ :4000 mg/l中室温膨胀倍数：2注入水总矿化度 11104mg/l,Ga2+、Mg2+ :4000 mg/l中高温100膨胀倍数：10-40 倍可调3吸水到达饱和时间：7d100，注入水中；同类产品小于 1d。4脱水率100注入水中浸泡30d：10%；同类产品3090%。5耐温性：100注入水中浸泡考察120d,颗粒完好，保水率85%；同类产品小于50%。2.3.3 岩心流淌评价2.3.3.1 吸水树脂可移动性和封堵效果评价试验在两个不同渗透率的
20、填砂管上进展，试验用水为采油五厂胡 七南块注入水总矿化度：89000mg/l，Ca2+、Mg2+2023 mg/l，吸水树脂 1%盐水中的膨胀倍数为63 倍，粒径150180 目，调驱剂配制浓度 0.4%，注入速度2ml/min。两个填砂管的根本数据如下表：表 8可动性争论用岩心根本数据表参数1 号填砂管2 号填砂管长度cm20.0319.81内径cm2.542.42填入砂目数孔隙度%空气渗透率10-3m220 目30%、60 目40%、100 目 30%25.663581.5120 目 85%、60 目 15%16.589158.01a 吸水树脂在岩心中的可移动性2 号填砂管，吸水树脂注入时
21、间随压力的变化曲线如以以下图：10.80.60.40.200306090120150 1 aPM min由图 1 可以看出：第一阶段，随着吸水树脂段塞颗粒的注入，压力是波动上升的，说明：其在地层中发生堵塞运移的变化过程；第 二阶段，当确定时间后，随着颗粒的运移，压力开头下降，而不在继 续上升，说明：颗粒在地层中是可动的；第三阶段，压力又消灭一个 顶峰后开头下降，说明：又一个堵塞运移的变化过程。b 吸水树脂在两个不同渗透率岩心的封堵效果评价 2 k1=3581.5mDk2=9158.04mDaPM 5432100100200300400 min由图 2 可以看出，对低渗透层，主要是堵塞作用，注入
22、确定时间 后压力上升快速，注入比较困难；对高渗透层随着驱替时间的变化， 压力消灭短暂上升，随着颗粒的运移，压力渐渐下降。从注入工艺上考虑，在同一时间下，低渗透层比高渗透层压力升 高更大一些，既同一压力下，吸水树脂优先进入高渗层。c 机械堵塞微观原理一微粒将堵一个喉道，该过程与颗粒的注入数量有关。压力变化 是时间和颗粒的体积浓度Cn 的函数P/Po tCn。但同时压力的增加使颗粒变形而被推动。从微观上看，只有喉道两边的压差到达一个 临界压力梯度dpc运移临界压力梯度，颗粒才会通过喉道。因而对于某一颗粒，为了通过岩心的全长度，必需在岩心长度1 的每一个p = dP (c )d c = I dPCd
23、x 上施加压力梯度dp(x)得到dPc。注入过程中，稳定状态的压力为：2.3.3.2 注入工艺争论评价a 注入速度对注入压力的影响aP 0369121518PV试验用两个 2 号同样填砂管，分别承受不同的注入速度，吸水树脂粒径 150 目180 目，1%盐水膨胀倍数63 倍，试验用水为采油五厂注入水，试验结果见以以下图：3 0.60.50.42ml/min0.30.5ml/min0.20.10由图 3 可以看出：在较高速度注入条件下，吸水树脂颗粒的聚拢较快，来不及集中，导致压力上升较快而且压力波动较大；在较低速 度注入条件下，注入压力相对较低，波动较小。因此在现场施工时， 为使吸水树脂颗粒进入
24、油层深部，应承受较低排量注入方式。b 吸水树脂注入浓度对注入压力的影响评价 4 0.80.6a C=2023mg/lC=4000mg/l0.40.20024681012 PV两个具有一样渗透率的填砂管的渗透率为 10200md，吸水树脂粒径 150160 目，注入速度2ml/min，配液用水为采油五厂注入水。由试验结果可知：在一样渗透率和一样注入速度下，吸水树脂浓度越高，注入压力上升速度越快，不利于吸水树脂向地层深部运移， 因此假设想到达深部调驱的目的，不应承受高浓度注入方式。c 吸水树脂注入量对岩心渗透率影响评价 5 dm450400350 300 25020015010050000.20.
25、40.60.811.2PV1 号岩心管吸水树脂的注入孔隙体积倍数对应的注入压力值换算成与之相对应的岩心渗透率值，对应关系见以以下图：由试验数据可知，吸水树脂注入量在0.2PV 以后，岩心渗透率在18md 以下，渗透率下降幅度在95.8%以上，考虑到注入到岩心中的吸水树脂仍会连续膨胀，渗透率还会连续下降，因此吸水树脂注入量应 小于 0.1PV。2.3.3.3 吸水树脂耐冲刷力气评价将做完移动性评价试验的1 号填砂管，在室温下放置72h，使吸水树脂充分膨胀，清理岩心端面上的吸水树脂后连续用水驱水驱速 度 2ml/min，试验结果如以以下图： 6 54a321 72h 00102030PV40由上图
26、可以看出，注入吸水树脂后的岩心，连续水驱25 倍PV 后压力稳定，说明吸水树脂在岩心孔隙中具有较强的耐冲刷力气。2.3.3.4 三维物理驱替试验为使室内驱替试验更加接近现场，我们利用三维物理模型进展了 驱替试验。三维非均质物理驱替试验模型制作：分别承受 20 目和 100 目石英砂制作层内非均质三维物理模型， 井网布置承受7 点井网布局法，模型根本数据见下表：层系井号井距cm油层厚度孔隙度%水相渗透率含油饱和度把握.储量孔喉长度备注mm表 9 三维非均质物理模型根本数据cmmd%g下 12.474.8831.25下下 23.54.8840.32110946.737.50.3933下 34.95
27、4.8831.25上 12.473.1537.5上上 23.53.1539.96564.487.6450.07452上 34.953.1537.5合计220.25驱替设计为一种复合驱替吸水树脂和层生气试验方案：用采油五厂胡七南块注入水，先以 0.5ml/min 的注入速度驱替至各采出口含水99%以上，按下表试验方案进展试验。试验数据见表11：备注各阶段注完化学剂后均用注入水驱替至含水 99%以上再注下一段塞表 10 三维非均质模型驱替试验方案设计工程设计段塞浓度注入量注入速度ml/min吸水180 目40.1PV0.5树脂80 目40.1PV0.5段塞80 目40.1PV0.5层生气段塞12%
28、0.1PV0.5水驱180 目80 目80 目层生气层系井号产液产油mlml下68.536.01下下13.202下42.327.043上上8.048.041表 11 非均质三维物理驱替试验数据表产液产油产液产油产液产油产液产油mlmlmlmlmlmlmlml4.040.569.276.6323.30.042.850.0286.221.35363.2334.4855.560.332.50.3810.31.4256.9731.8563.086.367.261.80.180.184.931.4611.6511.651.561.5218.089.37120.8323.2431.0372.96141.9
29、6.777.4717.3上7.97.98.048.0411.85 4.272上2.722.723合计142.09 31.7各阶段采收率计算结果见表12：水驱180 目80 目80 目层生气提高提高提高累计层系累计采收累计采提高累计采采收率采收采收采收采收率收率采收率收率%率率率率表 12 非均质三维物理驱替试验各阶段采收率计算表%下13.043.3316.3772.9689.336.796.032.298.23上15.5516.632.151.2733.42033.4212.5846总采收率14.4110.5524.9633.1658.123.0461.167.8669.02%7 80.007
30、0.00 18060.008050.0080 %40.0030.0020.0010.000.00PV0.050.600.801.151.381.511.822.072.332.632.832.993.13由试验数据可以看出，在注入水的冲刷下很快形成水淹大孔道， 注入水主要流向高渗层的下1、下 2、下 3 井，涉及面积小，单井迅速水淹，而此时低渗透层的三个采出井在还未见水的状况下就已采不 出液，导致最终水驱采收率只有14.41%。注入 0.1PV180 目的吸水树脂封堵后连续水驱，初期由于对渗透率相对高的下层的有效封堵，相对低渗透率的上层被启动，随着水驱 注入体积的增加，高渗透层的下2 采出井再
31、次形成水淹大孔道，注入水主要流向该井后，低渗层即不再有液产出。分析认为注入的吸水树脂粒径与高渗透层的孔后尺寸相比过小， 颗粒在高渗透层主要表现为运移为主，封堵有效期较短，因此合理的选择颗粒粒径是增加措施有效性的关键。改注 0.1PV80 目吸水树脂后，较低渗上层根本不出液，吸水树脂段塞的注入对高渗层大孔道有效封堵，使液流转向，注入水涉及体积增加，高渗下层系总采收大幅度增加，在水驱根底上提高了72.96%， 再次注入一个段塞0.1PV80 目吸水树脂，上层系仍不能启动，而由于下层系总采收率已很高，采收率提高幅度不大。分析认为由于此次注入吸水树脂颗粒较大，在上层系的井筒四周 颗粒有确定的淤积，对端
32、面有确定堵塞，因此现场施工承受笼统方式 注入时，选用大粒径颗粒要考虑对低渗透层的污染，并实行措施解决 污染。在此根底上，注入0.1PV 层生气处理剂，低渗的上系被有效解堵后启动，使该层系总采收率提高 12.58%，至此三维模型高渗的下层系总采收率到达98.23%这里不排解油层间窜现象，低渗上层系总采收率到达46%，模型总采收率54.61%。3 现场试验型超强吸水树脂深部调驱剂于 2023 年 5 月分别在采油五厂NH5-15 和采油三厂 M416 进呈现场试验。两口试验井已先后见到不同程度的增油降水效果。XH5-15 井位于胡状油田胡五块胡 5-15 井区，1996 年 11 月转注沙三上 3
33、-4，对应油井 4 口H5-193-62-95，C5-58，把握含油面积 0.0935km2，把握石油地质储量 24.06104t。措施前，该井组采出程度 15.2%，累产油 3.46104t，累计注水 13.9793104m3，日产液 188.7m3，日产油 7.9t，综合含水96%，呈现出采出程度低而含水高， 分析认为，该井具有进一步提高采收率的生产潜力。 2023 年 5 月8 日开头用超强吸水树脂深部调驱剂对该井实施深部复合调驱， 6 8 XH5-15 t()16.014.012.010.08.06.04.02.00.0 5 8 99989796959493929190)%(1-1 -
34、16 -31 -15 3-1 16 31 -15 30 15 -30 14 -29 (d)0 04 04 04 0 04 04 04 04 04 04 04 044- -1 -1 -2 4- -3- -3- -4 -4- -5- -5 -6- -6月 23 日完毕，设计调驱剂总量为3000 方，实际注入 3304 方，注入吸水树脂干剂 10t。该井注水压力由措施前的15Mpa 上升至措施后的17.9Mpa，施工后第 6 天对应 4 口油井全部见效，日产油最高15.5t， 综合含水最低降至91%，截止到 7 月 6 日，井组措施累计增油206.5 t，累计降水 419m3。见图 8 18.0 1
35、00M416 井位于文明寨油田明15 块，2023 年 4 月转注沙二下1-2， 7 层 18.4 米。对应油井4 口M404-406-414-419,措施前，井组累计注水 282152m3，累计产油44855t，累计产水42102m3，日产液62.6m3，日产油 23.2t，综合含水 62.94%，2023 年 3 月吸水剖面显示注入水单层突进严峻，有必要通过深部调堵调整吸水剖面。M416 井于 5 月 21 开头施工，6 月 1 日完毕，该井设计调驱剂总 量为 2350 m3，实际注入 2505m3，注入吸水树脂干剂 10t。现场注入20m3 后，由于使用民用电的缘由，停泵后注入泵再也没能启动起来，24 日被迫承受水泥车注入，注入速度与设计提高1 倍。该井注水压力由措施前的 1Mpa 上升至措施后的4.5Mpa，6 月 8 日对该井改用分层注水，注水压力5 Mpa，日注水量 30 m3。由于时间较短，对应油井增油效果尚不明显。