大学毕业设计-5层框架结构教学楼毕业设计计算书.pdf

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1、第一部分：工程概况，,工程概况L 建设项目名称：辅助教学楼本工程建筑功能为公共建筑，使用年限为50年；建筑平面的横轴轴距为8.1m,纵轴轴距为5.4 m和4.5m；内、外墙体材料为陶粒混凝土空心砌块，外墙装修使用乳白色涂料仿石材外墙涂料，内墙装修喷涂乳胶漆，教室内地面房间采用水磨石地面，教室房间墙面主要采用石棉吸音板，门窗采用塑钢窗和装饰木门。全楼设楼梯两部。2.建筑地点：苏州某地3,设计资料：1.3.1.地质水文资料：根据工程地质勘测报告，拟建场地地势平坦，表面为平均厚度0.3m左右的杂填土，以下为1.21.5m左右的淤泥质粘土，承载力的特征值为70kN/m2,再下面为较厚的垂直及水平分布比

2、较均匀的粉质粘土层，其承载力的特征值为180kN/m2,可作为天然地基持力层。1.3.2抗 震设防要求：六度四级设防1.3.3.底层室内主要地坪标高为 0.000,相当于黄海高程3.0m。1.3.4.地下潜水位达黄海高程2.4-2.5m,对本工程无影响。4.主要构件材料及尺寸估算1.4.1主要构件材料框架梁、板、柱采用现浇钢筋混凝土构件，墙体采用混凝土空心砌块，混凝土强度：梁、板、柱均采用C30混凝土，钢筋使用HPB235,HRB 400二种钢筋。L4.2.主要构件的截面尺寸(1)框架梁：横向框架梁，最大跨度L=8.1m,h=(1/83/12)L=1000mm675mm,取 h=800mmb=

3、(l/2l/3)h=400mm266mm,取 b=300mm纵向框架梁，最大跨度L=5.4m,h=(1/121/13)L=450mm415mm,取 h=600mmb=(l/2l/3)h=300mm200mm,取 b=250mm(2)框架柱：初定边柱尺寸400mmx600mm,中柱500mmx500mm角柱500mmx600mm,一至五层框架柱混凝土强度等C30o建筑面F为合后柱的负N=/3Fgn其中，n为验算截面以上楼层层数，g为折算在单位积上的重力荷载代表值，框架结构近似取18 kN/m2,按简支状态计算的柱的负荷面，P为考虑地震作用组轴压力增大系数。抗震等级四级的框架结构轴压比=1.0,边

4、柱和中柱荷面积分别是5.4mx4.05m和5.4mx5.4mo边柱1.3X5.4X4.05X18X1Q3X51.0 x 1 4.3=1 7 8 9 3 6，/”/中柱AT1.25X5.4X5.4X18X1Q3X51.0 x 1 4.3=2 2 9 4 0 5 m m2所 以 边 柱 取 400mmx600mm，中 柱 取500mm x 500mm。5.框架结构计算简图和结构平面布置图框架结构计算简图第二部分：楼板设计2屋面和楼面板的荷载计算屋面和楼面板的荷载取自 建筑荷载规范(GB500092001)。教室采用水磨石地面名 称做 法厚度(mm)容重(KN/m3)重量KN(m2)彩色水磨石楼白水

5、泥大理石15250.38面子面1:3水泥砂浆找平18200.36纯水泥浆一道2200.04钢筋混凝土楼板120253板 底 2 0 厚粉刷抹平20170.34楼面静载 4.1楼面活载 2厕所采用地而专地面名称做 法厚度(mm)容重(KN/m3)重量KN(m2)厕所地砖铺实10200.21：4 干硬性水泥砂浆25200.5基层处理剂一遍0.05C20混凝土 0.5%找坡20250.711：2.5水泥砂浆找平20200.4防水涂料1.50.2钢筋混凝土楼板120253板底20厚粉刷抹平20170.34楼面静载 5.4楼面活载 2.5不上人屋面名 称做 法厚度(mm)容重(KN/m3)重量KN(m2

6、)非上人屋面高分子卷材4120.051：3 水泥砂浆找20200.4平憎水珍珠岩保温层6040.241：3 水泥砂浆找平20200.41:6水泥焦渣找坡50150.75钢筋混凝土楼板120253板底20厚粉刷抹平20170.34楼 面 静 载 5.2楼 面 活 载 0.7走道水磨石地面名 称做 法厚度(mm)容重(KN/m3)重量KN(m2)彩色水磨石楼面白水泥大理石子面15250.381:3水泥砂浆找平18200.36纯水泥浆一道22 00.0 4钢筋混凝土楼板1 0 02 52.5板 底2 0厚粉刷抹平2 01 70.3 4楼面静载 3.6楼面活载 2.52.2,楼板计算根据 混凝土结构设

7、计规范(G B 5 0 0 1 0 2 0 0 2),楼板长边1 0 2与短边1 0 1之比小于2时，宜按双向板计算。楼板长边1 0 2与短边1 0 1之比大于2,但小于3.0时,宜按双向板计算，当按沿短边受力的单向板计算时，应沿长边方向布置足够的构造钢筋。根据本工程的实际尺寸，楼板全为双向板，楼板按照弹性方法进行计算。双向板按弹性理论的计算方法：多跨连续双向板跨中最大正弯矩：为了求得连续双向板跨中最大正弯矩，荷载分布情况可以分解为满布荷载g+q/2及间隔布置土q/2两种情况，前一种情况可近似认为各区格板都固定支承在中间支承上，对于后一种情况可近似认为在中间支承处都是简支的。沿楼盖周边则根据实

8、际支承情况确定。分别求得各区格板的弯矩，然后叠加得到各区格板的跨中最大弯矩。多跨连续双向板支座最大负弯矩：支座最大负弯矩可按满布活荷载时求得。I gzk is zs A M ,I n .,I i i iq/21/2 I I I Y Y，y.丫-1 r T Y Y I”“I T Y，X.Y-Y 1!.gL I l :I :l t .；1 :.X 1 )t z连续双向板的计算图示(1)标准层楼板计算:标准层楼板区格划分:板A板A按四边固定计算:基本资料:1、边 界 条 件（左端/下端/右端/上端）：固定/固定/固定/固定/2、荷载：永久荷载标准值：g=4.10 kN/M2可变荷载标准值：q=2.0

9、0 kN/M2计算跨度 Lx=5400 mm；计算跨度 Ly=4225 mm板 厚H=120 mm；碎强度等级：C30；钢筋强度等级：HRB4003、计算方法：弹性算法。4泊松比：p=l/5.二、计算结果：平 行 于L x方向的跨中弯矩MxMx=(0.01393+0.02794/5)x(1.20 x4.1+1.40 xl.0)x4.22=2.20kNM考虑活载不利布置跨中X向应增加的弯矩：Mxa=(0.03283+0.05809/5)x(1.4x 1.0)x 4.22=l.llkNMMx=2.20+1.11=3.31kN-MAsx=257.92mm2,实配 8180(As=279.mm2)pm

10、in=0.215%,p=0.233%平 行 于L y方向的跨中弯矩MyMy=(0.02794+0.01393/5)x(1.20 x 4.1+1.40 x 1.0)x 4.22=3.47kN-M考虑活载不利布置跨中Y 向应增加的弯矩：Mya=(0.05809+0.03283/5)x(1.4x 1.0)x 4.22=1.62kNMMy=3.47+1.62=5.08kNMAsy=257.92mm2,实配 8200(As=279.mm2)pmin=0.215%,p=0.233%沿 L x 方向的支座弯矩MxMx=0.05610 x(1.20 x 4.1+1.40 x 2.0)x 4.22=7.73kN

11、MAsx=265.06mm2,实配 8200(As=279.mm2)pmin=0.215%,p=0.233%沿 L y 方向的支座弯矩MyMy=0.06765x(1.20 x 4.1+1.40 x 2.0)x 4.22=9.32kNMAsy=321.57mm2,实配 8150(As=335.mm2)pmin=0.215%,p=0.279%板 B一、基本资料：1、边界条件（左端/下端/右端/上端）：固定/钱支/钱支/固定/固定/2、荷载：永久荷载标准值：g=4.10 kN/M2可变荷载标准值：q=2.00 kN/M2计算跨度 Lx=5400 mm；计算跨度 Ly=4225 mm板 厚 H=120

12、 mm；硅强度等级：C30；钢筋强度等级：HRB4003、计算方法：弹性算法。4、泊松比：|J=l/5.二、计算结果:平行于L x 方向的跨中弯矩MxMx=(0.02206+0.03255/5)x(1.20 x 4.1+1.40 x 1.0)x 4.22=3.22kNM考虑活载不利布置跨中X 向应增加的弯矩：Mxa=(0.03283+0.05809/5)x(1.4x 1.0)x 4.22=l.llkNMMx=3.22+1.11=4.33kNMAsx=257.92mm2,实配 8200(As=279.mm2)pmin=0.215%,p=0.233%平行于L y 方向的跨中弯矩MyMy=(0.03

13、255+0.02206/5)x(1.20 x 4.1+1.40 x 1.0)x 4.22=4.17kN-M考虑活载不利布置跨中Y 向应增加的弯矩：Mya=(0.05809+0.03283/5)x(1.4x 1.0)x 4.22=1.62kN-MMy=4.17+1.62=5.79kNMAsy=257.92mm2,实配 8200(As=279.mm2)pmin=0.215%,p=0.233%沿 L x 方向的支座弯矩MxMx=0.07144x(1.20 x 4.1+1.40 x 2.0)x 4.22=9.85kNMAsx=340.29mm2,实配 8200(As=279.mm2)pmin=0.21

14、5%,p=0.233%沿L y方向的支座弯矩MyMy=0.07939x(1.20 x 4.1+1.40 x 2.0)x 4.22=10.94kNMAsy=379.79mm2,实配 8150(As=335mm2)pmin=0.215%,p=0.279%板D一、基本资料：1、边 界 条 件（左端/下端/右端/上端）：钱支/钱支/固定/固定/2、荷载：永久荷载标准值：g=4.10 kN/M2可变荷载标准值：q=2.00 kN/M2计算跨度 Lx=5400 mm；计算跨度 Ly=4225 mm板 厚 H=120 mm；砂强度等级：C30；钢筋强度等级：HRB4003、计算方法：弹性算法。4、泊松比：|

15、J=l/5.二、计算结果：平行于L x 方向的跨中弯矩MxMx=(0.02140+0.03728/5)x(1.20 x 4.1+1.40 x 1.0)x4.22=3.25kNM考虑活载不利布置跨中X 向应增加的弯矩：Mxa=(0.03283+0.05809/5)x(1.4x 1.0)x 4.22=l.llkNMMx=3.25+1.11=4.37kNMAsx=257.92mm2,实配 8200(As=279.mm2)pmin=0.215%,p=0.233%平行于L y 方向的跨中弯矩MyMy=(0.03728+0.02140/5)x(1.20 x 4.1+1.40 x 1.0)x4.22=4.6

16、9kNM考虑活载不利布置跨中Y 向应增加的弯矩:Mya=(0.05809+0.03283/5)x(1.4x 1.0)x 4.22=1.62kN-MMy=4.69+1.62=6.30kNMAsy=257.92mm2,实配 8200(As=279.mm2)pmin=0.215%,p=0.233%沿 L x 方向的支座弯矩MxMx=0.07520 x(1.20 x 4.1+1.40 x 2.0)x 4.22=10.36kNMAsx=358.94mm2,实配 8200(As=279.mm2,)pmin=0.215%,p=0.233%沿 L y 方向的支座弯矩MyMy=0.09016x(1.20 x 4

17、.1+1.40 x 2.0)x 4.22=12.42kNMAsy=433.83mm2,实配 8150(As=335.mm2,)pmin=0.215%,p=0.279%板 E一、基本资料：1、边界条件(左端/下端/右端/上端)：较支/固定/固定/固定/2、荷载：永久荷载标准值：g=4.10 kN/M2可变荷载标准值：q=2.00 kN/M2计算跨度 Lx=5400 mm；计算跨度 Ly=4225 mm板 厚H=120 mm；硅强度等级：C30；钢筋强度等级：HRB4003、计算方法：弹性算法。4、泊松比：|J=l/5.二、计算结果：平 行 于L x方向的跨中弯矩MxMx=(0.01435+0.0

18、3214/5)x(1.20 x 4.1+1.40 x 1.0)x4.22=2.34kNM考虑活载不利布置跨中X向应增加的弯矩：Mxa=(0.03283+0.05809/5)x(1.4x 1.0)x 4.22=l.llkNMMx=2.34+1.11=3.45kNMAsx=257.92mm2,实配 8200(As=279.mm2)pmin=0.215%，p=0.233%平行于L y 方向的跨中弯矩MyMy=(0.03214+0.01435/5)x(1.20 x 4.1+1.40 x 1.0)x4.22=3.95kN-M考虑活载不利布置跨中Y 向应增加的弯矩：Mya=(0.05809+0.03283

19、/5)x(1.4x 1.0)x 4.22=1.62kNMMy=3.95+1.62=5.57kNMAsy=257.92mm2,实配 8200(As=279.mm2)pmin=0.215%,p=0.233%沿 L x 方向的支座弯矩MxMx=0.05707x(1.20 x 4.1+1.40 x 2.0)x 4.22=7.86kNMAsx=269.77mm2,实配 8200(As=279.mm2)pmin=0.215%,p=0.233%沿 L y 方向的支座弯矩MyMy=0.07319x(1.20 x 4.1+1.40 x 2.0)x 4.22=10.09kNMAsy=348.92mm2,实配 81

20、50(As=335.mm2)pmin=0.215%,p=0.279%板 cg5400一、基本资料：1、边界条件(左端/下端/右端/上端)：较支/固定/固定/固定/2、荷载：永久荷载标准值：g=3.60 kN/M2可变荷载标准值：q=2.50 kN/M2计算跨度 Lx=5400 mm；计算跨度 Ly=4225 mm板 厚 H=120 mm；碎强度等级：C30；钢筋强度等级：HRB4003、计算方法：弹性算法。4、泊松比：p=l/5.二、计算结果：平行于L x 方向的跨中弯矩MxMx=(0.00380+0.04000/5)x(1.20 x3.6+1.40 xl.3)x 2.72=0.52kN-M考

21、虑活载不利布置跨中X 向应增加的弯矩：Mxa=(0.01740+0.09650/5)x(1.4x 1.3)x 2.72=0.47kNMMx=0.52+0.47=0.99kNMAsx=200.00mm2,实配 8200(As=251mm2)pmin=0.200%,p=0.251%平行于L y 方向的跨中弯矩MyMy=(0.04000+0.00380/5)x(1.20 x 3.6+1.40 x 1.3)x2.72=1.80kN-M考虑活载不利布置跨中Y 向应增加的弯矩：Mya=(0.09650+0.01740/5)x(1.4x 1.3)x 2.72=1.28kNMMy=1.80+1.28=3.08

22、kNMAsy=200.00mm2,实配 8200(As=251.mm2)pmin=0.200%,p=0.251%沿 L x 方向的支座弯矩MxMx=0.05700 x(1.20 x 3.6+1.40 x 2.5)x 2.72=3.25kNMAsx=200.00mm2,实配 8200(As=251.mm2)pmin=0.200%,p=0.251%沿 L y 方向的支座弯矩MyMy=0.08290 x(1.20 x 3.6+1.40 x 2.5)x 2.724.73kN-MAsy=200.00mm2,实配 10200(As=393.mm2)pmin=0.200%,p=0.393%(2)楼面板设计:

23、板A一、基本资料：1、边界条件(左端/下端/右端/上端)：固定/固定/固定/固定/2、荷载：永久荷载标准值：g=5.20 kN/M2可变荷载标准值：q=0.70 kN/M2计算跨度 Lx=5400 mm；计算跨度 Ly=4225 mm板 厚 H=120 mm；碎强度等级：C30；钢筋强度等级:HRB4003、计算方法：弹性算法。4、泊松比：p=l/5.二、计算结果：平行于L x 方向的跨中弯矩MxMx=(0.01393+0.02794/5)x(1.35x 5.2+0.98x 0.3)x 4.22=2.57kNM考虑活载不利布置跨中X 向应增加的弯矩：Mxa=(0.03283+0.05809/5

24、)x(1.4 x 0.3)x 4.22=0.27kNMMx=2.57+0.27=2.84kNMAsx=257.92mm2,实配 8200(As=279.mm2)pmin=0.215%,p=0.233%平行于L y 方向的跨中弯矩MyMy=(0.02794+0.01393/5)x(1.35x5.2+0.98x 0.3)x 4.22=4.04kNM考虑活载不利布置跨中Y 向应增加的弯矩：Mya=(0.05809+0.03283/5)x(1.4x 0.3)x 4.22=0.40kNMMy=4.04+0.40=4.43kNMAsy=257.92mm2,实配 8200(As=279.mm2)pmin=0

25、.215%,p=0.233%沿 L x 方向的支座弯矩MxMx=0.05610 x(1.35x 5.2+0.98x 0.7)x 4.22=7.72kNMAsx=264.57mm2,实配 8200(As=279.mm2z)pmin=0.215%,p=0.233%沿 L y 方向的支座弯矩MyMy=0.06765x(1.35x 5.2+0.98x 0.7)x 4.229.31kN-MAsy=320.96mm2,实配 8150(As=335,mm2,)pmin=0.215%，p=0.279%板 B一、基本资料:1、边界条件(左端/下端/右端/上端)：固定/较支/固定/固定/2、荷载:永久荷载标准值：

26、g=5.20 kN/M2可变荷载标准值：q=0.70 kN/M2计算跨度 Lx=5400 mm；计算跨度 Ly=4225 mm板 厚 H=120 mm；碎强度等级：C30；钢筋强度等级：HRB4003、计算方法：弹性算法。4泊松比：p=l/5.二、计算结果：平行于L x 方向的跨中弯矩MxMx=(0.02206+0.03255/5)x(1.35x 5.2+0.98x 0.3)x 4.22=3.76kNM考虑活载不利布置跨中X 向应增加的弯矩：Mxa=(0.03283+0.05809/5)x(1.4x 0.3)x 4.22=0.27kNMMx=3.76+0.27=4.03kNMAsx=257.9

27、2mm2,实配 8200(As=279.mm2)pmin=0.215%,p=0.233%平行于L y 方向的跨中弯矩MyMy=(0.03255+0.02206/5)x(1.35x 5.2+0.98x 0.3)x 4.22=4.86kNM考虑活载不利布置跨中Y 向应增加的弯矩：Mya=(0.05809+0.03283/5)x(1.4x 0.3)x 4.22=0.40kNMMy=4.86+0.40=5.25kNMAsy=257.92mm2,实配 8200(As=279.mm2)pmin=0.215%,p=0.233%沿 L x 方向的支座弯矩MxMx=0.07144x(1.35x 5.2+0.98

28、x 0.7)x 4.22=9.83kNMAsx=339.65mm2,实配 8200(As=279.mm2)pmin=0.215%,p=0.233%沿 L y 方向的支座弯矩MyMy=0.07939x(1.35 x 5.2+0.98 x 0.7)x 4.22=10.92kNMAsy=379.07mm2,实配 8150(As=335.mm2)pmin=0.215%,p=0.279%板 D一、基本资料：1、边界条件（左端/下端/右端/上端）：较支/较支/固定/固定/2、荷载：永久荷载标准值：g=5.20 kN/M2可变荷载标准值：q=0.70 kN/M2计算跨度 Lx=5400 mm；计算跨度 Ly

29、=4225 mm板 厚 H=120 mm；磴强度等级：C30；钢筋强度等级：HRB4003、计算方法：弹性算法。4、泊松比：p=l/5.二、计算结果：平行于L x 方向的跨中弯矩MxMx=(0.02140+0.03728/5)x(1.35x 5.2+0.98x 0.3)x 4.22=3.79kNM考虑活载不利布置跨中X 向应增加的弯矩：Mxa=(0.03283+0.05809/5)x(1.4x 0.3)x 4.22=0.27kNMMx=3.79+0.27=4.06kNMAsx=257.92mm2,实配 8200(As=279.mm2)pmin=0.215%,p=0.233%平行于L y 方向的

30、跨中弯矩MyMy=(0.03728+0.02140/5)x(1.35x 5.2+0.98x 0.3)x 4.22=5.46kNM考虑活载不利布置跨中Y 向应增加的弯矩：Mya=(0.05809+0.03283/5)x(1.4x 0.3)x 4.22=0.40kN-MMy=5.46+0.40=5.86kNMAsy=257.92mm2,实配 8200(As=279.mm2)pmin=0.215%,p=0.233%沿 L x 方向的支座弯矩MxMx=0.07520 x(1.35x 5.2+0.98x 0.7)x 4.22=10.34kN-MAsx=358.27mm2,实配 8200(As=279.m

31、m2)pmin=0.215%,p=0.233%沿L y方向的支座弯矩MyMy=0.09016x(1.35x 5.2+0.98x 0.7)x 4.22=12.40kN-MAsy=433.01mm2,实配 8150(As=335.mm2)pmin=0.215%,p=0.279%一、基本资料：1、边 界 条 件（左端/下端/右端/上端）：钱支/固定/固定/固定/2、荷载：永久荷载标准值：g=5.20 kN/M2可变荷载标准值：q=0.70 kN/M2计算跨度 Lx=5400 mm；计算跨度 Ly=4225 mm板 厚 H=120 mm；碎强度等级：C30；钢筋强度等级:HRB4003、计算方法：弹性

32、算法。4、泊松比：|J=l/5.二、计算结果：平行于L x 方向的跨中弯矩MxMx=(0.01435+0.03214/5)x(1.35x 5.2+0.98x 0.3)x 4.22=2.73kNM考虑活载不利布置跨中X 向应增加的弯矩：Mxa=(0.03283+0.05809/5)x(1.4x 0.3)x 4.22=0.27kNMMx=2.73+0.27=3.00kNMAsx=257.92mm2,实配 8200(As=279.mm2)pmin=0.215%,p=0.233%平行于L y 方向的跨中弯矩MyMy=(0.03214+0.01435/5)x(1.35x 5.2+0.98x 0.3)x

33、4.22=4.60kNM考虑活载不利布置跨中Y 向应增加的弯矩:Mya=(0.05809+0.03283/5)x(1.4x 0.3)x 4.220.40kNMMy=4.60+0.40=5.00kNMAsy=257.92mm2,实配 8200(As=279.mm2)pmin=0.215%,p=0.233%沿 L x 方向的支座弯矩MxMx=0.05707x(1.35x 5.2+0.98x 0.7)x 4.227.85kNMAsx=269.27mm2,实配 8200(As=279.mm2)pmin=0.215%,p=0.233%沿 L y 方向的支座弯矩MyMy=0.07319x(1.35x 5.

34、2+0.98x 0.7)x 4.2210.07kNMAsy=348.27mm2,实配 8150(As=335.mm2)pmin=0.215%，p=0.279%板 C-g尽5400一、基本资料：1、边界条件(左端/下端/右端/上端)：较支/固定/固定/固定/2、荷载：永久荷载标准值：g=5.20 kN/M2可变荷载标准值：q=0.70 kN/M2计算跨度 Lx=5400 mm；计算跨度 Ly=2700 mm板 厚 H=120 mm；碎强度等级：C30；钢筋强度等级:HRB4003、计算方法：弹性算法。4、泊松比:p=l/5.二、计算结果：平行于L x 方向的跨中弯矩MxMx=(0.00380+0

35、.04000/5)x(1.35x5.2+0.98x 0.3)x 2.72=0.63kN-M考虑活载不利布置跨中X 向应增加的弯矩:Mxa=(0.01740+0.09650/5)x(1.4x 0.3)x2.72=0.09kN-MMx=0.63+0.09=0.73kNMAsx=200.00mm2,实配 8200(As=251.mm2)pmin=0.200%,p=0.251%平行于L y 方向的跨中弯矩MyMy=(0.04000+0.00380/5)x(1.35 x 5.2+0.98 x 0.3)x 2.72=2.19kN-M考虑活载不利布置跨中Y 向应增加的弯矩：Mya=(0.09650+0.01

36、740/5)x(1.4x0.3)x 2.72=0.25kNMMy=2.19+0.25=2.44kNMAsy=200.00mm2,实配 8200(As=251mm2)pmin=0.200%,p=0.251%沿 L x 方向的支座弯矩MxMx=0.05700 x(1.35x 5.2+0.98x 0.7)x 2.72=3.20kNMAsx=200.00mm2,实配 8200(As=251.mm2)pmin=0.200%,p=0.251%沿 L y 方向的支座弯矩MyMy=0.08290 x(1.35x 5.2+0.98x 0.7)x 2.72=4.66kN-MAsy=200.00mm2,实配 818

37、0(As=279.mm2)pmin=0.200%，p=0.279%第三部次梁计算3荷载计算恒载设计值：板传来的自重4.1xl.2x4.05=19.93KN/M次梁自重0.25x(0.4-0.12)x25xl.2=2.1KN/M次梁粉刷0.02x(0.4-0.12)x2xl7xl.2=0.23KN/M小计：22.26KN/M活载设计值：20 xl.4x4.05=11.34KN/M荷载设计值 g+q=22.6+11.34=33.6KN/Mg+q=33.6KN/MM Z2d B (D,4500 4500 4500 5400.54003.2次梁计算3.2.1.弯矩计算边跨Ma=-l/16(g+q)L0

38、i2=-33.6x4.52/16 42.525KN-MMl=l/14(g+q)Loi2=33.6 x4.52/14=48.60KN，MMb=-l/ll(g+q)L0i2=-33.6x4.52/H=-61.85 KNM第二跨Mb=-l/ll(g+q)L022=-33.6x4.52/H=-61.85 KNMM2=l/16(g+q)Lo22=33.6x4.52/16=42.525KN，MMc=-l/14(g+q)Lo22=-33.6x4.52/14=-48.60KNM第三跨Mc=-l/14(g+q)Lo32=-33.6x4.52/14=-48.60 KNMM3=l/16(g+q)Lo32=33.6x

39、4.52/16=42.525KNMMd=-l/14(g+q)L032=-33.6x4.52/14=-48.60KNM第四跨Md=-l/14(g+q)Lo42=-33.6x5.42/14=-69.98KN-MM4=l/16(g+q)Lo42=33.6x54/16=61.24KN，MMe=-l/U(g+q)L042=-33.6x5.42/ll=-89.07KNM第五跨Me=-l/ll(g+q)L052=-33.6x5.42/14=-89.07KNMM5=l/14(g+q)Lo52=33.6x5.42/16=69.98KN*MMf=-l/16(g+q)Lo52=-33.6x5.42/ll=-61.2

40、4KNM由于第3跨和第4跨的计算长度不同，支座D处弯矩取两者较大值：-69.98KN M3.2.2.剪力计算边跨Va=0.5(g+q)L0i=0.5x33.6x4.5=75.6KNVbl=0.55(g+q)L0i=0.55x33.6x4.5=83.16KN第二跨Vbr=O.55(g+q)Lo2=0.55x33.6x4.5=83.16KNVcl=0.55(g+q)L02=0.55x33.6x4.5=83.16KN第三跨Vcr=0.55(g+q)L03=0.55x33.6x4.5=83.16KNVdl=0.55(g+q)L03=0.55x33.6x4.5=83.16KN第四跨Vdr=O.55(g+

41、q)Lo4=0.55x33.6x5.4=99.79KNVel=O.55(g+q)Lo4=0.55x33.6x5.4=99.79KN第五跨Ver=O.55(g+q)Lo5=0.55x33.6x5.4=99.79KNVf=O.5(g+q)Lo5=0.5x33.6x5.4=90.72KN3 3 截面设计3.3.1AB跨跨中配筋：C30混凝土，fc=14.331N/mm,HRB400,fy=360N/mm,纵筋合力点至近边边缘的距离as=35mm;M=48.60KNMbxh=250 x400mm,ho=h-as=400-35=365mmW b=0.518W =0.093 W b=0.518As=a l

42、x f c x b x x/f y =1x14.331x250 x34/360=339mmp=As/(b x h。)=339/(250 x365)=0.37%0.20%选配3 14(461mm2)根据裂缝宽度小于03mm重新选配2 18+1 16AB跨支座配筋计算：C30混凝土，fc=14.331N/mm,HRB400,fy=360N/mm,纵筋合力点至近边边缘的距离as=35mm;M=48.60KNMbxh=1800 x400mm,h。=h-as=400-35=365mm出=0.518w =0.012 W a =0.518As=a lx f c x b x x/f y =1x14.331x1

43、800 x5/360=326mm选配2 18(508mm2)根据裂缝宽度小于03mm重新选配2 2033,2斜截面受剪承载力计算：设计参数：混凝土强度等级 C30,fc=14.331N/mm,ft=1.433N/mm,as=30m m，钢筋等级 HRB235箍筋抗拉强度设计值fyv=210N/mm,箍筋间距s=150mm剪力设计值V=99.8kN截面尺寸 bxh=250 x280mm,ho=h-as=280-30=250mm计算过程：0.7 x ft x b x ho=0.7x1432.9x0.25x0.25=62.7kN 0.7 x ft x b x ho、h V=99.8kN,满足要求。V

44、 0.02x07=0.46 kN/m教室横梁的矩形线荷载 合计：6.46 kN/m教室横梁的三角形线荷载合计：21.06 kN/m走廊板传来的恒载：5.2x2.7=14.04 kN/m走廊梁自重：0.30 x0.4x25=3 kN/m走廊梁侧粉刷：2x(0.4-0.10)x0.02x07=0.2kN/m走廊横梁的矩形线荷载 合计：3.2 kN/m走廊横梁的三角形线 荷 载 合计：14.04 kN/m楼面：楼面恒载4.1kN/m2楼面板传来的恒载：4.1x4.05=16.61 kN/m教室梁自重：0.30 x0,8x25=6 kN/m教室梁侧粉刷：2x(0.8-0.12)x0.02xl7=0.4

45、6 kN/m教室梁上墙自重：0.24x(3.9-0.8)x 19=14.14 kN/m教室梁上墙面粉刷：(3.9-0.8)x0.02x2xl7=2.108kN/m教室横梁的矩形线荷载 合计：22.71kN/m教室横梁的三角形形线荷载 合计：16.61 kN/m走廊：楼面恒载3.6kN/m2走廊楼面传来的恒载：3.6x2.7=9.72 kN/m走廊梁自重 0.30 x0.4x25=3 kN/m走廊梁侧粉刷：2x(0.4刷.10)x0.02xl7=0.2kN/m走廊横梁的矩形线荷载 合计：3.2kN/m走廊横梁的三角形线 荷 载 合 计：9.72 kN/m荷载计算：集中荷载次梁传来的集中荷载：屋面

46、：板传来的恒载：5.2x4.05=21.06 kN/m次梁自重：0.25x(0.4-0.12)x25=1.75 kN/m次梁粉刷：0.02x(0.4-0.12)x2xl7=0.19 kN/m(5.4+5.4-4.05)x21.06x0.5+1.75x5.4+0.19x5.4=81.56KN楼面：板传来的恒载：4.1x4.05=16.61 kN/m次梁自重：0.25x(0.4-0.12)x25=1.75 kN/m次梁粉刷：0.02x(0.4-0.12)x2xl7=0.19 kN/m(5.4+5.4-4.05)x16.61x0.5+1.75x5.4+0.19x5.4=66.54KN屋面框架节点集中

47、荷载：边柱联系梁自重：0.25X0.6X5.4X25=20.25KN粉刷：0.02x(0.6-0.12)x2x5.4xl7=1.76KN0.6m 挑檐板自重：0.6x5.4x5.2=16.8KN0.6m 高排水外延沟自重:0.6x5,4x25x0.12=9.72KN边柱联系梁传来屋面荷载：0.5x(5.4+544.05)x4.05/2x5.2=35.53KN顶层边节点集中荷载合计：84.15KN中柱联系梁自重：0.25x0.6x5.4x25=20.25KN粉刷：0.02x(0.6-0.12)x2x5.4xl7=1.76KN联系梁传来的屋面板荷载：0.5x(5.4+5.4-2.7)x2.7/2x

48、5.2=18.6KN0.5x(5.4+5.4-4.05)x4.05/2x5.2=35.54 KN顶层中节点集中荷载合计：76.15KN楼面框架节点集中荷载：边柱联系梁自重：0.25x0.6x5.4x25=20.25KN粉刷：0.02x(0.6-0.12)x2x5.4xl7=1.76KN塑钢窗：5 KN窗下墙体自重：0.24xl.2x5.4xl9=29.5KN窗下墙体粉刷自重：2x0.02xl.2x5.4xl7=4.41KN框架柱自重：0.6X0.4X3.9X25=23.4KN框 架 柱 粉 刷 自 重：(0.6+0.4)x2x0.02x3.9xl7=2.65KN联系梁传来的楼面自重：0.5x(

49、5.4+5.4-4.05)x4.05/2x4.1=28.02KN楼面层边节点集中荷载合计：115KN中柱联系梁自重：0.25x0.6x5.4x25=20.25KN粉刷：0.02x(0.6-0.12)x2x5.4xl7=1.76KN内纵墙自重：5.4x(3.9-0.6)x0.24xl9=81.3KN内纵墙墙体粉刷自重：5.4x(3.9-0.6)x2x0.02xl7=12.2KN扣除门洞：-2.1xl.0 x0.24xl9+5=-4.5KN框架柱自重：0.6x0.4x3.9x25=23.4KN框 架 柱 粉 刷 自 重：(0.6+0.4)x2x0.02x3.9xl7=2.65KN联系梁传来的楼面自

50、重：0.5x(5.4+5.4-27)x2.7/2x3.6=18.6KN0.5x(5.4+544.05)x4.05/2x4.1=28.02 KN楼面层中节点集中荷载合计：183.68KN集中荷载引起的偏心弯矩M:屋面层集中荷载引起的偏心弯矩M84.15x0.45=37.87KN-M楼面层集中荷载引起的偏心弯矩M:115x0.175=20.1KNM屋面层梁上作用的恒载屋面层梁上作用的恒载在上图中，gki、qkj分别代表横梁自重，是均布荷载形式；gk2和 gk2分别代表房间和走廊传给横梁的两个三角形荷载和三角形荷载，gk代表跨中次梁集中荷载。gkl=6.46 kN/m gk2=21.06 kN/mg