毕业论文-采区变电所设计.doc

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1、永成职业学院 题目： 姓名： 河南理工大学成人教育 题 目 姓 名 永城职业学院 毕业设计（论文）题目 站 名： 专业名称： 矿山机电学生姓名： 方铭指导教师： 朱燕青 永城职业学院20 年 月 日 目录第一节 采区变电所位置的选择-1.1 采区供电对对电能的要求-、1.2 费用和环境要求-第二节 采区变压器的的选择-2.1采区变压器的的确定-2.2供电方式及电压等级的确定-第三节 采区供电系统图-第四节 电缆的的选择-4.1第一配电点电缆的选择-4.2第二配电点电缆的选择-4.3第三配电点电缆的选择-4.4第四配电点电缆的选择-第五节 低压控制电器的选择-5.1选变压器二次总馈电开关-5.2

2、选分路配电开关-5.3各配电点起动器的选择-第六节 过流保护整定-6.1第一配电点过流保护整定-6.2第二配电点过流保护整定-6.3第三配电点过流保护整定-6.4第四配电点过流保护整定第七节 采区变电所的防火措施-第八节 附表第八节附图-参 考 文 献第一节 采区变电所位置的选择设于能向最多生产机械供电的负荷中心，使低压供电距离合理，并力求减少变电所的移动次数；设于顶，底板坚固且无淋水及通风良好的地方，以保证变电所硐室内的温度不超过附近巷道温度的5，便于变电所设备运输；此外，采区变电所不能设在工作面的顺槽中，一般设于采区与部署斜巷轨道巷之间的联络巷内；掘进工作面的供电一般由采区变电所承担，不易

3、设变电所。采区变电所位置选择决定于采区供电电压、供电距离、供电负荷情况。 1.1 采区供电对对电能的要求- 1、电压允许偏差 电压偏差计算公式如下： 电压偏差 100%电能质量供电电压允许偏差（GB 1232590）规定电力系统在正常运行条件下，用户受电端供电电压允许偏差值为：（1）10KV及以上高压供电和低压电力用户的电压允许偏差为用户额定电压的+7%7%；（2）低压照明用户为+5%10%。2、三相电压不平衡 根据电能质量三相电压允许不平衡度规定：电力系统公共连接点正常运行方式下不平衡度允许值为2%，短时间不得超过4%。在采区变电所供电情况下，交流额定频率为50HZ电力系统正常运行方式下由于

4、负序分量而引起的pcc点连接点的电压不平衡度能满足规定要求。3、电网频率电能质量电力系统频率允许偏差（GB/T 155431995）中规定：电力系统频率偏差允许值为0.2HZ，当系统容量较小时，偏差值 可放宽到+5% HZ5% HZ，标准中没有说明容量大小的界限的电网容量在300万KW以上者为0.2HZ；电网容量在300万KW以下者为0.5HZ。4、波形正常情况下，要求电力系统的供电电压（或电流）的波形为正弦波，在电能的输送和分配过程中不应该使波形产生畸变，还应注意负荷中谐波源（装整流装置等）的影响，必要时采取一定措施消除谐波的影响。5、供电可靠性供电可靠性是衡量电能质量的一个重要指标，必须保

5、证供电的可靠性。1.2费用和环境要求采区变电所要便于对硐室的扩大和设备的增加，同时便于体积较大的变压器等设备直接通过运输上山运到采区变电所硐室减少运输设备的费用。在满足费用要求的同时还要满足顶板坚固，无淋水且通风良好，保证变电所硐室内的温度不超过附近巷道5。 根据采区巷道布置，要使采区变电所能顺利的通过运输平巷向整个采区的负荷中心（采煤工作面）进行供电。在回风上山和运输上山联络巷处，低压供电距离合理，并且不必移动采区变电所就能对采区的采煤、掘进及回采等进行供电。所以把采区变电所布置在回风上山和运输上山联络巷处。第二节 采区变压器的的选择2.1采区变压器的的确定由82知Pe=399.9KW, 而

6、功率因数从表21查得cospj=0.60.7，取值0.7，计算需用系数为：Kx=0.286+0.714=0.286+0.71480399.9=0.43变压器容量为：S=0.43399.90.77=245.6KVA查表13可知，根据计算值选用一台KSJ3320/6型，低压为690V。2.2供电方式及电压等级的确定根据题意及附录表采区负荷统计表可知，采用固定式采区变电所供电，电压等级采用660V。2.3 用电设备分组及配电点的数量及位置确定根据表附录表设备名称及使用地点，在回风巷和顺槽距工作面50米处和东翼第一区段上下巷，分别设1、2、3、4配电点。对于上山带式输送机和顺槽带式输送机，分别采用干线

7、式供电。第三节 采区供电系统图若选择一台变压器，则应将高压配电箱、低压总馈电开关和漏电继电器改为一台。表8-2 采区负荷统计表第四节 电缆的的选择当变电所在图81中1、2位置的2位置时，第一区段（如西翼）为一个回采工作面，而东翼进行掘进准备时，其低压供电距离最远。据此考虑各条供电电缆的长度，它们分别为：4.1第一配电点电缆的选择（1）第一配电点干线电缆选择：Lg1=(20+20+130+510-50)1.1+24=717m式中 20+20变电所内及变电所至第一区段平巷的距离； 130+510工作面和一翼区段走向长度； 50配电点距工作面的距离；1.1橡套电缆的增数；24每个接线盒两端各加3m，

8、510m电缆要设4个接线盒，故应加24 m电缆；支线电缆长度选择：配电点至机组的支线长度：Lz11=（50+130）1.1+6=204m工作面输送机尾电动机的支线长度：Lz12=501.1=55m回柱绞车支线长度：Lz13=10m电钻电缆长度：Lz14=（1302+50）1.1=126.5m（2）采区电缆的选择回采工作面电缆的选择，选择图85中干线g1、g2和支线Z11、Z12、Z13、Z14所用电缆。为了便于对照和计算，把表82中电流值按表422所要求的截面，按附表温升条件所允许的截面，以及按其它条件选择（校验）的截面，一并列入表83中。从表83可见，支线按机械强度所要求截面最大，故选用Z1

9、1为35mm2；z12为16mm2；z13为16mm2；z14为6mm2。83 选择电缆截面及型号的结果编号用途通过电流值（A）型号与规格按机械强度按温升按电压Z11Z12Z13Z14Lg1Lg2采煤机组输送机机尾回柱绞车电钻配电点1干线顺槽带式输送机9151.619.72.19UCP-1000 3x35+1x6+4x4 204mUP-1000 3x16+1x6 55mUP-1000 3x16+1x6 10mU-500 3x6+1x4 126.5m25 mm210 mm24 mm24 mm235 mm210 mm250mm270mm2截面型号的选择：（1）按负荷电流选择干线Lg1截面Lg1截面

10、的选择：Ig1=Igkx=(91+51.6+19.7+2.19) 0.7=115A 式中 kx=0.7根据主要负荷机组和输送机是同时工作，占Lg1中负荷88%左右，而且两者的负荷系数均为0.8，故取kx=0.7。查附表58知：选用UP-1000、350+110电缆。（2）按允许电压损失选择Lg1截面支路电压损失由于机组容量最大，距离最远，所以若它计算合格，则其它支路均合格。机组支线电压损失为：Uz11=14.4 V求变压器电压损失为：由前面计算已知向机组供电的KSJ3320/6型变压器总容量Sb=245.6KVA，Pb=245.60.7=172KW， Qb=175.3 kvar 查附表13知R

11、b=0.0286，Xb=0.061 ，按下式计算为：Ub=23.7VLg1干线上允许的电压损失根据计算采区电网允许的电压损失为：Uy=U2eUp=690-0.95660=63VLg1上允许电压损失为：Ug1y=63-14.4-23.7=24.9V求Lg1干线截面Sg1=101.3mm2由于U或UP电缆截面最大者为70mm2，若按上述计算考虑需用两条电缆作为干线，显然既不经济又不方便。为此拟将机组电缆截面改用50mm2，而最远用电设备降低其供电质量，只保证0.9Ue，此时：Lg5供电变压器负荷容量Sb=245.6KVA，Pb=245.60.7=172KW，Qb=175.3 kvar，Rb=0.0

12、286，Xb=0.061 。变压器的电压损失为：Ub=23.7VLg5上允许电压损失为：Ug5y=63-23.7=39.3V求出等截面为：Sg5= =7mm2查附表58可选用UP 1000、 310+16电缆。第一配电点电缆型号规格确定为:采煤机JCP1000 、 350+110+74输送机机尾UP1000 、 316+16回柱绞车UP1000 、 316+16煤电钻U500 、 36+16主干电缆UP1000 、370+1164.2第二配电点电缆的选择第二配电点干线电缆长度选择：Lg2=（20+20+510-50）1.1+18=568m18每个接线盒两端各加3m，510m电缆要设3个接线盒，

13、故应加18 m电缆；支线电缆长度选择：顺槽运输机支线长度：Lz21=（110-50）1.1=66m工作面运输机尾电动机的支线长度：Lz22=501.1=55m 移动溜齿轮油泵电缆长度：Lz23=10m电钻电缆长度：Lz24=（1302+50）1.1=126.5m截面型号的选择：干线Lg2截面的选择（1）按负荷电流选择Lg2截面Ig2=Igkx= (25.84+8.7+2.19) 0.8=91.3A 式中 kx负荷系数为0.8。查附表58知取s=50 mm 选UP-1000、350+110电缆。（2）按允许电压损失选择Lg2截面支路电压损失输送机机头电压损失为：Uz21=5.8 V求变压器电压损

14、失由前面计算已知向机组供电的KSJ3320/6型变压器总容量Sb=245.6KVA，Pb=245.60.7=172KW，Qb=175.3 kvar 查附表13知Rb=0.0286，Xb=0.061 ，按下式计算为：Ub=23.7V Lg2干线上允许的电压损失根据计算采区电网允许的电压损失为：Uy=U2eUp=690-0.95660=63VLg2上允许电压损失为：Ug2y=63-5.8-23.7=33.5V求Lg2干线截面Sg2=42.5mm2查附表58选用标称UP1000、350+110电缆。第二配电点所选电缆型号规格确定为:输送机机头UP1000、316+16齿轮油泵U500、36+16煤电

15、钻U500、36+16主干电缆UP1000、350+110顺槽输送机机头UP1000、316+164.3第三配电点电缆的选择第三配电点干线电缆长度选择：Lg3=（20+20+130）1.1+6=193m6每个接线盒两端各加一3m，130电缆要设1个接线盒，故应加6 m电缆；支线电缆长度选择：材料绞车电缆长度：Lz31=（50+15）1.1=71.5m局部通风机电缆长度：Lz32=10m煤电钻与变压器，随工作面每隔80-100m移动一次的最远长度：Lz33=5101.1+18=579m电钻电缆长度：Lz34=100m截面型号的选择：干线Lg3截面的选择（1）按负荷电流选择Lg3截面Lg3截面的选

16、择：Ig3=Igkx= (12.9+12.6+22.19) 0.7=17.9A式中 kx负荷系数为0.7。查附表58知： 取s=10 mm选用UP-1000、335+116电缆。（2）按允许电压损失选择Lg3截面材料绞车电压损失：Uz31=1.6 V求变压器电压损失由前面计算已知向机组供电的KSJ3320/6型变压器总容量Sb=245.6KV，Pb=245.60.7=172KW，Qb=175.3 kvar 查附表13知Rb=0.0286，Xb=0.061 ，按下式计算为：Ub=23.7V Lg3干线上允许的电压损失根据计算采区电网允许的电压损失为：Uy=U2eUp=690-0.95660=63

17、VLg3上允许电压损失为：Ug3y=63-1.6-23.7=37.7V求Lg3干线截面Sg3=3.76mm2查附表58可选用UP1000、 316+16电缆。第三配电点所选电缆型号规格确定为:材料绞车UP1000、316+16煤电钻变压器UP1000、316+16局部通风机UP1000、36+16照明系统UP500、36+16煤电钻UP500、36+16主干电缆UP1000、316+164.4第四配电点电缆的选择第四配电点干线电缆长度选择：干线电缆的选择：Lg4=（20+20）1.1=44m支线电缆长度选择：局部通风机电缆长度：Lg41=10m电钻变压器电缆长度：Lg42=5101.1+18=

18、579m电钻电缆长度：Lg43=100m截面型号的选择：干线Lg4截面的选择（1）按负荷电流选择Lg4截面Lg4截面的选择：Ig4=Igkx= (12.6+2.19) 0.6=8.87A式中 kx负荷系数为0.6。查附表58知：取s=16 mm选用UP-1000、316+16电缆。（2）按允许电压损失选择Lg4截面支路电压损失局部通风机电压损失为：Uz41=0.5 V求变压器电压损失由前面计算已知向机组供电的KSJ3320/6型变压器总容量Sb=245.6KVA，Pb=245.60.7=172KW,Qb=175.3kvar 查附表13知Rb=0.0286，Xb=0.061，按下式计算为：Ub=

19、23.7V Lg4干线上允许的电压损失根据计算采区电网允许的电压损失为：Uy=U2eUp=690-0.95660=63VLg4上允许电压损失为：Ug4y=63-0.5-23.7=38.8V求Lg4干线截面Sg4=0.4mm2查附表58可选用UP 1000、 316+16电缆。第四配电点所选电缆型号规格确定为:局部通风机UP1000、36+16煤电钻变压器UP1000、316+16照明系统UP500、36+16煤电钻UP500、36+16主干电缆UP1000、316+16（3）顺槽带运输机干线供电电缆才长度：Lg5=（210+20+20）1.1+6=281m式中210顺槽运输机的长度。Lg5截面

20、的选择：Ig5=Igkx=23.2+23.2=46.4A经查表知： 取s=10 mm故选用UP-1000、310+16电缆。（4）上山带式输送机干线式供电电缆长度：Lg6=2601.1+6=292mLg6截面的选择：Ig6=Igkx=23.2+2=46.4A查表可知： 取s=10 mm故选用UP-1000、310+16电缆。（5）变电所照明变压器电缆长度：Lg7=10m第五节 低压控制电器的选择5.1选变压器二次总馈电开关因KSJ3320/6变压器额定电流为260A，故选用1台660V、DW81350F型馈电开关作为二次总开关；选用一台JY823型检漏继电器于其配合，进行漏电保护。5.2选分路

21、配电开关Lg1Lg4四条干线的两端（采区变电所和配电点）各设1台馈电开关，Lg5和Lg6是两条干线式电路，仅在采区变电所端设分路开关。各分路的工作电流分别为：Ig1= (91+51.6+19.7+2.19) 0.7=115AIg2= (25.84+8.7+2.19) 0.8=91.3AIg3= (12.9+12.6+22.19) 0.7=17.9AIg4= (12.6+2.19) 0.6=8.87A Ig5= Ig6=23.22=46.4A从计算可见，Ig3和Ig4很小，可采用QS8140开关，但考虑到手动开关仅有熔断器作保护，当出现一相熔件熔断时会造成电动机单相运行。为了供电安全可靠，上述各

22、分路均采用DW80200型馈电开关作分路配电开关，共计10台。5.3各配电点起动器的选择（1）采煤机组：选用DQBH660/200Z型，其控制容量为170KW，大于80KW。（2）刮板输送机：选用QC81060型，其控制功率为45KW，大于222KW。（3）回柱绞车：选用QC8380N型，其控制容量为40KW，大于15KW。（4）局部通风机：选用QC8330型，其控制容量为15KW，大于11KW。根据煤矿安全规程规定，局部通风机和掘进工作面中的电气设备，必须装有风电闭锁装置。（5） 电钻变压器综合装置：在一、二配电点处不另设开关；在三、四配电点处，因距离较远可设置QS8140型手动起动器，作为

23、电钻变压器综合装置和照明干式变压器的配电开关；在采区变电所照明用干式变压器，采用QS8140型手动起动器控制。（6）泵站：选用QC8330开关，其控制电流30A，大于8.7A。（7）材料绞车：选用QC8380N型，其控制电流80A，大于12.9A。（8）带式输送机：选用QC8380开关，其控制容量40KW，大于30KW。选择开关的根据及有关数据见表84，以便于核对。表84 选择开关的根据及有关数据使用地点工作电流（A）电缆外径（mm）选用开关的数据型号台数额定电压（V）额定电流（A）允许最大电缆外径（mm）变压器二次总开关2608.5DW81350F135050干线Lg1两端11548.5DW

24、80200220052干线Lg2两端91.3DW80200220052干线Lg3两端17.9DW80200220052干线Lg4两端8.87DW80200220052Lg5电源端46.4DW80200120052Lg6电源端46.4DW80200120052采煤机组9146.9DQBH660/2001200刮板输送机25.8x229.5QC8106036042回柱绞车19.729.5QC8380N18042局通12.6QC833023035泵站8.7QC833013035材料绞车12.9QC8380N18042带式输送机23.2QC838043035电钻或照明变压器2.19QS81404405

25、0第六节 过流保护整定6.1第一配电点过流保护整定为了校验开关和过流保护整定计算，选图86中d1d7七点为短路计算点，采用查表法计算，查附表121，计算结果于下表：短路点至短路点的等效长度（m）I0(2)I0(3)d1200.71=14.246295345d2717 0.71=50912771475d3717 0.71+220=7139671117d47170.71+553.01=67510121169d5717 0.71+103.01=53912231412d60209241d7126.50.58=73.595110（2）开关通断能力的校验采区变电所内的低压开关除照明、电钻变压器采用QS81

26、40型开关外，其余均有DW型馈电开关。从附表102查知，DW开关的通断能力为7000A，均大于d1点三相短路电流5345A，故满足需要。（3）开关整定计算机组DQBH600/220Z开关整定计算过载保护：该开关用JRO20/3D型热继电器保护，采用7号热元件。从附表78查知，其动作电流可调范围为2.22.83.5A。根据电动机的额定电流和160/5的电流比较，动作电流整定值为：Idz=911605=2.8A，所选热继电器的工作电流为2.8A。短路保护：该开关用RTO400/400型熔断器，熔件额定电流为：Ire=Iqe/K=4263=142A经查附表71可知，选用额定电流为150A熔件。灵敏度

27、校验：Idmin(2)/ IRe =967150=6.456查表424可知，根据热稳定性要求，符合电缆最小允许截面的配合关系。输送机机尾电动机QC81060开关整定计算查附表105可知：用JRO60/3D型热继电器做过载保护，用RM1200型熔断器作为电流保护。根据额定电流Ie=25.82=51.2A，查附表78应选用16号热元件，其整定范围为405263A，所以选用52A。短路保护熔件的额定电流为：IReIqe/K=21802.5=144A经查附表71可知，选择额定电流为160A的熔件，灵敏度校验：Idmin(2)/ IRe =1012160=6.36不满足电缆最小允许截面配合要求，应选35

28、mm2电缆。回柱绞车QC8380N型开关整定计算 QC8380N型开关只有RM1型熔断器作短路保护，它的额定电流为200A。其熔件电流计算值为：IRe= Iqe/K=109.62=54.6A查附表71可知，选用额定电流为100A的熔件。灵敏度校验：Idmin(2)/ IRe =1223100=12.237可见，也满足电缆最小允许截面配合的要求。 电钻变压器综合保护装置整定计算 它采用BZ802.5型保护器，用JRO20/3型熔断器作为过载保护；短路保护一次为RL1型熔断器，二次为RM160/15型熔断器。电钻额定电流近似为9A，经查附表78，应选用10号热元件，其整定范围为6.8911A。设电

29、钻的Iqe=5Ie=59=45A,二次熔件电流应为：IreIqe/k=452.5=18A 经查附表71可知，选用额定电流为20A熔件。灵敏度校验：Idmin(2)/ IRe =9520=4.754基本上符合电缆最小允许截面的配合关系。变压器的一次侧熔断器，作为变压器的短路保护用，并尽可能成为127V的后备保护。其熔件的额定电流按下式进行计算:Ire(1.21.4/nb) Iqe/K=(1.3133660) 452=5.9A根据附表71，应选用RL1型15A熔断器，其熔件额定电流为6A。(Idmin(2)/ nb)/ IRe=(209133660)6=7.077灵敏度符合要求。6.2第二配电点过

30、流保护整定为了校验开关和过流保护整定计算，选图87中d1d7七点为短路计算点，采用查表法计算，查附表121，计算结果于下表：短路点至短路点的等效长度（m）I0(2)I0(3)d1200.71=14.246295345d25680.71=403.315381776d35680.71+663.01=60211191292d45680.71+553.01=568.811711352d55680.71+103.01=433.414561681d60209241d7126.50.58=73.595110（2）开关通断能力的校验采区变电所内的低压开关除照明、电钻变压器采用QS8140型开关外，其余均有DW

31、型馈电开关。从附表102查知，DW开关的通断能力为7000A，均大于d1点三相短路电流5345A，故满足需要。（3）开关整定计算输送机机头电动机QC81060开关整定计算 查附表105可知：用JRO60/3D型热继电器做过载保护，用RM1200型熔断器作为电流保护。根据额定电流Ie=25.82=51.6A，查附表78应选用16号热元件，其整定范围为405263A，所以应选用52A。短路保护熔件的额定电流为：IReIqe/K=21802.5=144A经查附表71可知，选择额定电流为160A的熔件。灵敏度校验：Idmin(2)/ IRe =1119160=6.96不满足电缆最小允许截面配合要求，本

32、题实选为16mm2，160A的熔件最小截面为35mm2。工作面输送机QC8380型开关整定计算 QC8380型开关只有RM1型熔断器作短路保护，它的额定电流为200A。短路保护熔件的额定电流为：IReIqe/K=21802.5=144A查附表71，选择额定电流为160A的熔件。灵敏度校验：Idmin(2)/ IRe =1171160=7.37不满足电缆最小允许截面配合要求，本题实选为16mm2，160A的熔件最小截面为35mm2。齿轮油泵QC8330型开关整定计算 QC8330型开关只有RM10型熔断器作短路保护，它的额定电流为200A。其熔件电流计算值为：IRe= Iqe/K=8.772.5

33、=30.5A查附表71可知，选用额定电流为35A的熔件。灵敏度校验：Idmin(2)/ IRe =145635=41.67可见，也满足电缆最小允许截面配合的要求。 电钻变压器综合保护装置整定计算 它采用BZ802.5型保护器，用JRO20/3型熔断器作为过载保护；短路保护一次为RL1型熔断器，二次为RM160/15型熔断器。电钻额定电流近似为9A，经查附表78，应选用10号热元件，其整定范围为6.8911A。设电钻的Iqe=5Ie=59=45A,二次熔件电流应为：IreIqe/k=452.5=18A 经查附表71可知，选用额定电流为20A熔件。灵敏度校验：Idmin(2)/ IRe =9520

34、=4.754符合电缆最小允许截面的配合关系。变压器的一次侧熔断器，作为变压器的短路保护用，并尽可能成为127V的后备保护。其熔件的额定电流按下式进行计算:Ire(1.21.4/nb) Iqe/K=(1.3133660) 452=5.9A根据附表71，应选用RL1型15A熔断器，其熔件额定电流为6A，则有:(Idmin(2)/ nb)/ IRe=(209133660)6=7.077灵敏度符合要求。6.3第三配电点过流保护整定为了校验开关和过流保护整定计算，选图88中d1d6七点为短路计算点，采用查表法计算，查附表121，计算结果于下表：短路点至短路点的等效长度（m）I0(2)I0(3)d1579

35、3.01=1742.8428.6494.9d2193+5793.01=1935.8384.6444.2d3193+71.53.01=408.214831712.5d45793.01+100.58=1748.6426.5492.5d50209241.3d61000.58=58108.2124.9（2）开关通断能力的校验 采区变电所内的低压开关除照明、电钻变压器采用QS8140型开关外，其余均有DW型馈电开关。从附表102查知，DW开关的通断能力为7000A,均大于d1点三相短路电流1712.5A，故满足需要。（3）开关整定计算JD11.4-材料绞车QC83-80N型开关整定计算QC8380N型开

36、关只有RM1型熔断器作短路保护，它的额定电流为200A。其熔件电流计算值为：Ire=Iqe/K=772.5=30.8A 经查附表71可知，选用额定电流为100A熔件。灵敏度校验：Idmin(2)/ IRe =1483100=14.837查表424可知，根据热稳定性要求，符合电缆最小允许截面的配合关系。局部通风机QC8330型开关整定计算QC8330型开关只有RM10型熔断器作短路保护，它的额定电流为200A。其熔件电流计算值为：IReIqe/K=892.5=35.6A经查附表71可知，选择额定电流为60A的熔件。灵敏度校验：Idmin(2)/ IRe =426.560=7.17也满足电缆最小允

37、许截面配合要求。电钻变压器综合保护装置整定计算 它采用BZ802.5型保护器，用JRO20/3型熔断器作为过载保护；短路保护一次为RL1型熔断器，二次为RM160/15型熔断器。电钻额定电流近似为9A，经查附表78，应选用10号热元件，其整定范围为6.8911A。设电钻的Iqe=5Ie=59=45A,二次熔件电流应为：IreIqe/k=452=22.5A 经查附表71可知，选用额定电流为25A熔件。灵敏度校验：Idmin(2)/ IRe =108.225=4.334基本上符合电缆最小允许截面的配合关系。变压器的一次侧熔断器，作为变压器的短路保护用，并尽可能成为127V的后备保护。其熔件的额定电

38、流按下式进行计算:Ire(1.21.4/nb) Iqe/K=(1.3133660) 452=5.9A根据附表71，应选用RL1型15A熔断器，其熔件额定电流为6A，则有:(Idmin(2)/ nb)/ IRe=(209133660)6=7.077灵敏度符合要求。6.4第四配电点过流保护整定为了校验开关和过流保护整定计算，选图89中d1d6七点为短路计算点，采用查表法计算，查附表121，计算结果于下表：短路点至短路点的等效长度（m）I0(2)I0(3)d15793.01=1742.8428.6494.6d244 3.01+5793.01=1875.3399.5461.3d3100.58+5793.01=1748.6427.3493d4100.58+5793.01=1748.6427.3493d50209241