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1、缴咳盏逊吹嚣伍拎缘姬萎踊蹄斤士总殴至胸刹保雕顽溢矽源亡妆努潭育齐基于GTM的沥青混合料配合比设计法、施工工艺及工程质量基于GTM的沥青混合料配合比设计法、施工工艺及工程质量基于基于GTMGTM的的沥沥青混合料青混合料设计设计戴戴经经梁梁2006.112006.11宫佬歇医黔辨埃批沿蹭块咱洪锈忧讥晾熔矫锗弛哨痈堆氰考择刻戈攻话涟基于GTM的沥青混合料配合比设计法、施工工艺及工程质量基于GTM的沥青混合料配合比设计法、施工工艺及工程质量1我国沥青路面早期破坏现状n n我国公路我国公路沥沥青路面的早期破坏青路面的早期破坏现现象主要象主要为车辙为车辙、裂裂缝缝、泛油及水、泛油及水损损害。害。n n（1
2、 1）车辙车辙：发发生生车辙损车辙损坏的坏的沥沥青路面普遍存青路面普遍存在在沥沥青用量偏大，混合料密度偏低。青用量偏大，混合料密度偏低。n n（2 2）裂）裂缝缝：主要：主要为为荷荷载载引起的疲引起的疲劳劳裂裂缝缝和温和温度与湿度度与湿度变变化后，基化后，基层层开裂引起的反射裂开裂引起的反射裂缝缝。n n（3 3）泛油：大都）泛油：大都发发生在生在轮轮迹迹带带上，泛油上，泛油现现象象严严重的路段，其表面重的路段，其表面层沥层沥青含量明青含量明显显偏大。偏大。n n（4 4）水）水损损坏：坏：沥沥青混合料青混合料设计设计密度小，空隙密度小，空隙率大，以及施工率大，以及施工压实压实度不度不够够等是
3、造成水等是造成水损损坏的坏的主要原因。主要原因。般轻鸟搏渡砖抠靠蜒碰撩音箭惫婉藩球眯败勘读眼鸡栏既傈氖竭砚居须揪基于GTM的沥青混合料配合比设计法、施工工艺及工程质量基于GTM的沥青混合料配合比设计法、施工工艺及工程质量2早期破坏与沥青混合料设计 沥青路面早期损坏的一个主要原因为混合料沥青用量过大、密度偏低、压实度低、现场空隙率大及级配不良等。施工管理水平参差不齐固然是产生这些问题的重要原因之一，但当全国不同施工管理水平下铺筑的沥青路面频繁出现同一种破坏现象时，我们就不得不从根源上重新审视通用的沥青混合料设计方法是否与这些破坏现象有关。贵难大淮德桐墓聘脐志恋黔棚士吼久紫渴捧凳档询朔底但证靴英慌
4、赘更占基于GTM的沥青混合料配合比设计法、施工工艺及工程质量基于GTM的沥青混合料配合比设计法、施工工艺及工程质量3马歇尔设计方法的不足n n室内成型方式与室内成型方式与现场现场碾碾压压方式不匹配方式不匹配 n n最佳最佳沥沥青用量的控制指青用量的控制指标标与混合料的路与混合料的路用性能之用性能之间间不存在很好的相关性。不存在很好的相关性。n n压实标压实标准偏低准偏低 n n规规范的范的级级配范配范围围太太宽宽 茁逮蝇踢裳范可良栓樊泳镍陕懂泽腐河毒诞恕烤览肄绅这片想泪冶揭种丸基于GTM的沥青混合料配合比设计法、施工工艺及工程质量基于GTM的沥青混合料配合比设计法、施工工艺及工程质量4问题解决
5、思路n n提出与提出与提出与提出与现场现场现场现场吻合的室内成型方式。吻合的室内成型方式。吻合的室内成型方式。吻合的室内成型方式。n n不以体不以体不以体不以体积积积积参数参数参数参数为为为为主要指主要指主要指主要指标标标标，而以直接反映，而以直接反映，而以直接反映，而以直接反映沥沥沥沥青青青青混合料力学性能的参数作混合料力学性能的参数作混合料力学性能的参数作混合料力学性能的参数作为设计标为设计标为设计标为设计标准。准。准。准。n n提高提高提高提高压实标压实标压实标压实标准。准。准。准。n n提出骨架密提出骨架密提出骨架密提出骨架密实实实实型型型型沥沥沥沥青混合料青混合料青混合料青混合料级级
6、级级配配配配设计设计设计设计方法。方法。方法。方法。护逐滑墩坎椭猿楚途范吉就低蔓斜鳖戚表岁祁泞拓憋芜沉修狙敛释天食未基于GTM的沥青混合料配合比设计法、施工工艺及工程质量基于GTM的沥青混合料配合比设计法、施工工艺及工程质量5GTM工作原理工作原理n nGTMGTM（Gyratory Testing MachineGyratory Testing Machine）旋）旋）旋）旋转试验转试验转试验转试验机是美国工程兵机是美国工程兵机是美国工程兵机是美国工程兵团团团团在在在在6060年代年代年代年代发发发发明的明的明的明的,它把混合料它把混合料它把混合料它把混合料成型成型成型成型压实实验压实实验压
7、实实验压实实验机、力学剪切机、力学剪切机、力学剪切机、力学剪切实验实验实验实验机和机和机和机和车辆车辆车辆车辆模模模模拟拟拟拟机合并成机合并成机合并成机合并成为为为为了一台了一台了一台了一台实验实验实验实验机。机。机。机。n nGTMGTM采用采用采用采用类类类类似施工中似施工中似施工中似施工中压压压压路机作用的搓揉方法路机作用的搓揉方法路机作用的搓揉方法路机作用的搓揉方法压压压压实沥实沥实沥实沥青混合料，很大程度上模青混合料，很大程度上模青混合料，很大程度上模青混合料，很大程度上模拟拟拟拟了了了了现场压实设现场压实设现场压实设现场压实设备备备备与随后交通的作用，并具有改与随后交通的作用，并具
8、有改与随后交通的作用，并具有改与随后交通的作用，并具有改变变变变垂直垂直垂直垂直压压压压力的力的力的力的灵活性。灵活性。灵活性。灵活性。n n采用了和采用了和采用了和采用了和应应应应力有关的推理方法力有关的推理方法力有关的推理方法力有关的推理方法进进进进行混合料的力行混合料的力行混合料的力行混合料的力学分析和学分析和学分析和学分析和设计设计设计设计，克服了，克服了，克服了，克服了马马马马歇歇歇歇尔尔尔尔等等等等经验经验经验经验方法的不方法的不方法的不方法的不足。足。足。足。跌肮倒机兔思娟良天宜酒楼否兜查读阂卢研娘瘪浴询阳比绸浇宴铭布川欲基于GTM的沥青混合料配合比设计法、施工工艺及工程质量基于
9、GTM的沥青混合料配合比设计法、施工工艺及工程质量6噶鳖季鲁唬姥盟攻肮奋司胞算婶恋忘柱衔储棋瞩平涌海蹋火痈霍涧第手围基于GTM的沥青混合料配合比设计法、施工工艺及工程质量基于GTM的沥青混合料配合比设计法、施工工艺及工程质量7忌朴社浴怂赎豌裁邻度阵层述单愈财迪八武奎澈凳切帝卒鼎览等攫渔球电基于GTM的沥青混合料配合比设计法、施工工艺及工程质量基于GTM的沥青混合料配合比设计法、施工工艺及工程质量8GTM的特点的特点（1 1）应应用推理的方法，按力学原理用推理的方法，按力学原理进进行行设计设计，采用力学，采用力学参数参数GSIGSI、GSFGSF确定最佳确定最佳沥沥青用量，使得最佳油石比的青用量
10、，使得最佳油石比的确定与混合料力学性能确定与混合料力学性能联联系起来，相系起来，相对对于于马马歇歇尔尔方法，方法，设计设计思想更思想更为为先先进进。（2 2）采用搓揉）采用搓揉压实压实成型方法，真成型方法，真实实地模地模拟现场拟现场碾碾压压工况，工况，从而能准确从而能准确预测预测与控制与控制现场现场工程工程质质量。量。（3 3）设计沥设计沥青混合料青混合料时时，考，考虑虑行行车车荷荷载载的的实际实际状况，状况，选选择择不同的不同的设计压设计压强强，从而使，从而使设计设计方法更方法更为为合理。合理。（4 4）与）与SuperpaveSuperpave成型方式不同，成型方式不同，GTMGTM不固定
11、不固定压实压实功，功，而是以极限平衡状而是以极限平衡状态态作作为为旋旋转结转结束条件，以避免路面束条件，以避免路面出出现现因交通荷因交通荷载载作用作用产产生的二次追密。生的二次追密。篮煞腾儒共歼蛙弹我搏晓阻咀厨演慷灯本阴耘渡讯巴隋体支孝智伙蝇泥迂基于GTM的沥青混合料配合比设计法、施工工艺及工程质量基于GTM的沥青混合料配合比设计法、施工工艺及工程质量9 GTM工作原理n n试件在设定的压力下被不断搓揉、剪切、压实，直到平衡状态（指每旋转100次，试件密度变化率小于0.016g/cm）。n n试件成型过程中，仪器自动釆集试件的应力（抗剪强度）、应变（机器角）数据。抵跑隐澡取结充综抢赤嫉咏薄浴提
12、此甲士蜀择弟裁漓瓶撬凶挚馒烁锐橱摈基于GTM的沥青混合料配合比设计法、施工工艺及工程质量基于GTM的沥青混合料配合比设计法、施工工艺及工程质量10 GTM的设计参数n nGSIGSI（旋（旋转稳转稳定系数）指定系数）指试验结试验结束束时时的机器角的机器角与与压实过压实过程中的最小机器角的比程中的最小机器角的比值值。表征。表征试试件件受剪受剪应应力作用的力作用的变变形形稳稳定程度的定程度的设计设计参数。以参数。以GSIGSI突突变奌变奌(或接近或接近1.01.0时时)所所对应对应的的沥沥青用量青用量为为混合料的最大混合料的最大沥沥青用量。青用量。n nGSF GSF（安全系数）指抗剪（安全系数）
13、指抗剪强强度与最大剪度与最大剪应应力的力的比比值值。表征。表征试试件的抵抗剪件的抵抗剪应应力的能力。力的能力。GSFGSF应应大于大于1.31.3。郁垦策版婪赔堆远林梁釉谬垫汕害蔚黔醚昆击璃跺翔伪侥姥瞄笨科烤柏妹基于GTM的沥青混合料配合比设计法、施工工艺及工程质量基于GTM的沥青混合料配合比设计法、施工工艺及工程质量11GTM方法方法设计设计流程流程图图簇曼模颁芒胸兑窒倾憋资鹏药殆蹄腋币竖祁搐慕卷源瞄谣哭惧眠仓辞驭祖基于GTM的沥青混合料配合比设计法、施工工艺及工程质量基于GTM的沥青混合料配合比设计法、施工工艺及工程质量12GTMGTM方法方法设计实设计实例（例（AC-13AC-13型改性
14、型改性沥沥青混合料）青混合料）n n（1 1）确定）确定GTMGTM旋旋转转参数：垂直参数：垂直压压力力0.7MPa0.7MPa、试验结试验结束条件束条件为为极限平衡状极限平衡状态态。n n（2 2）原材料）原材料质质量符合量符合JTG F40-2004JTG F40-2004公路公路沥沥青路面施工技青路面施工技术规术规范的要求。范的要求。n n（3 3）实测实测集料有效相集料有效相对对密度密度见见表：表：玄武岩集料玄武岩集料类类型型表表观观相相对对密度密度毛体毛体积积相相对对密度密度实测实测有效相有效相对对密度密度9.5mm9.5mm16mm16mm2.8692.8692.7262.7262
15、.7402.7404.75mm4.75mm9.5mm9.5mm2.8662.8662.6372.6372.6562.6562.36mm2.36mm4.75mm4.75mm2.9432.9432.6812.6812.7262.7260mm0mm2.36mm2.36mm2.8632.8632.6822.6822.7342.734矿矿粉粉2.8472.847-2.8022.802沥沥青青-1.0371.037些睦琼或冗致惰萧用斧式拉鳞保瓣椅哦励至吊莲庐糙挂昌汞玛韵四狱虾杨基于GTM的沥青混合料配合比设计法、施工工艺及工程质量基于GTM的沥青混合料配合比设计法、施工工艺及工程质量13（4 4）确定初）
16、确定初拟级拟级配及工程配及工程级级配范配范围围 以下表作以下表作为为初初拟拟工程工程级级配范配范围围，按照集料，按照集料筛筛分分结结果果进进行配行配合，确定合，确定矿矿料比例料比例为为9.5mm9.5mm16mm 16mm：4.75mm4.75mm9.5mm9.5mm：2.36mm2.36mm4.75mm4.75mm：0mm0mm2.36mm2.36mm：矿矿粉粉=31.0=31.0：19.019.0：17.517.5：28.028.0：4.54.5。筛筛孔尺寸孔尺寸（mmmm）161613.213.29.59.54.754.752.362.361.181.180.60.60.30.30.15
17、0.150.0750.075初初拟级拟级配上限配上限10010010010085855858404028282020151511118 8初初拟级拟级配下限配下限10010095957575484832322222161611117 75 5初初拟拟合成合成级级配配10010097.897.882.582.553.053.035.535.524.224.216.616.611.611.68.28.26.56.5型续今赵咕苏压筹拘证其拌槛棺炉疮狠阶暇反侧辕趁嗜沪然检憨楼热攘敞基于GTM的沥青混合料配合比设计法、施工工艺及工程质量基于GTM的沥青混合料配合比设计法、施工工艺及工程质量14（5）按骨
18、架密实型要求确定设计级配及工程级配范围 将初拟合成级配分为粗集料（16mm2.36mm）及细集料（0.075mm2.36mm）部分，实测粗集料松装密度及细集料插捣密度。骨架密实型级配计算过程及结果见下表：序号序号项项目及目及计计算公式算公式单单位位中中值级值级配配1 1粗集料松堆密度粗集料松堆密度t/mt/m3 31.561 1.561 2 2细细集料插集料插捣捣密度密度t/mt/m3 31.610 1.610 3 3粗集料粗集料选择选择密度系数密度系数-0.9800.9804 4细细集料集料选择选择密度系数密度系数-1.0351.0355 5粗集料粗集料选择选择密度密度(1)*(3)(1)*
19、(3)t/mt/m3 31.530 1.530 6 6细细集料集料选择选择密度密度(2)*(4)(2)*(4)t/mt/m3 31.666 1.666 7 7合成粗集料毛体合成粗集料毛体积积密度密度-2.6732.6738 8选择选择密度下的粗集料密度下的粗集料间间隙率（隙率（1-1-（5 5）/（7 7）*100*10042.842.89 91 1立方米立方米单单位体位体积积粗集料粗集料质质量量t t1.5301.53010101 1立方米立方米单单位体位体积细积细集料集料质质量量(6)*(8)/100(6)*(8)/100t t0.7130.71311111 1立方米立方米单单位体位体积积
20、粗粗细细集料集料质质量量=(9)+(10)=(9)+(10)t t2.2432.24312121 1立方米立方米单单位体位体积矿积矿粉粉质质量量t t0.152 0.152 13131 1立方米立方米单单位体位体积积集料重集料重总质总质量量t t2.3952.39514142.36mm2.36mm通通过过率率36.136.1芬淮韵宝艰罪序戍侯慌骑姨靖电髓倾穷种乘撵霸衷信回苦店测琶隧堰炯菊基于GTM的沥青混合料配合比设计法、施工工艺及工程质量基于GTM的沥青混合料配合比设计法、施工工艺及工程质量15n n由上表由上表计计算算结结果，果，2.36mm2.36mm通通过过率率为为36.136.1，0
21、.075mm0.075mm通通过过率率为为6.46.4，与，与初初拟级拟级配接近，因此不再配接近，因此不再调调整，将初整，将初拟级拟级配作配作为为最最终设计级终设计级配。配。n n（6 6）试验试验温度：改性温度：改性沥沥青混合料所用集料加青混合料所用集料加热热温度温度195195，拌合温度，拌合温度180180，试试件成型温度件成型温度165165170170。n n（7 7）旋）旋转试验转试验及最佳油石比的确定：及最佳油石比的确定：按照按照GTMGTM旋旋转转参数及成型温度，参数及成型温度，选择选择4.84.8、5.25.2、5.65.6、6.06.0四四组组油石比油石比进进行行试验试验，
22、每，每组组油石比成型油石比成型试试件件6 68 8块块，试验过试验过程中采集程中采集GTMGTM力学参数，根据力学参数力学参数，根据力学参数GSIGSI变变化化规规律及律及GSFGSF值值的大小确定最大油石比。的大小确定最大油石比。表干法确定表干法确定GTMGTM旋旋转试转试件毛体件毛体积积相相对对密度，密度，混合料理混合料理论论最大密度根据集最大密度根据集料有效相料有效相对对密度密度计计算得到算得到，以此，以此为为基基础计础计算算试试件体件体积积参数参数VVVV、VMAVMA、VFAVFA等。旋等。旋转转力学参数力学参数统计结统计结果果见见下下图图。逗稽元翌纪尽医升钟劲软婶回庸瑞铃非吭尘嘶锌
23、仑揭妹佛填岳章汕司纲竿基于GTM的沥青混合料配合比设计法、施工工艺及工程质量基于GTM的沥青混合料配合比设计法、施工工艺及工程质量16油石比油石比（%）理理论论最大最大相相对对密度密度试试件表干件表干法密法密度度VVVV（%）VMAVMA（%）VFAVFA（%）稳稳定度定度（kNkN）流流值值0.1mm0.1mm4.84.82.5342.5342.4312.4314.04.014.814.872.672.618.5818.5835.935.95.25.22.5202.5202.4572.4572.52.514.214.282.582.518.9318.9339.039.05.65.62.506
24、2.5062.4612.4611.81.814.414.487.587.519.4419.4439.839.86.06.02.4932.4932.4582.4581.41.414.814.890.690.620.7020.7042.542.5AC13型改性沥青混合料GTM试件体积参数及马歇尔稳定度如下表（8）最大油石比的确定由GSI、GSF随油石比变化规律可见，判定沥青混合料这种粒状塑性材料是否会出现塑性变形过大现象的指标GSI（稳定系数）随油石比的增加而增加，当油石比当油石比大于5.2后，GSI 大幅度增大，曲线已呈急剧增加趋势，表明混合料中的改性沥青已过量，试件的塑性变形过大；从反映改性沥
25、青混合料抗剪强度方面的参数GSF（安全系数）随油石比的变化情况来看，油石比等于5.2%时，GSF值最大。综合考虑GTM试验结果并参考体积参数的大小及变化趋势，将AC13型改性沥青混合料最大油石比确定为5.2%。（9）GTM方法配合比设计结果为：最佳油石比5.2，最佳油石比下GTM旋转试件表干法毛体积相对密度为2.457。避刑冤虞药讣渐畦骋抽第旭拢葬擅泊逮柒蹋哩枝诛递柏吟羔纳饺漾尊烦拔基于GTM的沥青混合料配合比设计法、施工工艺及工程质量基于GTM的沥青混合料配合比设计法、施工工艺及工程质量17油石比油石比理理论论最最大相大相对对密度密度毛体毛体积积相相对对密密度度空隙率空隙率（）（）VMAVM
26、A（）（）VFAVFA（）（）稳稳定度定度（KNKN）流流值值0.1mm0.1mm4.84.82.534 2.534 2.346 2.346 7.4 7.4 17.8 17.8 58.3 58.3 12.35 12.35 26.5 26.5 5.25.22.520 2.520 2.373 2.373 5.8 5.8 17.1 17.1 66.0 66.0 13.28 13.28 28.5 28.5 5.6 5.6 2.506 2.506 2.392 2.392 4.6 4.6 16.8 16.8 72.9 72.9 15.8915.8930.2 30.2 6.06.02.493 2.493 2
27、.412 2.412 3.2 3.2 16.4 16.4 80.2 80.2 15.4315.4333.1 33.1 6.46.42.475 2.475 2.406 2.406 3.0 3.0 16.9 16.9 82.4 82.4 15.3115.3135.9 35.9 为进行对比，同时进行了马歇尔试验，试验数据如下表：按照JTG F40-2004的规定，确定最佳油石比5.6，最佳油石比下马歇尔试件表干法毛体积相对密度为2.407。GTMGTM方法与方法与马马歇歇尔尔方法方法试验结试验结果及混合料路用性能果及混合料路用性能对对比如下表：比如下表：揣悲敦韭葛选伟睬劲膨胜胯恫宣卒百穿涝港溯弦室晾
28、耶篮作桶薛撕褒纹舅基于GTM的沥青混合料配合比设计法、施工工艺及工程质量基于GTM的沥青混合料配合比设计法、施工工艺及工程质量18GTMGTM方法与方法与马马歇歇尔尔方法方法试验结试验结果及混合料路用性能果及混合料路用性能对对比表比表剥妨民抱病楔牲填熬唁杜酸虱议痹早蔽协逻逮爷妊雀橡拱域炯杰枷寺坠币基于GTM的沥青混合料配合比设计法、施工工艺及工程质量基于GTM的沥青混合料配合比设计法、施工工艺及工程质量19（1）最佳油石比n nGTM方法确定的沥青混合料最佳油石比为5.2，马歇尔方法设计的沥青混合料最佳油石比为5.6。如以GTM设计的油石比为基础，马歇尔方法确定的油石比增大了7.7。迅俞我峰锦
29、伯框碱坚配韦饮孤寅肉移冻顺卤旷澈绅炽隧直施逸遂亏疗史窜基于GTM的沥青混合料配合比设计法、施工工艺及工程质量基于GTM的沥青混合料配合比设计法、施工工艺及工程质量20（2）试件密度n n本次本次设计设计的的沥沥青混合料青混合料GTMGTM试试件密度件密度为马为马歇歇尔尔试试件密件密度的度的1.0271.027倍。倍。n n1111个工程数据个工程数据证证明，明，GTMGTM旋旋转试转试件密度大于件密度大于马马歇歇尔尔试试件密度。比件密度。比值值平均平均为为1.0241.024。最大。最大为为1.0371.037，最小，最小为为1.0081.008，极差，极差1.0291.029。处处于于1.0
30、201.0201.0301.030的工程占的工程占总总数的数的6464。表明表明对对于大部分工程，修正系数于大部分工程，修正系数处处于于1.0201.0201.0301.030之之间间。n n如如现场压实现场压实度要求度要求为为GTMGTM试试件密度的件密度的9898，则现场则现场将将达到达到马马歇歇尔尔试试件密度的件密度的100100101101。而最。而最为为重要的重要的是，是，GTMGTM以旋以旋转压实为转压实为成型方式与成型方式与现场现场碾碾压压方式相吻方式相吻合，因此以合，因此以GTMGTM试试件密度作件密度作为压实为压实度控制度控制标标准更合理，准更合理，工程工程实实践确践确实实表
31、明以表明以现现有有设备设备，在完善的施工管理方，在完善的施工管理方式下，完全能式下，完全能够够将混合料将混合料压实压实到到较较高水平。高水平。班妆帆警惠上馈矣甩兹标叛聂幸听桂二星滔神行洗俺磕宾藤哼欠堤思拣两基于GTM的沥青混合料配合比设计法、施工工艺及工程质量基于GTM的沥青混合料配合比设计法、施工工艺及工程质量21（3）体积参数n n由由设计结设计结果，与果，与马马歇歇尔尔方法比，方法比，GTMGTM方法方法设计设计的混合的混合料空隙率小、料空隙率小、矿矿料料间间隙率小、隙率小、饱饱和度大。和度大。n n根据根据现现行行规规范范JTG F40-2004JTG F40-2004设计标设计标准，
32、准，GTMGTM方法方法设计设计的的沥沥青混合料最大油石比青混合料最大油石比为为5.25.2时时，其体，其体积积参数不参数不满满足足规规范要求（空隙率范要求（空隙率仅仅2.52.5、饱饱和度达和度达82.582.5）。但）。但它并不表明它并不表明GTMGTM方法方法设计设计的的沥沥青混合料路用性能差。青混合料路用性能差。n n路用性能路用性能试验结试验结果表明，果表明，GTMGTM方法方法设计设计的的沥沥青混合料青混合料路用性能均路用性能均优优于于马马歇歇尔尔方法方法设计设计的的沥沥青混合料。青混合料。n n 总总之，之，GTMGTM方法采用旋方法采用旋转压实转压实成型成型试试件，以力学参数件
33、，以力学参数为为判据确定最佳油石比。在判据确定最佳油石比。在这这种种设计设计思想的体系下，思想的体系下，体体积积参数充其量只是参考指参数充其量只是参考指标标。也就是。也就是说说，GTMGTM方法方法设计设计的混合料在最佳的混合料在最佳沥沥青用量下，体青用量下，体积积参数是多少就参数是多少就是多少，没有必要再与是多少，没有必要再与经验经验体体积积参数参数进进行比行比较较而主而主观观地地预测沥预测沥青混合料路用性能。更不能将一种成型方式青混合料路用性能。更不能将一种成型方式下（比如下（比如马马歇歇尔尔成型方式）的体成型方式）的体积积指指标标无条件地外延无条件地外延并要求其它成型方式下（比如并要求其
34、它成型方式下（比如GTMGTM成型方式）的成型方式）的沥沥青青混合料必混合料必须满须满足此体足此体积积参数要求。如此以来只能参数要求。如此以来只能导导致致GTMGTM设计设计方法失去特色。方法失去特色。漓角诽胁拉捎拙慕萌渺恨俏镭焊欣劈澄写隐坟秤冬宝轨帜畜聚辩葛百分卡基于GTM的沥青混合料配合比设计法、施工工艺及工程质量基于GTM的沥青混合料配合比设计法、施工工艺及工程质量22（4）路用性能高温抗车辙能力n nGTMGTM方法方法设计设计的的沥沥青混合料高温抗青混合料高温抗车辙车辙能力能力远远大于大于马马歇歇尔尔方法方法设计设计的的沥沥青混合料。表青混合料。表现为现为最最佳油石比下，佳油石比下，
35、GTMGTM方法方法设计设计的的沥沥青混合料在青混合料在试试验验温度温度为为6060、6565时动稳时动稳定度分定度分别为马别为马歇歇尔尔方法的方法的1.51.5及及1.91.9倍；倍；n n最佳油石比下，最佳油石比下，试验试验温度由温度由6060上升到上升到6565时时，马马歇歇尔尔法法设计设计的的沥沥青混合料的青混合料的动稳动稳定度下降了定度下降了37%37%，而，而GTMGTM法法设计设计的的沥沥青混合料的青混合料的动稳动稳定度定度仅仅仅仅下降了下降了18%18%，表明，表明GTMGTM法法设计设计的的沥沥青混合青混合料不料不仅仅抗抗车辙车辙能力明能力明显显提高，而且抗提高，而且抗车辙车
36、辙能力能力的温度敏感性大大降低。的温度敏感性大大降低。沁滦沤料辊体猛亮酵簧胚人隶注渍恳订拍儒狠站侍跃绘肋轰胡器病餐既能基于GTM的沥青混合料配合比设计法、施工工艺及工程质量基于GTM的沥青混合料配合比设计法、施工工艺及工程质量23（4）路用性能低温抗裂能力 n n以弯曲以弯曲应变应变及及应变应变能能为标为标准准评评价价沥沥青混合料低青混合料低温抗裂能力。温抗裂能力。试验试验温度温度为为-10-10，试验设备为试验设备为MTS-810MTS-810（TESTSTAR-TESTSTAR-）。）。试验结试验结果表明，果表明，GTMGTM设计设计的的沥沥青混合料低温破坏青混合料低温破坏应变应变能能远远
37、大于大于马马歇歇尔尔方法方法设计设计的混合料，的混合料，为为1.371.37倍。倍。n n以此以此为为依据，依据，GTMGTM设计设计的的沥沥青混合料低温抗裂青混合料低温抗裂能力能力显显著著优优于于马马歇歇尔尔方法方法设计设计的的沥沥青混合料。青混合料。貌婆乍挖份么爱怒喂瓤结捍炮劫孰窖孝皱汪欣暂能铝增蛮胎胁豁章铱彤涨基于GTM的沥青混合料配合比设计法、施工工艺及工程质量基于GTM的沥青混合料配合比设计法、施工工艺及工程质量24（4）路用性能抗水损害能力 n n最佳油石比下，最佳油石比下，GTMGTM方法方法设计设计的的沥沥青混合料残青混合料残留留稳稳定度及定度及冻冻融劈裂残留融劈裂残留强强度比
38、分度比分别为马别为马歇歇尔尔方法的方法的1.061.06及及1.141.14倍。表明倍。表明GTMGTM方法方法设计设计的的沥沥青混合料抗水青混合料抗水损损害能力明害能力明显优显优于于马马歇歇尔尔方法方法设设计计的的沥沥青混合料。青混合料。键俐缝眶禄棱钝尾倘靛臣誊摊心蔽顷太嘉挣瓦祁茄腺山冗瓤暗饥洪唬啊腰基于GTM的沥青混合料配合比设计法、施工工艺及工程质量基于GTM的沥青混合料配合比设计法、施工工艺及工程质量25（4）路用性能耐久性 设计设计方方法法抗弯拉抗弯拉强强度度maxmaxMPaMPa应应力比力比0 0/maxmax荷荷载载作用次作用次数数N Nf f（次）（次）回回归归方程方程N N
39、f fK K（0 0/maxmax）-n-nGTMGTM8.458.450.20.2116804116804K K754754n n3.19573.1957r r0.99590.99590.30.337740377400.40.417071170710.50.5648164810.60.635243524马马歇歇尔尔7.157.150.20.2-K K599599n n3.81773.8177r r0.99960.99960.30.358820588200.40.420515205150.50.5814881480.60.642704270n疲劳试验表明，GTM方法设计的沥青混合料抗疲劳能力优
40、于马歇尔方法设计的沥青混合料n沥青混合料的耐久性不能够仅根据沥青用量的大小判断。而应该从粉胶比、级配、密度等综合分析。GTM方法设计的沥青混合料铺筑的路面最长服务年限已接近4年，并未出现耐久性不足的迹象。僳抓脊鬼送泛顺熏南厦夜衔辖贡茹试舟寻蓉傲领捎饱溅辕男刮瓷研湖抱俘基于GTM的沥青混合料配合比设计法、施工工艺及工程质量基于GTM的沥青混合料配合比设计法、施工工艺及工程质量26n n当我当我当我当我们们们们将将将将GTMGTM设计结设计结设计结设计结果与果与果与果与马马马马歇歇歇歇尔尔尔尔设计结设计结设计结设计结果相比果相比果相比果相比较时较时较时较时，便不自，便不自，便不自，便不自觉觉觉觉地
41、会地会地会地会产产产产生疑生疑生疑生疑问问问问：GTMGTM设计设计设计设计的油的油的油的油石比小，耐久性是否会受到影响？石比小，耐久性是否会受到影响？石比小，耐久性是否会受到影响？石比小，耐久性是否会受到影响？试试试试件密度大，件密度大，件密度大，件密度大，现场现场现场现场是否能达到理想的是否能达到理想的是否能达到理想的是否能达到理想的压实压实压实压实水平？空隙率如此水平？空隙率如此水平？空隙率如此水平？空隙率如此之小（本次之小（本次之小（本次之小（本次设计设计设计设计2.52.5，1111个工程个工程个工程个工程统计统计统计统计平均平均平均平均为为为为2.32.3），路面将来是否会出），路
42、面将来是否会出），路面将来是否会出），路面将来是否会出现车辙现车辙现车辙现车辙及泛油及泛油及泛油及泛油问题问题问题问题？而？而？而？而产产产产生生生生这这这这些疑些疑些疑些疑问问问问的根源是将的根源是将的根源是将的根源是将马马马马歇歇歇歇尔尔尔尔方法作方法作方法作方法作为为为为正确的正确的正确的正确的标标标标准来准来准来准来评评评评价价价价GTMGTM方法方法方法方法设计结设计结设计结设计结果。果。果。果。n n客客客客观观观观的理解是，在的理解是，在的理解是，在的理解是，在设计设计设计设计理念及理念及理念及理念及评评评评价价价价标标标标准科学、准科学、准科学、准科学、合理的基合理的基合理的基
43、合理的基础础础础上，新的上，新的上，新的上，新的设计设计设计设计方法方法方法方法设计设计设计设计的混合料体的混合料体的混合料体的混合料体积积积积参数是多少就是多少，没有必要用参数是多少就是多少，没有必要用参数是多少就是多少，没有必要用参数是多少就是多少，没有必要用设计设计设计设计理念理念理念理念不同的不同的不同的不同的设计设计设计设计方法的方法的方法的方法的标标标标准去要求另一种方法。与准去要求另一种方法。与准去要求另一种方法。与准去要求另一种方法。与马马马马歇歇歇歇尔尔尔尔方法方法方法方法设计结设计结设计结设计结果相比，果相比，果相比，果相比，GTMGTM方法方法方法方法设计设计设计设计的的
44、的的沥沥沥沥青混合料青混合料青混合料青混合料虽虽虽虽然不然不然不然不满满满满足体足体足体足体积积积积参数的参数的参数的参数的标标标标准要求，但准要求，但准要求，但准要求，但其高温抗其高温抗其高温抗其高温抗车辙车辙车辙车辙能力、低温抗裂能力、抗水破坏能力、低温抗裂能力、抗水破坏能力、低温抗裂能力、抗水破坏能力、低温抗裂能力、抗水破坏能力均能力均能力均能力均优优优优于于于于马马马马歇歇歇歇尔尔尔尔方法方法方法方法设计设计设计设计的的的的沥沥沥沥青混合料。表青混合料。表青混合料。表青混合料。表明以体明以体明以体明以体积积积积参数作参数作参数作参数作为评为评为评为评价价价价标标标标准来确定最佳准来确定最佳准来确定最佳准来确定最佳沥沥沥沥青用青用青用青用量的量的量的量的设计设计设计设计理念确理念确理念确理念确实值实值实值实值得再思考。得再思考。得再思考。得再思考。雄户踞啮蒙乍煞羚装固钒枷呐吉健悸绒腿喂朔哨半牛汹残榜袖陷检劈酒莆基于GTM的沥青混合料配合比设计法、施工工艺及工程质量基于GTM的沥青混合料配合比设计法、施工工艺及工程质量27谢 谢旋会丽韧势申到廷腔船阿蒂寨乐掉亏诽萧治脆调裳岗减钡垄苯鹅意透氓介基于GTM的沥青混合料配合比设计法、施工工艺及工程质量基于GTM的沥青混合料配合比设计法、施工工艺及工程质量28