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1、转换层施工方案1. 编制依据及说明1.1 施工组织设计依据：1.1.1 *D地块一期工程1号楼转换层结构施工图及设计总说明1.1.2 国家、行业及地方有关政策、法律、法令、法规1.1.3 国家强制性标准、施工验收规范、规程1.1.4 工艺标准及操作规程1.1.5 本公司质量保证手册、一体化管理程序文件及规章制度1.2. 编制说明1.2.1.本转换层施工方案的编制对象仅为1-A1-G/1-11-35轴-4.5-2.55m层。1.2.2.转换层施工的重点和难点1.2.2.1. 转换层施工的重点：1、由于本转换层主次梁的断面较大,施工荷载巨大,这就给转换层梁板下支撑系统的承载力、稳定性、安全可靠性提
2、出了非常严格的要求，使之成为转换层施工的重点之一。2、由于本转换层梁板结构属大体积砼结构，如何控制好梁板砼在水化过程中，内外温差不大于25。C，防止砼出现温度应力裂缝和干缩裂缝的产生，也是转换层施工的重点之一。3、由于本工程转换层面积为334m2，且主次梁多为深梁，砼浇筑量较大。按设计要求转换层梁板砼应连续浇筑，为了保证砼在浇筑过程中的连续性和密实性，确定好砼的浇筑线路和浇筑方法也是转换层施工的重点和难点。1.2.2.2. 施工难点由于梁截面普遍较大、较宽且钢筋用量较大，给梁钢筋绑扎带来了较大的困难。另外，由于梁柱节点处柱内梁筋太多，给柱箍筋绑扎和梁柱节点的浇筑都增加很大的难度。1.2.2.3
3、. 为了保证转换层施工中各工序的施工质量，以及整个转换层设计和施工验收规范要求，针对上述转换层施工的重点和难点，特编制本转换层施工方案，用以指导转换层施工。2. 转换层结构概况2.1. 本工程转换层设置于裙房（-4.5m及-3.9m）以上，转换层梁、板顶面标高为2.55m，转换层框架梁截面尺寸主要为8502200、8002200、6002200、8001900、8001800。2.2. 转换层结构平面呈长方形，转换层平面面积为S=334 m2，转换层主要实际量：梁、板、柱钢筋为：65 吨 ；钢筋规格从8、1214、1620、25、25共7种规格；梁、板砼强度采用C50，梁板砼中加0.9/ m3
4、杜拉纤维、梁、板砼量为：367 m3 3. 施工荷载传递方式、传递路线及模板、支撑系统的布置与验算3.1. 施工荷载传递方式、传递路线 3.1.1. 为了便于结支撑系统的强度、稳定性和安全性进行计算和验算，必须对转换层梁、板的荷载传递方式和传递路线进行分析确定。3.1.2. 转换层梁、板(-4.52.55m)采用整体钢管脚手架作为支撑体系，将其上部转换层梁、板荷载对应传递到-4.5m层结构楼板上，再由-4.5m层将上部、荷载传递到裙楼地面。为了确保-4.5m层梁、板结构具有足够承载力，决定对-4.5m层的承载力进行验算。如果验算结果不能满足要求，应在地面-4.5m层间搭设支撑。增加-4.5m层
5、梁、板承载能力。3.2. 模板、支撑系统的布置与验算3.2.1. 模板及支撑系统布置3.2.1.1. 模板系统梁底模板采用木模板体系，梁底板采用18mm厚九夹板，板肋采用50100木枋间距为150mm。梁侧模板采用木模板体系，模板采用18mm厚九夹板，侧模板肋采用50100木枋，间距为300mm。转换层楼板板底模板采用木模板体系，模板采用18厚九夹板，板模底肋采用50100木枋，间距为400mm。3.2.1.2支撑体统布置-6.2m-0.45m层结构支撑架搭设方法：梁高H1800时，支撑竖杆按间距为400600进行搭设，即沿梁长方向按400进行搭设，沿梁宽方向按600进行搭设,大、小横杆步距为
6、1200。当梁高1000时，支撑竖杆按间距为600900，沿梁长方向按600进行搭设，沿梁宽方向按900进行搭设，大、小横杆步距为1200。现浇板支撑架按10001000进行搭设，大、小横杆步距为1200。3.2.2模板、支撑系统的验算为了满足支撑系统的安全性和稳定性，同时也本着经济、适用的原则 ，决定即将转换层中大梁按8502200作为验算对象。本转换层支撑系统计算部分参阅资料：建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）、混凝土结构设计规范（GB50010-2002）建筑结构荷载规范(GB 50009-2001)钢结构设计规范(GB 50017-2003)因本工程梁支架高
7、度大于4米，根据有关文献建议，如果仅按规范计算，架体安全性仍不能得到完全保证。为此计算中还参考了施工技术2002（3）：扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全中的部分内容。3.2.2.1施工荷载的计算梁段:KZL-3。 一、参数信息1.模板支撑及构造参数梁截面宽度 B(m):0.85；梁截面高度 D(m):2.20混凝土板厚度(mm):0.18；立杆纵距（沿梁跨度方向间距）La(m):0.60；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m):0.10；脚手架步距(m):1.50；梁支撑架搭设高度H(m)：6.00；梁两侧立柱间距(m):0.85；承重架支设:多根承重立杆，木方支撑垂直梁截面；梁底增加承重立
8、杆根数:3；立杆横向间距或排距Lb(m):0.60；采用的钢管类型为483.50；扣件连接方式:双扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数:0.80；2.荷载参数模板自重(kN/m2):0.35；钢筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷载标准值(kN/m2):2.5；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2):18.0；倾倒混凝土侧压力(kN/m2):2.0；振捣混凝土荷载标准值(kN/m2):2.03.材料参数木材品种：柏木；木材弹性模量E(N/mm2)：10000.0；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.7；面板类型：胶合面
9、板；钢材弹性模量E(N/mm2)：210000.0；钢材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：205.0；面板弹性模量E(N/mm2)：9500.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；4.梁底模板参数梁底模板支撑的间距(mm)：300.0；面板厚度(mm)：18.0；5.梁侧模板参数主楞间距(mm)：500；次楞间距(mm)：300；穿梁螺栓水平间距(mm)：500；穿梁螺栓竖向间距(mm)：300；穿梁螺栓直径(mm)：M12；主楞龙骨材料：钢楞；截面类型为圆钢管483.0；主楞合并根数：2；主楞龙骨材料：木楞,，宽度100mm，高度50mm；二、梁模板荷载标准值计算1.梁侧模板荷
10、载强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。按施工手册，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值: 其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，可按现场实际值取，输入0时系统按200/(T+15)计算，得5.714h； T - 混凝土的入模温度，取20.000； V - 混凝土的浇筑速度，取1.500m/h； H - 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.750m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.200； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.000。根据以上两个公
11、式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；分别为 44.343 kN/m2、18.000 kN/m2，取较小值18.000 kN/m2作为本工程计算荷载。三、梁侧模板面板的计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。计算的原则是按照龙骨的间距和模板面的大小,按支撑在内楞上的三跨连续梁计算。 面板计算简图1.抗弯验算 其中， - 面板的弯曲应力计算值(N/mm2)； M - 面板的最大弯距(N.mm)； W - 面板的净截面抵抗矩，W = 50.001.81.8/6=27.00cm3； f - 面板的抗弯
12、强度设计值(N/mm2)；按以下公式计算面板跨中弯矩： 其中 ，q - 作用在模板上的侧压力，包括: 新浇混凝土侧压力设计值: q1= 1.20.5018.002.2=23.76kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值: q2= 1.40.502.002.2=3.08kN/m；q = q1+q2 = 23.76+3.08 = 26.84104N.mm；计算跨度(内楞间距): l = 300.00mm；面板的最大弯距 M= 0.126.84300.002 = 24.156104N.mm；经计算得到，面板的受弯应力计算值: = 24.156104 / 2.70104=8.946N/mm2；面板的抗弯强度
13、设计值: f = 13.000N/mm2；面板的受弯应力计算值 =8.946N/mm2 小于面板的抗弯强度设计值 f=13.000N/mm2，满足要求！ 2.挠度验算 q-作用在模板上的侧压力线荷载标准值: q = 18.000.50 = 9.00N/mm； l-计算跨度(内楞间距): l = 300.00mm； E-面板材质的弹性模量: E = 9500.00N/mm2； I-面板的截面惯性矩: I = 50.001.801.801.80/12=24.30cm4；面板的最大挠度计算值: = 0.6779.00300.004/(1009500.002.43105) = 0.214 mm；面板的
14、最大容许挠度值: = l/250 =300.000/250 = 1.200mm；面板的最大挠度计算值 =0.214mm 小于 面板的最大容许挠度值 =1.200mm，满足要求！四、梁侧模板内外楞的计算1.内楞计算内楞(木或钢)直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，龙骨采用木楞，截面宽度100mm，截面高度50mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 1005050/6 = 41.67cm3；I = 100505050/12 = 104.17cm4； 内楞计算简图（1）.内楞强度验算强度验算计算公式如下: 其中， - 内楞弯曲应力计算值(N/mm2)； M
15、- 内楞的最大弯距(N.mm)； W - 内楞的净截面抵抗矩； f - 内楞的强度设计值(N/mm2)。按以下公式计算内楞跨中弯矩： 其中，作用在内楞的荷载，q = (1.218.0000.90+1.42.0000.90)0.300/1=6.59kN/m； 内楞计算跨度(外楞间距): l = 500mm； 内楞的最大弯距: M=0.16.59500.002= 1.65105N.mm；经计算得到，内楞的最大受弯应力计算值 = 1.65105/4.17104 = 3.953 N/mm2； 内楞的抗弯强度设计值: f = 17.000N/mm2；内楞最大受弯应力计算值 = 3.953 N/mm2 内
16、楞的抗弯强度设计值 小于 f=17.000N/mm2，满足要求！（2）.内楞的挠度验算 其中 E - 面板材质的弹性模量： 10000.00N/mm2； q-作用在模板上的侧压力线荷载标准值： q =18.000.30/1= 5.40 N/mm； l-计算跨度(外楞间距)：l = 500.00mm； I-面板的截面惯性矩：E = 1.04106N/mm2；内楞的最大挠度计算值: = 0.6775.40500.004/(10010000.001.04106) = 0.219 mm；内楞的最大容许挠度值: = 2.000mm；内楞的最大挠度计算值 =0.219mm 小于 内楞的最大容许挠度值 =2
17、.000mm，满足要求！2.外楞计算外楞(木或钢)承受内楞传递的荷载，按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，外龙骨采用钢楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面类型为圆钢管483.0；外钢楞截面抵抗矩 W = 4.49cm3；外钢楞截面惯性矩 I = 10.78cm4； 外楞计算简图（1）.外楞抗弯强度验算 其中 - 外楞受弯应力计算值(N/mm2) M - 外楞的最大弯距(N.mm)； W - 外楞的净截面抵抗矩； f -外楞的强度设计值(N/mm2)。最大弯矩M按下式计算： 其中，作用在外楞的荷载: P = (1.218.000.90+1.42.000.90)0.500.30/2
18、=1.65kN； 外楞计算跨度(对拉螺栓竖向间距): l = 300mm； 外楞的最大弯距：M = 0.1751647.000300.000 = 8.65104N.mm经计算得到，外楞的受弯应力计算值: = 8.65104/4.49103 = 19.258 N/mm2； 外楞的抗弯强度设计值: f = 205.000N/mm2；外楞的受弯应力计算值 =19.258N/mm2 小于 外楞的抗弯强度设计值 f=205.000N/mm2，满足要求！（2）.外楞的挠度验算 其中 E - 外楞的弹性模量，其值为 210000.00N/mm2； p-作用在模板上的侧压力线荷载标准值： p =18.000.
19、500.30/1= 1.35 KN； l-计算跨度(拉螺栓间距)：l = 300.00mm； I-面板的截面惯性矩：I = 1.08105mm4；外楞的最大挠度计算值: = 1.1461.35103300.003/(100210000.001.08105) = 0.018mm；外楞的最大容许挠度值: = 0.750mm；外楞的最大挠度计算值 =0.018mm 小于 外楞的最大容许挠度值 =0.750mm，满足要求！五、穿梁螺栓的计算 验算公式如下: 其中 N - 穿梁螺栓所受的拉力； A - 穿梁螺栓有效面积 (mm2)； f - 穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170.000 N/mm2；查表得
20、： 穿梁螺栓的直径: 12 mm； 穿梁螺栓有效直径: 9.85 mm； 穿梁螺栓有效面积: A= 76 mm2；穿梁螺栓所受的最大拉力: N =18.0000.5000.3002 =5.400 kN。穿梁螺栓最大容许拉力值: N = 170.00076/1000 = 12.920 kN；穿梁螺栓所受的最大拉力 N=5.400kN 小于 穿梁螺栓最大容许拉力值 N=12.920kN，满足要求！六、梁底模板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的三跨连续梁计算。强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和
21、振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 600.0018.0018.00/6 = 3.24104mm3； I = 600.0018.0018.0018.00/12 = 2.92105mm4； 1.抗弯强度验算按以下公式进行面板抗弯强度验算： 其中， - 梁底模板的弯曲应力计算值(N/mm2)； M - 计算的最大弯矩 (kN.m)； l-计算跨度(梁底支撑间距): l =212.50mm； q - 作用在梁底模板的均布荷载设计值(kN/m)；新浇混凝土及钢筋荷载设计值：q1: 1.2（24.0
22、0+1.50）0.602.200.90=36.35kN/m；模板结构自重荷载：q2:1.20.350.600.90=0.23kN/m；振捣混凝土时产生的荷载设计值：q3: 1.42.000.600.90=1.51kN/m；q = q1 + q2 + q3=36.35+0.23+1.51=38.09kN/m；跨中弯矩计算公式如下: Mmax = 0.1038.0920.2132=0.172kN.m； =0.172106/3.24104=5.309N/mm2；梁底模面板计算应力 =5.309 N/mm2 小于 梁底模面板的抗压强度设计值 f=13.000N/mm2，满足要求！2.挠度验算根据建筑施
23、工计算手册刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。最大挠度计算公式如下: 其中，q-作用在模板上的压力线荷载: q =（(24.0+1.50)2.200+0.35）0.60= 33.87N/mm； l-计算跨度(梁底支撑间距): l =212.50mm； E-面板的弹性模量: E = 9500.0N/mm2；面板的最大允许挠度值: =212.50/250 = 0.850mm；面板的最大挠度计算值: = 0.67733.870212.54/(1009500.02.92105)=0.169mm；面板的最大挠度计算值: =0.169mm 小于 面板的最大允许挠度值: = 212.5 / 250
24、 = 0.850mm，满足要求！七、梁底支撑的计算本工程梁底支撑采用方木。强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：q1 = (24.000+1.500)2.2000.600=33.660 kN/m；(2)模板的自重线荷载(kN/m)：q2 = 0.3500.600(22.200+0.850)/ 0.850=1.297 kN/m；(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN)：经计算得到，活荷载标准值 P1= (2.5
25、00+2.000)0.8500.600=2.295 kN；2.方木的支撑力验算均布荷载 q = 1.233.660+1.21.297=41.948 kN/m；集中荷载 P = 1.42.295=3.213 kN； 方木计算简图经过计算得到从左到右各方木传递集中力即支座力分别为：N1=3.482 kN；N2=10.083 kN；N3=11.475 kN；N4=10.310 kN；N5=3.482 kN；方木按照三跨连续梁计算。 本算例中，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W=5.00010.00010.000/6 = 83.33 cm3； I=5.00010.00010.00010.00
26、0/12 = 416.67 cm4；方木强度验算:最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:均布荷载 q = 11.475/0.600=19.126 kN/m；最大弯距 M =0.1ql2= 0.119.1260.6000.600= 0.689 kN.m；最大应力 = M / W = 0.689106/83333.3 = 8.262 N/mm2；抗弯强度设计值 f=13.0 N/mm2；方木的最大应力计算值 8.262 N/mm2 小于 方木抗弯强度设计值 13.0 N/mm2,满足要求!方木抗剪验算：最大剪力的计算公式如下: 截面抗剪强度必须满足: 其中最大剪力:
27、 V = 0.619.1260.600 = 6.885 kN；圆木的截面面积矩 S =0.78550.0050.00 = 1962.50 N/mm2；圆木方受剪应力计算值 T =6.891962.50/(416.6750.00) = 0.65 N/mm2；方木抗剪强度设计值 T = 1.700 N/mm2；方木的受剪应力计算值 0.649 N/mm2 小于 方木抗剪强度设计值 1.700 N/mm2,满足要求!方木挠度验算:最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下: 方木最大挠度计算值 = 0.67715.938600.0004 /(10010000.000416.
28、667104)=0.336mm； 方木的最大允许挠度 =0.6001000/250=2.400 mm；方木的最大挠度计算值 = 0.336 mm 小于 方木的最大允许挠度 =2.400 mm，满足要求！3.支撑钢管的强度验算支撑钢管按照连续梁的计算如下 计算简图(kN) 支撑钢管变形图(kN.m) 支撑钢管弯矩图(kN.m)经过连续梁的计算得到：支座反力 RA = RB=0.000 kN；最大弯矩 Mmax=0.743 kN.m；最大挠度计算值 Vmax=0.777 mm；支撑钢管的最大应力 =0.743106/5080.0=146.248 N/mm2；支撑钢管的抗压设计强度 f=205.0
29、N/mm2；支撑钢管的最大应力计算值 146.248 N/mm2 小于 支撑钢管的抗压设计强度 205.0 N/mm2,满足要求!八、梁底纵向钢管计算纵向钢管只起构造作用，通过扣件连接到立杆。九、扣件抗滑移的计算:按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN 。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取12.80 kN； R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值
30、；计算中R取最大支座反力，根据前面计算结果得到 R=0.00 kN；R 12.80 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 十、立杆的稳定性计算:立杆的稳定性计算公式 其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括： 横杆的最大支座反力： N1 =0.000 kN ； 脚手架钢管的自重： N2 = 1.20.1296.000=0.930 kN； N =0.000+0.930=0.930 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.58； A - 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.89； W - 立杆净截面
31、抵抗矩(cm3)：W = 5.08； - 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205.00 N/mm2； lo - 计算长度 (m)；如果完全参照扣件式规范不考虑高支撑架，按下式计算 lo = k1uh (1) k1 - 计算长度附加系数，取值为：1.155 ； u - 计算长度系数，参照扣件式规范表5.3.3，u =1.700；上式的计算结果：立杆计算长度 Lo = k1uh = 1.1551.7001.500 = 2.945 m； Lo/i = 2945.250 / 15.800 = 186.000 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心
32、受压立杆的稳定系数= 0.207 ；钢管立杆受压应力计算值 ；=929.520/(0.207489.000) = 9.183 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 9.183 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205.00 N/mm2，满足要求！如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由下式计算lo = k1k2(h+2a) (2)k1 - 计算长度附加系数按照表1取值1.167；k2 - 计算长度附加系数，h+2a = 1.700 按照表2取值1.007 ；上式的计算结果：立杆计算长度 Lo = k1k2(h+2a) = 1.1671.007(1.500+0.1002) = 1.9
33、98 m； Lo/i = 1997.787 / 15.800 = 126.000 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.417 ；钢管立杆受压应力计算值 ；=929.520/(0.417489.000) = 4.558 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 4.558 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205.00 N/mm2，满足要求！3.2.2.2.13、楼板模板及架体计算参数信息:1.脚手架参数横向间距或排距(m):1.00；纵距(m):1.00；步距(m):1.50；立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.10；脚手架搭设高度(m):6.00
34、；采用的钢管(mm):483.2 ；扣件连接方式:双扣件，考虑扣件的保养情况，扣件抗滑承载力系数:0.80；板底支撑连接方式:方木支撑；2.荷载参数模板与木板自重(kN/m2):0.350；混凝土与钢筋自重(kN/m3):25.000；楼板浇筑厚度(m):0.180；施工均布荷载标准值(kN/m2):1.000；3.木方参数木方弹性模量E(N/mm2):9500.000；木方抗弯强度设计值(N/mm2):13.000；木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.300；木方的间隔距离(mm):150.000；木方的截面宽度(mm):50.00；木方的截面高度(mm):100.00； 图2 楼板支撑架
35、荷载计算单元模板支撑方木的计算:方木按照简支梁计算，其惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=5.00010.00010.000/6 = 83.33 cm3；I=5.00010.00010.00010.000/12 = 416.67 cm4； 方木楞计算简图1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：q1= 25.0000.1500.180 = 0.675 kN/m；(2)模板的自重线荷载(kN/m):q2= 0.3500.150 = 0.053 kN/m ；(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN)：p1 = (1.000+2.000)1.0000.150 = 0.450
36、 kN；2.方木抗弯强度验算:最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 均布荷载 q = 1.2(0.675 + 0.053) = 0.873 kN/m；集中荷载 p = 1.40.450=0.630 kN；最大弯距 M = Pl/4 + ql2/8 = 0.6301.000 /4 + 0.8731.0002/8 = 0.267 kN.m；最大支座力 N = P/2 + ql/2 = 0.630/2 + 0.8731.000/2 = 0.752 kN ；方木的最大应力值 = M / w = 0.267106/83.333103 = 3.200 N/mm2；方木抗弯
37、强度设计值 f=13.0 N/mm2；方木的最大应力计算值为 3.200 N/mm2 小于 方木的抗弯强度设计值 13.0 N/mm2，满足要求!3.方木抗剪验算：最大剪力的计算公式如下: Q = ql/2 + P/2截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T其中最大剪力: V = 1.0000.873/2+0.630/2 = 0.752 kN； 方木受剪应力计算值 T = 3 751.500/(2 50.000 100.000) = 0.225 N/mm2； 方木抗剪强度设计值 T = 1.300 N/mm2；方木受剪应力计算值为 0.225 N/mm2 小于 方木的抗剪强度设计值 1
38、.300 N/mm2，满足要求!4.方木挠度验算:最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下: 均布荷载 q = q1 + q2 = 0.675+0.053=0.727 kN/m； 集中荷载 p = 0.450 kN； 方木最大挠度计算值 V= 50.7271000.0004 /(3849500.0004166666.67) +450.0001000.0003 /( 489500.0004166666.67) = 0.476 mm； 方木最大允许挠度值 V= 1000.000/250=4.000 mm；方木的最大挠度计算值 0.476 mm 小于 方木的最大允许挠度值
39、 4.000 mm,满足要求!木方支撑钢管计算:支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P = 0.8731.000 + 0.630 = 1.503 kN； 支撑钢管计算简图 支撑钢管计算弯矩图(kN.m) 支撑钢管计算变形图(kN.m) 支撑钢管计算剪力图(kN) 最大弯矩 Mmax = 1.005 kN.m ；最大变形 Vmax = 2.708 mm ；最大支座力 Qmax = 11.000 kN ；钢管最大应力 = 1.005106/5080.000=197.743 N/mm2 ；钢管抗压强度设计值 f=205.000 N/mm2 ；支撑钢管的计算最大
40、应力计算值 197.743 N/mm2 小于 钢管的抗压强度设计值 205.000 N/mm2,满足要求!扣件抗滑移的计算:按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN 。纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值 R= 11.000 kN；R 12.80 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 模板支架立杆荷载标准值(轴力):作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。1.静荷载标准值包括以下内容：(1)脚手架的自重(kN)：NG1 = 0.
41、1296.000 = 0.775 kN；钢管的自重计算参照扣件式规范附录A。(2)模板的自重(kN)：NG2 = 0.3501.0001.000 = 0.350 kN；(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：NG3 = 25.0000.1801.0001.000 = 4.500 kN；经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3 = 5.625 kN；2.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载。经计算得到，活荷载标准值 NQ = (1.000+2.000 ) 1.0001.000 = 3.000 kN；3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算 N = 1.2NG + 1.4NQ = 10.950 kN；立杆的稳定性计算:立杆的稳定性计算公式: 其中 N - 立杆的轴心压力设计值(kN) ：N = 10.950 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 查表得到；