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1、一、控制轧制 在热轧过程中通过对金属的加热制度、变形制度和温度制度的合 理控制，使塑性变形与固态相变结合以获得细小的经理组织，使钢材 具有优异的综合力学性能（强度、韧性和焊接性能等）的轧制工艺。二、控制冷却 控制轧后钢材的冷却速度以达到改善组织性能的目的。三、控轧控冷工艺优点 1、控轧 2、控冷1 控制轧制与控制冷却 第1页/共72页2控轧控冷理论 一、钢的强韧化 1、钢的强化机制 （1）固溶强化（）通过添加溶质元素（以点缺陷形式）使基体强化（改变化学成分）合金含量%合金含量%合金含量%第2页/共72页2控轧控冷理论（2）位错强化 加工硬化是位错强化的外部表现（3）沉淀强化 低合金钢中加入微量
2、Nb、V、Ti等元素，可形成碳化物、氮化物或碳氮化 物，在轧制时或轧后冷却时，它仍析出第二相沉淀强化（4）晶界强化 晶粒越细小，晶界相对越多，晶界对为错的运动的阻力越大。霍尔佩奇公式：（5）亚晶强化（6）相变强化（7）第3页/共72页二、钢的韧化 1、影响韧性的因素 （1）成分 一般的，加入合金元素会使材料强度提高，但 由于基体内缺陷增加，而会使塑性和韧性降低。（2）气体和夹杂物 （3）加工工艺2控轧控冷理论第4页/共72页2、强化机制对韧性的影响（1）固溶强化（2）位错强化。对塑性和韧性双重影响（3）沉淀强化（4）晶界强化 细小均匀的晶粒既可提高强度又可改善塑性和韧性是控轧的 基本目标。（5
3、）相变强化3、冷脆系数 表示各强化机理和成分对强度和韧性的影响 表示有提高脆性断裂的倾向2控轧控冷理论 第5页/共72页三、热变形时钢的奥氏体变形与再结晶 1、热变形时钢的再结晶 高温A体区变形的钢，加工硬化与高温动态软化（动态回复和动态 再结晶）同时进行。2、热变形间隙时间内A体再结晶 （1）在道次间或加工后，A体区冷却时将发生静态回复、静态再结 晶和亚动态再结晶。（2）各因素对A体平均晶粒尺寸的影响 原始晶粒大小：原始晶粒越细，再结晶后晶粒也越细。变形量：在一定轧制温度下，变形后A体晶粒尺寸随变形量 增大而减小。但大压下率部分的晶粒细化效果减弱，60%压下率 甚至于没有细化作用，其极限植为
4、2040 2控轧控冷理论第6页/共72页变形温度 晶粒大小是变形温度的弱函数，且取决于A体再结晶情况。变形速度：与温度同样效果。变形后停留时间 既会增加A体再结晶数量又会使再结晶A体晶粒长大。微量元素 微合金元素在钢中以C和N化合物形式析出，起细化晶粒作用。溶于固溶体或分布在基体中小质点析出物都可阻止晶粒长大。但微合金元素有强烈抑制A体再结晶作用，可使再结晶数量减少、晶粒尺寸增大。2控轧控冷理论第7页/共72页3、再结晶区域图 （1）以变形量为横坐标，变形温度T为纵坐标的图，依变形后组织是否再结晶分三个区域：未再结晶区 部分再结晶区 再结晶区2控轧控冷理论第8页/共72页 2）一道次轧后再结晶
5、区域图 区：回复区给予压下，反而局部生成巨大晶粒，相变后组织不均。区：再结晶和未再结晶的晶粒混合物。区：细小再结晶晶粒，晶粒大小随变形量增大而细化。压下率大的部分完全再结晶区低于临界变形量的部分，只有回复的区介于两者之间为部分再结晶区。（3）多道次轧制4、保温中A体晶粒长大2控轧控冷理论第9页/共72页2控轧控冷理论四、在变形条件下的相变 1、变形后的A体向铁素体的转变（A F）（1）再结晶A体晶粒生成F体晶粒 、F体晶粒优先在A体晶界上生成，生成的F体晶粒有 块状（等轴的）也有呈针状的先共析F体（魏氏组织F 体）。魏氏组织形成降低了钢的塑性和韧性，应减少和 消除。魏氏组织形成主要取决于钢的
6、化学成分、A体晶粒大小和冷却速度。第10页/共72页2控轧控冷理论 1）含C量在0.150.5%间易形成魏氏组织。C 形成块状F体 C 形成网状F体 2）铌钢 普碳钢 钒钢顺序，铌钢最易形成魏氏组织。3）A晶粒 5级（大于40 ）易形成魏氏组织。4）增加冷却速度会促进魏氏组织形成、随A体晶粒的细化，F体晶粒成比例细化 转换比，化学成分对转化比有影响。、通常热轧通过形变再结晶克使A体晶 粒细化2040 ，转变后的F体可 细化20 （8级）阻碍魏氏组织的形成第11页/共72页2控轧控冷理论（2）、部分再结晶A体晶粒 F体晶粒 、由两部分组成 1）再结晶细小在其晶界上析出F体晶粒细小。2）未再结晶晶
7、粒受变形拉长，由于A没细化，F成核少，易形成粗大的F体和针状 组织不均匀组织对韧性影响大。、经多道次轧制使部分再结晶晶粒变小或受变形拉 长，晶内出现许多变形带。则转变后亦能得到细小F体 组织，改善性能。第12页/共72页（3）从未结晶A体F体晶粒 、可能得到细小F体晶粒 F体晶粒在晶界和变形带上形核。、也可得到粗细不均 的混晶F体。、获得何种组织取决于未再结晶区内是 否得到均匀的变形带。2控轧控冷理论第13页/共72页、总变形量和道次变形量要大。1）总变形量应 45%，可得F体晶粒 （1213级）2）一道次压下率越大，越易产生变形带，越易获得均匀组织。、未再结晶区材料强度由固溶强化（）和F体晶
8、粒尺寸（d）等决定。2控轧控冷理论第14页/共72页（4）几种转变类型 、A型 、B型（再结晶型控制轧制）、型（未再结晶型控轧）、过渡型（介于、间）是在A体部分再结晶区内发生的转变（5）铁素体细化程度 型 B型 过渡型 A型 型最细2控轧控冷理论第15页/共72页2、变形条件对A F体 转变温度A r3的影响（1）测Ar3方法（2）变形条件对A r3的影响 、变形对A r3影响两种情况。、变形条件对A r3的影响 1）加热温度 （原始A体晶粒度）2）轧制温度T2控轧控冷理论第16页/共72页 3）变形量 4）冷却速度（3）A r3的变化对组织的影响 、单纯从相变后F体晶粒长大观点 Ar3低对获
9、得细晶F体有利 、变形引起相变温度的变化较复杂 1）在再结晶区变形 2）在未再结晶区变形 （型控轧）2控轧控冷理论第17页/共72页3、变形条件对A P转变的影响 （1）、变形使P体转变加速，从而使钢的淬透性变坏。（2）、变形对A r1的影响2控轧控冷理论第18页/共72页2控轧控冷理论4、铁素体的变形与再结晶（1）F体热加工中的组织变化 、F体热加工应力应变曲线 、F体热加工软化方式 、亚晶尺寸d（2）F体在变形间隙时的组织变化 、F体发生静态回复和再结晶软化 1）静态再结晶有条件的：（为临界值）2）影响静态再结晶的因素 、F体再结晶晶粒大小第19页/共72页5、在两相区（A+F）轧制时组织
10、性能变化（1）在两相区轧制时，A体与F体均发生变形（2）两相区轧制后的组织由变形未再结晶A体转变的等轴细小铁素体晶粒，以及被变形的细长F体晶粒。同时在低温区变形促进了含Nb、V、Ti等微合金化钢中碳化物的析出（形变诱导析出）。（3）性能变化 、增加 、产生织构强度的方向性，并使高阶冲击能（韧性 状态下冲击能）有所降低。2控轧控冷理论第20页/共72页6、三种类型的控制轧制（1）促进F体细化的途径 、细化A体晶粒 、控轧控冷（2）控轧 、第一阶段，A体再结晶区轧制 1）通过反复形变再结晶，使A晶粒细化 2）实际生产中动态再结晶有困难，主要发生静态再结晶。3）实际生产中每道次都发生完全再结晶是困难
11、的，存在部分再结晶轧制，应避免产生混晶的临界压下量（10%）4）通过再结晶细化的A体晶粒为20402控轧控冷理论第21页/共72页、第二阶段，A体未再结晶区（再结晶温度以下至相变 温度间）1）该阶段是控轧重要阶段 2）A体晶粒被拉长并产生变形带。3）可通过多道次变形的累计作用可获得细小晶粒达1112级 4）对普碳钢，A体未再结晶区狭小，加入Nb、V、Ti可使A体再结晶温度提高，扩大了未再结晶区。5）比第一阶段，可使材料强度提高，脆性转变外温度降低。2控轧控冷理论第22页/共72页 、第三阶段，在两相区内轧制（A r3A r1间）1）该区对未再结晶A体加工，还对F体加工。2）产生织构 3）形变诱
12、导析出物可使脆性转变温度降低 4）工艺对性能影响大（3）进一步细化F晶粒措施 、快速冷却 、一定合金元素 、控制钢中含碳量，降低S、P含量 （提高冶金质量）、采用高温形变淬火工艺。2控轧控冷理论第23页/共72页2控轧控冷理论第24页/共72页五、微合金元素在控轧中的作用 一般微合金钢指合 金元素总含量0.1%的钢，目前大量使用的Nb、V、Ti，能与C、N结合成碳化物和碳氮化物，可在高温下溶解，低温下析出。2控轧控冷理论第25页/共72页1、微合金元素在热轧中溶解析出（1）轧前加热过程中溶解 、Nb在A体中溶解 、V在A体溶解度。、Ti在A体中溶解2控轧控冷理论第26页/共72页（2）控轧时微
13、量元素碳氮化物的析出 、各阶段Nb（C，N）析出状态 1）出炉前Nb（C，N）质点状态。2）出炉后冷却到轧制前Nb（C，N）析出状态，未变形A体中Nb（C，N）析出很慢。3）变形 A体中Nb（C，N）析出状态，变形使Nb的析出加快（形变诱导析出），Nb（C，N）在900析出最快,孕育期最短，低温轧制(未再结晶区)加速C和Nb扩散速度。Nb（C，N）析出在晶界处以及晶内和亚晶界上，颗粒细小，控轧就是利用细小质点固定亚晶界而阻止A体晶粒再结晶达到细化目的。4）AF体转变过程中，在F体内Nb（C，N）析出。AF相变后，微量元素达高度饱和而快速析出。快速冷却析出质点小。2控轧控冷理论第27页/共72页
14、2控轧控冷理论影响析出因素 第28页/共72页2、微合金元素在控轧控冷中作用（1）加热时阻止A体晶粒长大 、形成高度弥散的碳氮化合物小颗粒。组织A体晶粒长 大（即提高钢的粗化程度）、Nb、Ti含量0.1%，提高钢粗化温度到10501100。V0.1%时，A体在950开始粗化。、钢中含Al，使A体粗化温度在9009502控轧控冷理论第29页/共72页（2）抑制A体再结晶 、对动态再结晶临界变形量的 影响，显著阻滞形变A体动态 再结晶。、对再结晶数量的影响 、对再结晶速度影响。1）含Nb钢再结晶开始和完 成时间都比不含Nb钢推迟。2）当Nb达到0.06%时，阻止 再结晶作用达到饱和。2控轧控冷理论
15、第30页/共72页、对静态临界变形量影响。、对再结晶晶粒大小影响。1）与碳钢相比，铌钢再结晶后晶粒度较小。2）Nb在体中三种形式存在。在轧制不同阶段有抑制A体再结晶作用 、加热时尚未溶到A体中的Nb（C，N），不能阻止再结晶发生发展 、在1000以上时，固溶于A体中的铌推迟再结晶。、在900以下时，固溶于A体中的铌和析出的细小的Nb（C，N）都阻止再结晶进行。2控轧控冷理论第31页/共72页（3）细化F体晶粒 细化F体效果：Nb最显著，Ti次之，V最差。（4）影响钢的强韧性能 、铌：在控轧时，产生显著的晶粒细化和中等沉淀强化。、钛：随Ti含量增加，发生强烈沉淀强化，晶粒细化中 等。、钒：产生中
16、等程度沉淀强化和比较弱的 晶粒细化。2控轧控冷理论第32页/共72页六、中高碳钢控轧特点 1、中高碳钢A体再结晶行为。（1）Nb、C对中高碳钢A体再结晶临界变形量的影响 、添加Nb可延迟A体再结晶，与低碳钢一样。、含C量对A体再结晶行为影响不大。加入铌后，随C%再结晶温度。（2）Nb、C对中高碳钢A体再结晶 晶粒度的影响再结晶A体晶粒度 几乎不受含C量的影响，而由压 下率和是否加铌所决定。2控轧控冷理论第33页/共72页2、中高碳钢控轧钢材组织状态（1）常温组织以铁素体为主的钢材（Mn1.0%）、普通轧制实验 1）实验 2）组织为F+P体 2控轧控冷理论第34页/共72页 、控轧实验 1）实验
17、 2）组织 、压下率为35%，F体晶粒更细小，而P体变粗大。、压下率为50%时，基本上得到细小均匀F体和P体。、压下率为75%时，铁素体晶粒更细小均匀（达1213 级），P也细化。、对中碳钢和Mn1%钢材主体为F体，就认为与低碳钢一样，仍旧是铁素体细化 机理在起作用。2控轧控冷理论第35页/共72页（2）常温组织以珠光体为主的钢材 、0.43%C，1.4%Mn钢实验 1）普通热轧 2）控轧，再结晶区轧制。、043%C，1.38%Mn，0.023%Nb 控轧 由于Nb加入而处于未再结晶区，在伸长A体 晶界处生成极细F体组织，但在伸长A体晶粒 内形成粗大P体。2控轧控冷理论第36页/共72页 、这
18、种钢种最好A体再结晶内充分轧制，尽量细化A体晶粒，可获细小均匀F体和珠光体。1）该钢中，在未再结晶区轧制对珠光体等轴状起不到有效作用 2）加Nb钢在低温轧制时有时反而不利。2控轧控冷理论第37页/共72页 （3）共析钢 、共析钢那样高碳钢的组织为单一P体。、其控制轧制只是细化珠光体团。、希望在A体再结晶区轧制，使A体晶粒细小。这样既可使珠光体球团变小，又可使析出的网状 碳化物变薄。2控轧控冷理论第38页/共72页3、中高碳钢组织与力学性能的关系（1）中高碳钢组织对性能的影响 、对强度的影响 1）影响珠光体强度的重要因素是珠光体片层间距。纯铁强度 P体片层间距 系数 2控轧控冷理论第39页/共7
19、2页 2）综合各种强化因素，对F体P体钢强度的影响。（Mpa）铁素体体积比，F体晶粒平均直径mm。P体平均片距。3）成分N、Si既强化F体又强化P体，Mn只对F体有作用 4）钢中100%珠光体时，珠光体片层间距越小，强度越高。5）中高碳的F体P体钢，Nb，Ti碳化物，沉淀强化可不计。2控轧控冷理论第40页/共72页 、对塑性影响 珠光体直径越小，片层间距越小，延性越好。、对韧性影响 1）可以通过细化晶粒，降低Si量和N量来保证其韧性。2）固溶强化和P体数量增多对韧性有害，细化P体球团可 改善韧性。3）对100%P体钢，最佳片层距 对0.8%C的钢，韧性最好。，韧性。（2）控轧中组织性能变化2控
20、轧控冷理论第41页/共72页（2）控轧中组织性能变化 、控轧中强度 1）含C量0.20.3%控轧，及 均高。2）随C%，P体比重增多，0.4%C钢控轧，反而降 低。、控轧钢材韧性和塑性 1）0.2%0.8%C，含C%量越低，韧性改善程度越大。2）脆性转变温度由于控轧而降低值为 0.2%C，降低70；0.8%C，降低30 3）断面收缩率（0.20.8%C范围内）控轧材 高于普轧材。2控轧控冷理论第42页/共72页 、结论 1）以F体为主的钢，采取控轧细化F体晶粒来提高强度和韧性。2）以P体为主的钢，通过控轧会使强度降低，韧性提高。3）对于P体为主的钢，必须采用再结晶控轧以细化A体晶粒，最终使P体
21、球直径减少。如果采用未再结晶型控轧，会 加大珠光体球直径。4）对于中高碳钢，如果同时提高强度和 韧性，必须进行控轧并轧后控制冷却，使P体在低温下产生可得到细片层珠光 体，强韧性提高。2控轧控冷理论第43页/共72页七、钢材控制冷却理论基础 1、控制冷却的目的和冷却方式选择 （1）目的 在不降低材料韧性的前提下，进一步提高材料的强 度。2控轧控冷理论第44页/共72页 、低碳钢、低合金钢和微合金钢 1）高温终轧的钢材 轧后A体完全再结晶 如果慢冷，力学性能低 2）低温终轧钢材 终轧时A体处于未再结晶区 如果慢冷，降低控轧钢细化晶粒效果 、高碳和高碳合金钢 改善性能 、控轧控冷结合以获得所需组织性
22、能2控轧控冷理论第45页/共72页（2）轧后控冷冷却过程三个阶段 、一次冷却，至Ar3（或Arcm）的冷却 目的：为相变作好组织准备。、二次冷却 1）从相变开始温度到相变 结束温度范围内的冷却控制 2）目的：控制相变过程以 保证得到所需组织性能。2控轧控冷理论第46页/共72页 、三次冷却 1）从相变后至室温范围内的冷却 2）目的：、低碳钢：空冷 、Nb钢：空冷 、高碳钢或高碳合金钢：空冷、快冷（3）冷却方法2控轧控冷理论第47页/共72页2、轧后快冷强韧化机制（1）轧后快冷对钢材强度的影响。、轧后冷速的影响 1）强度随冷速不同而变化 依钢种不同而异。NbV钢比SiMn钢的 提高的大。2）高温
23、加热，控轧和控冷 材强度都提高。2控轧控冷理论第48页/共72页、Nb、Ti含量的影响 1）Nb、Ti抑制A体再结晶并具有析出强化的元素，且控轧、控冷性能变化随Nb、Ti含量不同而变。2）Nb钢 3）Ti钢 4）快冷停止后的空冷发生 碳氮化物细化析出，并对B体轻 微回火，也对刚才性能 有影响。2控轧控冷理论第49页/共72页 、轧后控冷强化增量分析 1）控冷强化原因 2）控冷材强度提高量2控轧控冷理论第50页/共72页 3）冷速及Nb含量对 和 的影响（2）轧后快冷对韧性的影响、轧后快冷对韧性的影响 1）轧后冷速的影响随钢种和加热温度的不同而变化。2控轧控冷理论第51页/共72页 2）轧后快冷
24、材保持较高韧性。A体再结晶区积累压下量最大，使F体细化控轧实现。控冷使F体晶粒细化，B体也细化。强度又维持较高韧性。3）控冷材在100脆性转变温度时发生层状撕裂极少。、Nb、Ti含量的影响 1）在Nb钢中，控冷材比控轧材韧性改善。组织更加细化，则韧性改善。2）Ti钢 、Ti%，韧性改善，当Ti%0.05%时呈饱和倾向。、控冷材比控轧材具更优异韧性。、Ti在0.02%左右，相变组织均匀细小，改善韧性。2控轧控冷理论第52页/共72页一、棒材的控轧和控冷 1、棒材中的控轧控冷目的 2、控轧控冷技术在小型连轧机中应用 （1）控轧在小型连轧机上的应用 、两种类型 1）两阶段控轧工艺 2）三阶段控轧工艺
25、3、棒材及钢筋的控制轧制和控制冷却 第53页/共72页 、控轧经验 高碳钢，粗轧开轧900 精轧机入口轧件为925 轧件出口为900 低碳钢，粗轧开轧850 精轧机入口轧件为870 轧件出口为850 轧制线上设置冷却装置以实现控温轧制。（2）微合金化钢棒材控轧控冷。（3）低温轧制 、降低开轧温度。、除降开轧温度，还将终轧温度控制在700800以下。3、棒材及钢筋的控制轧制和控制冷却 第54页/共72页（4）控冷在小型连轧机上应用 、钢筋和棒材的轧后余热淬火和自回 火工艺。、A体不锈钢轧后余热固溶处理 、轴承钢控冷 1）利用控轧和轧后快冷工艺以获得理 想的快速球化所要求预组织。2）两种工艺。3、
26、棒材及钢筋的控制轧制和控制冷却 第55页/共72页二、钢筋控轧控冷 1、控轧工艺 2、轧后余热淬火回火工艺 （1）特点 （2）工艺包括三个过程 、第一阶段，表面淬火阶段（急冷段）、第二阶段，自回火阶段 、第三阶段，心部组织转变阶段 3、棒材及钢筋的控制轧制和控制冷却 第56页/共72页（3）影响控冷钢筋组织性能的因素 、钢筋规格尺寸与化学成分 1）规格大小。2）C%、Mn%的影响 3）微合金化钢筋3、棒材及钢筋的控制轧制和控制冷却 第57页/共72页、轧制工艺条件的影响。1）加热温度 2）变形量 3）变形速度 4）终轧温度 终轧温度和变形量决定 A体是否再结晶 5）降低终轧温度有利，可提高力学
27、性能，并降低对冷却能力要求。3、棒材及钢筋的控制轧制和控制冷却 第58页/共72页、冷却工艺条件的影响 1）终轧后到入水的时间间隔，主要影响A体再结晶程度。2）冷却速度，控冷重要参数之一，决定轧后钢筋控冷后的 组织性能.依钢化学成分，A体冷却转变曲线和所要求组织性能来确定冷速。3、棒材及钢筋的控制轧制和控制冷却 第59页/共72页 3）强冷时间，冷却速度和强冷时间决定了 后的组织 和性能。4）自回火温度，是钢筋轧后余热处理中关键参数，取 决于快冷时间。有一合适的自回火温度范围、冷却水参数的影响 冷却介质（一般为水），冷却水量，喷头压力，冷却 水温度等影响冷却工艺及效果，影响了钢筋组织与性能。3
28、、棒材及钢筋的控制轧制和控制冷却 第60页/共72页（4）钢筋控冷类型及方法 、类型，依快冷前变形A体发生再结晶情况分 1）变形A体充分再结晶法。只有相变强化而无形变强化。2）快冷前，变形A体尚未发生再结晶（或只发生部分再 结晶）。、方法 1）轧后立即快冷到一定时间后空冷自回火。2）二段冷却工艺3、棒材及钢筋的控制轧制和控制冷却 第61页/共72页（5）冷却装置 、套管式 、湍流管式 3、棒材及钢筋的控制轧制和控制冷却 第62页/共72页一、线材控轧 1、控轧工艺 （1）常规轧制工艺 （2）两段变形制度（常化轧制工艺）（3）三段变形制度4、线材的控轧控冷第63页/共72页二、线材控冷 1、目的
29、 2、控冷工艺要求 （1）控制冷却的三个阶段 、第一阶段，为相变作准备（细化A体）及减少 二次氧化铁皮生成量。、第二阶段，相变过程。、第三阶段，相变结束。4、线材的控轧控冷第64页/共72页（2）工艺要求，取决于钢种成分和最终用处 、一般用途低碳钢和碳素焊条钢 1）多用于拉拔加工 2）要求低的强度和较好延性 3）低碳钢线硬化原因 4）工艺要求 高温吐丝，缓慢冷却，相变完成后加速冷却。既可 获得粗大F体组织，强度低延性大，利于拉拔速度，有 可减少氧化铁皮生成。4、线材的控轧控冷第65页/共72页、0.20.4%C的中碳钢 1）用于冷变形制作紧固件，采用较慢冷却速度。2）用于冷镦件的，采用较高吐丝
30、温度。3）用于拉拔的，用鼓风冷却并提高运输机速度。、0.350.55%C的碳钢，采用大风量和高的运输速度 快速冷却，抑制F体析出及细片P体。、0.60.85%C的高碳钢，以较高冷速获得细片P体（索氏体）、合金钢，一般较低冷速。4、线材的控轧控冷第66页/共72页3、冷却几种方法（1）斯太尔摩法 、特点 1）经两种介质两次冷却。2）冷速可调 、控冷形式 1）标准型，适合高碳钢线材控冷 2）缓慢型，保温炉罩，适合低碳钢，低合金钢，合金 钢线材冷却。3）延迟型，隔热的保温层（侧墙），保温罩盖。、控冷效果4、线材的控轧控冷第67页/共72页4、工艺参数设计（1）终轧温度的设定 、高碳钢、低合金高强钢及
31、冷镦钢,终轧温度不能过高，控制在930980 、低碳钢、碳素焊条钢，终轧温度应高些，设定在980 1050。、轴承钢、工具钢等，终轧温度尽可能低些，控制在 900。4、线材的控轧控冷第68页/共72页（2）吐丝温度的设定 、是控制相变开始温度的关键参数。、最佳吐丝温度的选择。1）一般，控制在760900 2）一些钢种吐丝温度。软线 900 硬线（高碳）785 冷镦（中碳）780 拉拔用钢 8704、线材的控轧控冷第69页/共72页（3）相变区冷却速度控制 其取决于运输机速度，风量大小及保温罩开闭。1）运输机速度。2）运输机下放一般有多台可分档控制风量的冷却风机。3）保温罩（4）集卷温度，一般2504、线材的控轧控冷第70页/共72页谢 谢第71页/共72页感谢您的观看。第72页/共72页