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1、层数为3层，标准层层高为3.3m,基本烈度基本烈度8度，设计基本地震加速度度，设计基本地震加速度0.3g，设，设计地震分组第二组计地震分组第二组.算例算例1第1页/共39页第2页/共39页第3页/共39页第4页/共39页支座选型及布置支座选型及布置1.根据各柱或各墙肢的组合轴力，初按橡胶支座承受10/12/15MPa应力确定支座直径确定支座直径；支座选型支座选型第5页/共39页第6页/共39页4.根据PKPM或ETABS的柱位及墙位，布置橡胶支座,布置时注意以下两点：a.布置一定数目带铅的橡胶支座，使所有带铅支座的屈服力之和大于1.4倍风荷载作用下结构的基底剪力，即：确定铅芯支座的数量确定铅芯
2、支座的数量第7页/共39页b.有铅支座尽量布置在结构周边，以增加隔震层的抗扭刚度，无铅支座尽量对称布置，使隔震层偏心率尽量小。第8页/共39页a.小震计算 对隔震结构：(1).计算隔震层等效阻尼比及等效刚度：(2).计算隔震结构Geq,并计算隔震结构周期：50%剪切刚度50%等效阻尼比简化计算方法简化计算方法Kh=29.205 kN/mm eq=17.5%Tiso=1.5s 第9页/共39页对隔震结构：(3).计算小震时隔震结构基底剪力：=0.0456第10页/共39页对非隔震结构：计算小震时非隔震结构基底剪力：注：Tniso可由PKPM或ETABs计算得到；非隔震结构阻尼比一般取5%.nis
3、o=0.125第11页/共39页第12页/共39页减震系数计算减震系数计算层间剪力比值0.530.350.260.18水平向减震系数0.750.500.380.25降低程度0.5度1度1.5度2度当隔震支座只采用普通叠层橡胶支座、消能器只采用速度型消能器、不设置抗风装置时，宜取水平向减震系数的1.25 倍；其余情况，宜取水平向减震系数的1.4 倍。第13页/共39页 对隔震结构：计算方法同小震，但此时各隔震橡胶支座的等效阻尼比及等效刚度应取大震时的相应值：直径小于600，取250%剪应变时的相应值；直径大于等于600，取100%剪应变时的相应值；由规范反应谱，计算隔震结构大震时基底剪力Viso
4、(大震),则隔震层在大震时位移：大震计算位移验算第14页/共39页250%(或100%)剪切刚度250%（或100%)等效阻尼比Kh=18.876kN/mmeq=0.064=0.2315iso=196.5mm第15页/共39页大震计算目标 主要隔震层大震位移计算，大震时隔震层最大隔震层最大位移位移应小于小于0.55Disolator及及3Tr.注：Disolator为最小支座直径；Tr为所有支座最小橡胶层总厚度.如果大震位移不满足要求则需增加铅芯橡胶如果大震位移不满足要求则需增加铅芯橡胶垫的数量，重复上面步骤垫的数量，重复上面步骤.隔震沟缝宽度：，则取250mm第16页/共39页第17页/共3
5、9页第18页/共39页第19页/共39页动力分析方法动力分析方法 a.小震计算 对隔震结构：(1).建立上部结构三维模型（如ETABS)；(2).在上述模型中加入isolator非线性构件，并输 入非线性属性；(3).在模型中加入两个实际地震波及一个人工波，进行三维非线性计算；(4)从计算结果中取出每个地震波下各层层剪力，对同一方向，三个波的结果进行平均。第20页/共39页第21页/共39页小震50%等效刚度（大震250%或100%等效刚度）屈服前刚度屈服力屈服后刚度比第22页/共39页第23页/共39页第24页/共39页第25页/共39页第26页/共39页第27页/共39页a.小震计算 对非
6、隔震结构：(1).对前面的隔震结构计算模型进行局部修改，去 掉基底的非线性构件，加上约束；(2).从计算结果中取出每个地震波下各层层剪力，对同一方向，三个波的结果进行平均。求第28页/共39页.大震计算 对隔震结构：(1).采用小震隔震结构计算模型，对其中非线性构件参数进行修改，主要是修改等效刚度，非线性参数不用修改；同时将地震波幅值修改到大震时幅值；(2).进行非线性计算，取出各地震波作用下隔震层最大位移，并按三波平均。判断隔震层最大位移是否满足，判断隔震层最大位移是否满足，第29页/共39页其它部分设计其它部分设计与布置隔震支座的预埋板的尺寸配合（一般比板大100）高度：如果梁的截面不大，则支墩高度要大于预埋钢板长度板厚要大于140mm第30页/共39页第31页/共39页第32页/共39页第33页/共39页第34页/共39页第35页/共39页第36页/共39页第37页/共39页报告完毕报告完毕请各位专家批请各位专家批评指正评指正!第38页/共39页感谢您的观看。第39页/共39页