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1、第第 8 章章同步电动机变压变频调速系统同步电动机变压变频调速系统电力拖动自动限制系统电力拖动自动限制系统内容提要内容提要n同步电动机变压变频调速的特点及其基本类型n他控变频同步电动机调速系统n自控变频同步电动机调速系统8.1同步电动机变压变频调速的特点同步电动机变压变频调速的特点及其基本类型及其基本类型 本节提要本节提要n概述n同步调速系统的类型n同步调速系统的特点1.概述概述 同步电动机历来是以转速与电源频率保持严格同步著称的。只要电源频率保持恒定，同步电动机的转速就确定不变。接受电力电子装置实现电压-频率协调限制，变更了同步电动机历来只能恒速运行不能调速的面貌。起动费事、重载时振荡或失步
2、等问题也已不再是同步电动机广泛应用的障碍。n同步电机的特点与问题l优点：l（1）转速与电压频率严格同步；l（2）功率因数高到1.0，甚至超前；l存在的问题：l（1）起动困难；l（2）重载时有振荡，甚至存在失步危急；n解决思路l问题的根源：l 供电电源频率固定不变。l解决方法：l 接受电压-频率协调限制，可解决由固定频率电源供电而产生的问题。例如p对于起动问题：p 通过变频电源频率的平滑调整，使电机转速渐渐上升，实现软起动。p对于振荡和失步问题：p 由于接受频率闭环限制，同步转速可以跟着频率变更，于是就不会振荡和失步了。2.同步调速系统的类型同步调速系统的类型（1）他控变频调速系统 用独立的变压
3、变频装置给同步电动机供电的系统。（2）自控变频调速系统 用电动机本身轴上所带转子位置检测器或电动机反电动势波形供应的转子位置信号来限制变压变频装置换相时刻的系统。3.同步调速系统的特点同步调速系统的特点（1）沟通电机旋转磁场的同步转速1与定子电源频率 f1 有确定的关系 异步电动机的稳态转速总是低于同步转速的，二者之差叫做转差 s；同步电动机的稳态转速等于同步转速，转差 s=0。（8-1）同步调速系统的特点（续）同步调速系统的特点（续）（2）异步电动机的磁场仅靠定子供电产生，而同步电动机除定子磁动势外，转子侧还有独立的直流励磁，或者用永久磁钢励磁。（3）同步电动机和异步电动机的定子都有同样的沟
4、通绕组，一般都是三相的，而转子绕组则不同，同步电动机转子除直流励磁绕组（或永久磁钢）外，还可能有自身短路的阻尼绕组。（4）异步电动机的气隙是匀整的，而同步电动机则有隐极与凸极之分，隐极式电机气隙匀整，凸极式则不匀整，两轴的电感系数不等，造成数学模型上的困难性。但凸极效应能产生平均转矩，单靠凸极效应运行的同步电动机称作磁阻式同步电动机。同步调速系统的特点（续）同步调速系统的特点（续）（5）异步电动机由于励磁的须要，必需从电源吸取滞后的无功电流，空载时功率因数很低。同步电动机则可通过调整转子的直流励磁电流，变更输入功率因数，可以滞后，也可以超前。当 cos =1.0 时，电枢铜损最小，还可以节约变
5、压变频装置的容量。同步调速系统的特点（续）同步调速系统的特点（续）（6）由于同步电动机转子有独立励磁，在极低的电源频率下也能运行，因此，在同样条件下，同步电动机的调速范围比异步电动机更宽。（7）异步电动机要靠加大转差才能提高转矩，而同步电机只须加大功角就能增大转矩，同步电动机比异步电动机对转矩扰动具有更强的承受实力，能作出更快的动态响应。同步调速系统的特点（续）同步调速系统的特点（续）返回目录返回目录*8.2他控变频同步电动机调速系统他控变频同步电动机调速系统 与异步电动机变压变频调速一样，用独立的变压变频装置给同步电动机供电的系统称作他控变频调速系统他控变频调速系统。本节提要本节提要n转速开
6、环恒压频比限制的同步电动机群调速系统n由交-直-交电流型负载换流变压变频器供电的同步电动机调速系统n由交-交变压变频器供电的大型低速同步电动机调速系统n按气隙磁场定向的同步电动机矢量限制系统n同步电动机的多变量动态数学模型*8.2.1转速开环恒压频比限制的同步电动转速开环恒压频比限制的同步电动机机群调速系统群调速系统 转速开环恒压频比限制的同步电动机群调速系统，是一种最简洁的他控变频调速系统，多用于化纺工业小容量多电动机拖动系统中。这种系统接受多台永磁或磁阻同步电动机并联接在公共的变频器上，由统一的频率给定信号同时调整各台电动机的转速。n系统组成图8-1多台同步电动机的恒压频比限制调速系统 l
7、多台永磁或磁阻同步电动机并联接在公共的电压源型PWM变压变频器上，由统一的频率给定信号 f*同时调整各台电动机的转速。l PWM变压变频器中，带定子压降补偿的恒压频比限制保证了同步电动机气隙磁通恒定，缓慢地调整频率给定 f*可以渐渐地同时变更各台电机的转速。n系统限制n 系统特点l系统结构简洁，限制便利，只需一台变频器供电，成本低廉。l由于接受开环调速方式，系统存在一个明显的缺点，就是转子振荡和失步问题并未解决，因此各台同步电动机的负载不能太大。*8.2.2由交由交-直直-交电流型负载换流变压变交电流型负载换流变压变频频器供电的同步电动机调速系统器供电的同步电动机调速系统n概述n 大型同步电动
8、机转子上一般都具有励磁绕组，通过滑环由直流励磁电源供电，或者由沟通励磁发电机经过随转子一起旋转的整流器供电。对于常常在高速运行的机械设备，定子常用交-直-交电流型变压变频器供电，其电机侧变换器（即逆变器）比给异步电动机供电时更简洁，可以省去强迫换流电路，而利用同步电动机定子中的感应电动势实现换相。这样的逆变器称作负载换流逆变器（Load-commutated Inverter，简称LCI）。n 系统组成图8-2 由交-直-交电流型负载换流变压变频器供电的同步电动机调速系统n 系统限制 在图8-2中，系统限制器的程序包括转速调整、转差限制、负载换流限制和励磁电流限制，FBS是测速反馈环节。由于变
9、压变频装置是电流型的，还单独画出了电流限制器（包括电流调整和电源侧变换器的触发限制）。n 换流问题 LCI同步调速系统在起动和低速时存在换流问题，低速时同步电动机感应电动势不够大，不足以保证牢靠换流；当电机静止时，感应电动势为零，根本就无法换流。n 解决方案 这时，须接受“直流侧电流断续”的特殊方法，使中间直流环节电抗器的旁路晶闸管导通，让电抗器放电，同时切断直流电流，允许逆变器换相，换相后再关断旁路晶闸管，使电流复原正常。用这种换流方式可使电动机转速升到额定值的 3%5%，然后再切换到负载电动势换流。8.2.3由交由交-交变压变频器供电的大型低速同交变压变频器供电的大型低速同步电动机调速系统
10、步电动机调速系统 n概述概述n另一类大型同步电动机变压变频调速系另一类大型同步电动机变压变频调速系统用于低速的电力拖动，例如无齿轮传动统用于低速的电力拖动，例如无齿轮传动的可逆轧机、矿井提升机、水泥转窑等。的可逆轧机、矿井提升机、水泥转窑等。n该系统由交该系统由交-交变压变频器（又称周波交变压变频器（又称周波变换器）供电，其输出频率为变换器）供电，其输出频率为2025Hz（当电网频率为（当电网频率为50Hz时），对于一台时），对于一台20极极的同步电动机，同步转速为的同步电动机，同步转速为120150r/min，干脆用来拖动轧钢机等设备是很合适的，干脆用来拖动轧钢机等设备是很合适的，可以省去浩
11、大的齿轮传动装置。可以省去浩大的齿轮传动装置。n 系统组成图8-3 由交-交变压变频器供电的大型低速同步电动机调速系统 这类调速系统的基本结构画在图8-3中，可以实现4象限运行。限制器按须要可以是常规的，也可以接受矢量限制，后者在下一小节再具体探讨。n 系统限制*8.2.4按气隙磁场定向的同步电动机矢按气隙磁场定向的同步电动机矢量限制系统量限制系统1.概概述述为了获得高动态性能，同步电动机变压为了获得高动态性能，同步电动机变压变频调速系统也可以接受矢量限制，其基变频调速系统也可以接受矢量限制，其基本原理和异步电动机矢量限制相像，也是本原理和异步电动机矢量限制相像，也是通过坐标变换，把同步电动机
12、等效成直流通过坐标变换，把同步电动机等效成直流电动机，再仿照直流电动机的限制方法进电动机，再仿照直流电动机的限制方法进行限制。但由于同步电动机的转子结构与行限制。但由于同步电动机的转子结构与异步电动机不同，其矢量坐标变换也有自异步电动机不同，其矢量坐标变换也有自己的特色。己的特色。2.系统模型n假定条件假定条件n（1）假设是隐极电机，或者说，忽视凸极）假设是隐极电机，或者说，忽视凸极的磁阻变更；的磁阻变更；n（2）忽视阻尼绕组的效应；）忽视阻尼绕组的效应；n（3）忽视磁化曲线的饱和非线性因素；）忽视磁化曲线的饱和非线性因素；n（4）暂先忽视定子电阻和漏抗的影响。）暂先忽视定子电阻和漏抗的影响。
13、n其他假设条件和探讨异步电动机数学模型其他假设条件和探讨异步电动机数学模型时相同，见第时相同，见第6.6.2节。节。n 二极同步电机物理模型 图8-4 二极同步电动机的物理模型 n 模型描述 图中，定子三相绕组轴线 A、B、C 是静止的，三相电压 uA、uB、uC 和三相电流 iA、iB、iC 都是平衡的，转子以同步转速1旋转，转子上的励磁绕组在励磁电压 Uf 供电下流过励磁电流 If 。沿励磁磁极的轴线为 d 轴，与 d 轴正交的是 q 轴，d-q 坐标在空间也以同步转速 1 旋转，d 轴与 A 轴之间的夹角 为变量。在同步电动机中，除转子直流励磁外，定子磁动势还产生电枢反应，直流励磁与电枢
14、反应合成起来产生气隙磁通，合成磁通在定子中感应的电动势与外加电压基本平衡。同步电动机磁动势与磁通的空间矢量图示于图8-5a。n 同步电机的空间矢量 1 图8-5 同步电动机近似的空间矢量图和时间相量图 a）磁动势和磁通的空间矢量图同步电机的空间矢量（续）同步电机的空间矢量（续）Ff、f 转子励磁磁动势和磁通，沿励 磁方向为d轴；Fs 定子三相合成磁动势；FR、R 合成的气隙磁动势和总磁通；s Fs与FR间的夹角；f Ff 与 FR 间的夹角。图中：n 矢量变换 将 Fs 除以相应的匝数即为定子三相电流合成空间矢量 is，可将它沿M、T轴分解为励磁重量 ism 和转矩重量ist。同样，Ff 与相
15、当的励磁电流矢量 If 也可分解成 ifm 和 ift。l 矢量变换公式由图8-5a不难得出下列关系式（8-2）（8-3）（8-4）（8-5）（8-6）（8-7）图8-5 b 电压、电流和磁链的时间相量图n 定子电压方程 在图8-5b中画出了定子一相绕组的电压、电流与磁链的时间相量图。定子电压方程（续）气隙合成磁通 R 是空间矢量，R 对该相绕组的磁链 Rs 则是时间相量，Rs 在绕组中感应的电动势 Es 领先于 Rs 90。依据假设条件，忽视定子电阻和漏抗，则 Es 与相电压 Us 近似相等，于是（8-8）n 电流关系分析 在图8-5b中，is 是该相电流相量，它落后于 Us 的相角 就是同
16、步电动机的功率因数角。依据电机学原理，R 与 Fs 空间矢量的空间角差 s 也就是磁链Rs 与电流 is 在时间上的相角差，因此 =90 s，而且 ism和 ist 也是 is 相量在时间相量图上的重量。电流关系分析（续）由此可知：定子电流的励磁重量 ism 可以从定子电流 is 和调速系统期望的功率因数值求出。最简洁的状况是希望 cos =1，也就是说，希望 ism=0。这样，由期望功率因数确定的 ism 可作为矢量限制系统的一个给定值。n 定子电流方程 以A轴为参考坐标轴，则d轴的位置角为 =1 dt，可以通过电机轴上的位置传感器 BQ 测得（见图8-6）。于是，定子电流空间矢量与 A 轴
17、的夹角 便成为 （8-9）定子电流方程（续）由的幅值和相位角可以求出三相定子电流（8-10）n 电磁转矩方程 依据机电能量转换原理，同步电动机的电磁转矩可以表达为（8-11）定子旋转磁动势幅值 由式（8-2）及式（8-6）可知（8-12）（8-13）将定子旋转磁动势幅值表达式（8-12）及式（8-13）代入式（8-11），整理后得（8-14）式中3.同步电机矢量限制系统图8-6 同步电动机基于电流模型的矢量限制系统位置传感器n 工作原理 同步电动机矢量限制系统接受了和直流电动机调速系统相仿的双闭环限制结构。转速限制：ASR的输出是转矩给定信号Te*，依据式（8-14），Te*除以磁通模拟信号
18、R*即得定子电流转矩重量的给定信号 ist*，R*是由磁通给定信号*经磁通滞后模型模拟其滞后效应后得到的。l 磁通和电流限制（1）*乘以系数 K 即得合成励磁电流的给定信号iR*，另外，按功率因数要求还可得定子电流励磁重量给定信号ism*。（2）将 iR*、ist*、ism*和来自位置传感器BQ的旋转坐标相位角 一起送入矢量运算器，按式（8-7）以及式（8-9）、（8-10）计算出定子三相电流的给定信号 iA*、iB*、iC*和励磁电流给定信号if*。（3）通过ACR和AFR实行电流闭环限制，可使实际电流 iA、iB、iC 以及 If 跟随其给定值变更，获得良好的动态性能。当负载变更时，还能尽
19、量保持同步电动机的气隙磁通、定子电动势及功率因数不变。*8.2.5同步电动机的多变量动态数学模型同步电动机的多变量动态数学模型 n假定条件：n 假如解除第8.2.4小节中所作的第1、2、4三条假定，即考虑了同步电动机的凸极效应、阻尼绕组和定子电阻与漏抗，则同步电动机的动态电压方程式可写成 n 同步电动机的动态电压方程式（8-15）方程说明 式中前三个方程是定子A、B、C三相的电压方程，第四个方程是励磁绕组直流电压方程，永磁同步电动机无此方程，最终两个方程是阻尼绕组的等效电压方程。实际阻尼绕组是多导条类似笼型的绕组，这里把它等效成在d轴和q轴各自短路的两个独立绕组。全部符号的意义及其正方向都和分
20、析异步电动机时一样。n 坐标变换 将 A-B-C 坐标系变换到 d-q 同步旋转坐标系，并用 p 表示微分算子，则三个定子电压方程变换成（8-16）坐标变换（续）三个转子电压方程不变，因为它们已经在 d-q 轴上了，可以改写成 （8-17）n 磁链方程 在两相同步旋转（d-q）坐标系上的磁链方程为（8-18）磁链方程（续）式中 Lsd 等效两相定子绕组d轴自感，Lsd=Lls+Lmd；Lsq 等效两相定子绕组q轴自感，Lsq=Lls+Lmq；Lls 等效两相定子绕组漏感；Lmd d轴定子与转子绕组间的互感，相当于同步 电动机原理中的d轴电枢反应电感；Lmq q轴定子与转子绕组间的互感，相当于q
21、轴 电枢反应电感；Lrf 励磁绕组自感，Lrf =Llf+Lmd；LrD d轴阻尼绕组自感，LrD=LlD+Lmd；LrQ q轴阻尼绕组自感，LrQ=LlQ+Lmq；n 矩阵方程式 将式（8-18）代入式（8-16）和式（8-17），整理后可得同步电动机的电压矩阵方程式（8-19）n 转矩和运动方程 同步电动机在d-q轴上的转矩和运动方程为（8-20）（8-21）把式（8-18）中的和表达式代入式（8-20）的转矩方程并整理后得表达式的物理意义 l第一项 np Lmd If iq 是转子励磁磁动势和定子电枢反应磁动势转矩重量相互作用所产生的转矩，是同步电动机主要的电磁转矩。l其次项 np(Ls
22、d-Lsq)id iq 是由凸极效应造成的磁阻变更在电枢反应磁动势作用下产生的转矩，称作反应转矩或磁阻转矩，这是凸极电机特有的转矩，在隐极电机中，Lsd=Lsq，该项为0。表达式的物理意义（续）l第三项 np(Lmd iD iq Lmq iQ id)是电枢反应磁动势与阻尼绕组磁动势相互作用的转矩，假如没有阻尼绕组，或者在稳态运行时阻尼绕组中没有感应电流，该项都是零，只有在动态中，产生阻尼电流，才有阻尼转矩，帮助同步电动机尽快达到新的稳态。返回目录返回目录8.3自控变频同步电动机调速系统自控变频同步电动机调速系统 本节摘要本节摘要n基本结构与原理n梯形波永磁同步电动机（无刷直流电动机）的自控变频
23、调速系统n正弦波永磁同步电动机的自控变频调速系统8.3.0基本结构与原理基本结构与原理图8-7 自控变频同步电动机调速系统结构原理图n 基本结构n 结构特点 （1）在电动机轴端装有一台转子位置检测器 BQ（见图8-7），由它发出的信号限制变压变频装置的逆变器 U I 换流，从而变更同步电动机的供电频率，保证转子转速与供电频率同步。调速时则由外部信号或脉宽调制（PWM）限制 UI 的输入直流电压。结构特点（续）（2）从电动机本身看，它是一台同步电动机，但是假如把它和逆变器 UI、转子位置检测器 BQ 合起来看，就象是一台直流电动机。直流电动机电枢里面的电流原来就是交变的，只是经过换向器和电刷才在
24、外部电路表现为直流，这时，换向器相当于机械式的逆变器，电刷相当于磁极位置检测器。这里，则接受电力电子逆变器和转子位置检测器替代机械式换向器和电刷。n 自控变频同步电动机的分类 自控变频同步电动机在其开发与发展的过程中，曾接受多种名称，有的至今仍习惯性地运用着，它们是：无换向器电动机 三相永磁同步电动机（输入正弦波电流时）无刷直流电动机（接受方波电流时）n 永磁电动机限制系统的优点l由于接受了永磁材料磁极，特殊是接受了稀土金属永磁，因此容量相同时电机的体积小、重量轻；l转子没有铜损和铁损，又没有滑环和电刷的摩擦损耗，运行效率高；l转动惯量小，允许脉冲转矩大，可获得较高的加速度，动态性能好；l结构
25、紧凑，运行牢靠。8.3.1梯形波永磁同步电动机（无刷直流电梯形波永磁同步电动机（无刷直流电动机）的自控变频调速系统动机）的自控变频调速系统 1.概概述述无刷直流电动机实质上是一种特定类型无刷直流电动机实质上是一种特定类型的同步电动机，调速时只在表面上限制了的同步电动机，调速时只在表面上限制了输入电压，事实上也自动地限制了频率，输入电压，事实上也自动地限制了频率，仍属于同步电动机的变压变频调速。仍属于同步电动机的变压变频调速。n 电动势与电流波形 永磁无刷直流电动机的转子磁极接受瓦形磁钢，经特地的磁路设计，可获得梯形波的气隙磁场，定子接受集中整距绕组，因而感应的电动势也是梯形波的。由逆变器供应与
26、电动势严格同相的方波电流，同一相（例如A相）的电动势 eA和电流波 iA 形图如图8-8所示。电动势与电流波形（续）图8-8 梯形波永磁同步电动机的电动势与电流波形图 eAiAIPEPiAeAOt 由于各相电流都是方波，逆变器的电压只须按直流PWM的方法进行限制，比各种沟通PWM限制都要简洁得多，这是设计梯形波永磁同步电动机的初衷。然而由于绕组电感的作用，换相时电流波形不行能突跳，其波形事实上只能是近似梯形的，因而通过气隙传送到转子的电磁功率也是梯形波。n 转矩脉动 如图8-9所示，实际的转矩波形每隔60都出现一个缺口，而用 PWM 调压调速又使平顶部分出现纹波，这样的转矩脉动使梯形波永磁同步
27、电动机的调速性能低于正弦波的永磁同步电动机。转矩脉动（续）图8-9 梯形波永磁同步电动机的转矩脉动 n 逆变器电路图8-10 梯形波永磁同步电动机的等效电路及逆变器主电路原理图2.稳态模型 逆变器工作方式 由三相桥式逆变器供电的Y接梯形波永磁同步电动机的等效电路及逆变器主电路原理图如图8-10所示，逆变器通常接受120导通型的，当两相导通时，另一相断开。对于梯形波的电动势和电流，不能简洁地用矢量表示，因而旋转坐标变换也不适用，只好在静止的ABC坐标上建立电机的数学模型。当电动机中点与直流母线负极共地时，电动机的电压方程可以用下式表示 n 电压方程电压方程（续）三相输入对地电压；三相电流；三相电
28、动势；定子每相电阻；定子每相绕组的自感；定子随意两相绕组间的互感。（8-22）式中uA、uB、uC iA、iB、iC eA、eB、eC RsLsLm电压方程（续）由于三相定子绕组对称，故有 iA+iB+iC=0则 Lm iB+Lm iC=-Lm iA Lm iC+Lm iA=-Lm iB Lm iA+Lm iB=-Lm iC 电压方程（续）代入式（8-22），并整理后得（8-23）n 转矩方程 设图8-8中方波电流的峰值为 Ip，梯形波电动势的峰值为Ep，在一般状况下，同时只有两相导通，从逆变器直流侧看进去，为两相绕组串联，则电磁功率为 Pm=2 Ep Ip。忽视电流换相过程的影响，电磁转矩为
29、 （8-24）式中 p 梯形波励磁磁链的峰值，是恒定值。由此可见，梯形波永磁同步电动机（即无刷直流电动机）的转矩与电流成正比，和一般的直流电动机相当。这样，其限制系统也和直流调速系统一样，要求不高时，可接受开环调速，对于动态性能要求较高的负载，可接受双闭环限制系统。留意 无论是开环还是闭环系统，都必需具备转子位置检测、发出换信任号、调速时对直流电压的PWM限制等功能。现已生产出专用的集成化芯片，比如：MC33033、MC33035等。3.动态模型l动态电压方程 不考虑换相过程及PWM波等因素的影响，当图8-10中的VT1和VT6导通时，A、B两相导通而C相关断，则可得无刷直流电动机的动态电压方
30、程为 （8-25）动态模型（续）在上式中，(uA uB)是 A、B 两相之间输入的平均线电压，接受PWM限制时,设占空比为，则 uA uB=Ud，于是，式（8-25）可改写成 （8-26）式中为电枢漏磁时间常数。n 转矩和电力拖动系统运动方程依据电机和电力拖动系统基本理论，可知（8-27）（8-28）（8-29）n无刷直流电动机的动态结构图 图8-11 无刷直流电动机的动态结构图 8.3.2正弦波永磁同步电动机的自控变频调速正弦波永磁同步电动机的自控变频调速系统系统 正弦波永磁同步电动机具有定子三相分布绕组和永磁转子，在磁路结构和绕组分布上保证定子绕组中的感应电动势具有正弦波形，外施的定子电压
31、和电流也应为正弦波，一般靠沟通PWM变压变频器供应。1.转子磁链定向限制模型 正弦波永磁同步电动机一般没有阻尼绕组，转子磁通由永久磁钢确定，是恒定不变的，可接受转子磁链定向限制，即将两相旋转坐标系的d轴定在转子磁链 r 方向上，无须再接受任何计算磁链的模型。磁链方程其在d-q坐标上的磁链方程简化为（8-30）电压方程 式（8-19）的电压方程简化为（8-31）转矩方程式（8-20）的转矩方程变成 （8-32）式中后一项是磁阻转矩，正比于 Lsd 与 Lsq 之差。基频以下调速时的电机模型 在基频以下的恒转矩工作区中，限制定子电流矢量使之落在 q 轴上，即令 id=0，iq=is，此时磁链、电压
32、和转矩方程成为（8-33）（8-34）（8-35）由于 r 恒定，电磁转矩与定子电流的幅值成正比，限制定子电流幅值就能很好地限制转矩，和直流电动机完全一样。图8-12a绘出了按转子磁链定向并使 id=0时PMSM的矢量图。同步电动机矢量图 图8-12 按转子磁链定向的正弦波永磁同步电动机矢量图a）恒转矩调速 b）弱磁恒功率调速 这时限制方法也很简洁，只要能精确地检测出转子 d 轴的空间位置，限制逆变器使三相定子的合成电流（或磁动势）矢量位于q 轴上（领先于d 轴90）就可以了，比异步电动机矢量限制系统要简洁得多。2.矢量限制系统结构图8-13 按转子磁链定向并使 id=0 的PMSM自控变频调
33、速系统 3.工作原理 按转子磁链定向并使 id=0 的正弦波永磁同步电动机自控变频调速系统和直流电动机调速系统一样，转速调整器ASR的输出是正比于电磁转矩的定子电流给定值。由图8-12a的矢量图可知 （8-36）（8-37）（8-38）工作原理（续）n 角是旋转的d轴与静止的A轴之间的夹角，由转子位置检测器测出，经过查表法读取相应的正弦函数值后，与 is*信号相乘，即得三相电流给定信号 iA*、iB*、iC*。n图中的沟通PWM变压变频器须用电流限制，可以用带电流内环限制的电压源型PWM变压变频器，也可以用电流滞环跟踪限制的变压变频器。基速以上的弱磁调速 假如须要基速以上的弱磁调速，最简洁的方
34、法是使定子电流的直轴重量 id 0，其励磁方向与r相反，起去磁作用，这时的矢量图如图8-12b所示。但是，由于稀土永磁材料的磁阻很大，利用电枢反应弱磁的方法须要较大的定子电流直轴去磁重量，因此常规的正弦波永磁同步电动机在弱磁恒功率区运行的效果很差，只有在短期运行时才可以接受。4.系统的特点n优点：n 定子电流与转子永磁磁通相互独立，限制系统简洁，转矩恒定性好，脉动小，可以获得很宽的调速范围，适用于要求高性能的数控机床、机器人等场合。n 缺点（1）当负载增加时，定子电流增大，使气隙磁链和定子反电动势都加大，迫使定子电压上升。为了保证足够的电源电压，电控装置须有足够的容量，而有效利用率却不大。（2）负载增加时，定子电压矢量和电流矢量的夹角也会增大，造成功率因数降低。（3）在常规状况下，弱磁恒功率的长期运行范围不大。返回目录返回目录本章小结本章小结n 通过本章学习，熟悉和了解同步电动机变压变频调速的基本类型和特点；驾驭同步电动机调速的基本原理和限制方法。重点学习无刷直流电动机自控变频调速系统和三相同步电动机自控变频调速系统。课程开始课程开始