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1、污水处理厂二期扩建工程工 程地质 勘察报告（一次性详勘）1.4、 基岩顶面及基岩风化带特征场地大部属构造剥蚀浅丘地貌。场地大部分地段第四系覆盖，覆土厚度变化 较大，基岩顶面埋深变化不大，据钻探揭示场地内第四系覆盖层厚度约0.50m (ZY69) -28. 10m (ZY62),基岩面总体上较平缓，局部较陡，一般基岩面坡角 为640 o按工程地质勘察规范(DBJ50/T-043-2016)结合重庆地区经验，将场地 钻探深度范围内的基岩划分为强风化带和中等风化带。强风化带：岩石风化裂隙发育，结构大部分破坏,岩芯多呈碎块状或短柱状, 岩体破碎、强度低,一般厚度1. 10m(ZY89)-5. 40m(
2、ZY3)o根据设计要求并结合 以往工程经验，木项目拟建建(构)物基础均不采用强风化基岩作为持力层，故 未对强风化层作原位测试。中等风化带：岩石风化裂隙较发育，结构部分破坏，岩芯多呈柱状、长柱状, 局部段层理较发育岩芯呈短柱状、呈块状，岩质较新鲜，相对强风化层较硬，岩 芯较完整。1.5、 水文地质条件3. 5. 1、地表水在场地内有两条人工排水沟，水厂用地范围内为箱涵，北西侧排水沟主要收 集果园二路沿线雨水，水位标高193. 06m；东侧排水沟主要收集东侧施工道路沿 线雨水，水位标高193. 25叱两条排水沟于场地内交汇一处，接入果园二路市政 排水系统。场区为丘陵斜坡地貌，地表水条件较好；工程施
3、工进行深挖作业时， 对地表水存在一定的影响。4. 5. 2、地下水(1)、地下水补径排特征地下水受降雨补给，沿填筑土、粉质黏向下渗透，沿岩土界面、基岩裂隙向 深部径流，排泄于地形低洼处。(2)、岩土层渗透性分析场内上覆土层主要为粉质黏土和填土，粉质黏土及泥岩为相对隔水层，不利 于地下水向深部运移：填土渗透系数较大，地下水赋存条件差，砂岩层为相对透 水、含水层，裂隙较发育，基岩裂隙及砂岩岩体中可赋存一定量的地下水。因此, 场内地下水主要为基岩裂隙水。勘察期间各钻孔施工结束后提干孔内残留水，进 行水位观测，除排水沟及附近孔有水位外，其它孔内水位基体无恢复，说明勘勘 察期间勘探深度内地下水较贫乏。本
4、厂区内部道路施工开挖范围和深度较大，对工程影响较大；厂区东侧沟谷将进 行回填，由于填土渗透系数较大且该区域为负地形，易于地下水的汇积，在强降 雨期间，地下水的集中汇积对工程施工存在一定的影响；厂区各水池开挖深度较 大，会切断浅部地下水的运移通道，一方面，在切坡区施工时可能出现地下水沿 砂、泥岩界面和裂隙集中渗出的现象，场内地形起伏大，在强降雨期间，低洼地 段有地下水汇集条件，存在形成潜水影响工程施工的可能。根据拟建场地条件、类似工程经验及重庆市地方经验，场地内素填土渗透系 数O 0350. 045cm/s,粉质粘土渗透系数4X 10 %m/s,泥岩渗透系数5X 10 cm/s, 砂岩渗透系数建
5、议取0. ()10. 035cm/s( 3.6、不良地质现象和地质灾害经调查，场区内未见断层、滑坡、泥石流等不良地质作用，无地下洞室(除 场地内过水箱涵、管线外)，无地质灾害分布，东侧未清淤的排水沟被淹埋后形 成暗浜。场地总体稳定性较好。3.7、地震据地震史料记载，工程区外围主要有松潘龙门山及马边两个强震区，距工 程区均在250Km以远，对工程区影响烈度为IVV度。如1933年8月25日茂汶 溪7. 5级地震，对工程区影响烈度为IV度。1936年4月27日马边6. 7级地震， 对工程区影响烈度为V度。以工程区为中心，半径250Km范围内，从公元元年至2020年，共记载震级 24. 7级的中强震
6、17次。其中25级的10次（表3.6）,最高为1986年2月14 日富顺5. 7级地震，均发生在距工程区lOOKm以远。震中大部位于华釜山基底断 裂南段。其次为巫山金佛山基底断裂带的南川附近，距工程区较近的地震有 1936年5月9日，铜梁安居镇发生的4. 7级地震，直线距离约60Km,但影响至 工程区的烈度己小于V度；1989年11月20日，重庆市两江新区统景镇发生5. 2 级和5. 4级地震，距工程区约50Km,影响到工程区的烈度小于V度。1970年至1986年间，区内共测得ME22级（MS21.2级）地震454次，均 为小于4. 7级以下的弱震。其中，ME23.0级（MS22.2级）地震有
7、80次，而发生 在华蒙山断裂带上的就有78次，且70%集中在华釜山基底断裂南段的自贡泸 州一线。区内震源深度一般1020Km,属浅源地震。2008年5月12 H,四川汶川地震8.0级，距工程360km,影响到工程区烈 度为VI度。综上所述，工程区属于相对稳定的弱震环境。据中国地震动峰值加速度区 划图（1/400万）（GB18306-2015）划定的工程区超越概率10%的地震动峰值 加速度0.05g。反应谱特征周期为0.35s,对应地震基本烈度为VI度。4、岩土物理参数及工程地质条件评价4.1、 重型动力触探资料分析统计本次勘察采用重型动力触探（1工5）分别在5个钻孔中对填土进行了现场原位测试，
8、测试成果如表4.1。表4.1重型动力触探（N63. 5）统计表岩土名称试验孔触探深度范 围（m）实测平均山 数/（）. 1m击数范围 /0. 1m标准差变异系数厚度的加权平均值（值）素填土ZY183. 10-5. 305.441.840. 4055. 58ZY224. 50-5. 906. 632. 0012. 002. 950. 445ZY553. 10-5. 203. 731.00-7. 001.830. 491ZY572. 603. 503. 331.00-8. 002. 240. 671ZY893. 00-5. 308. 794. 0075. 003. 530. 401现场钻探和原位测
9、试结果表明：该场地填土均匀性差，松散稍密。4.2、 土体物理力学特征本次勘察期间取粉质黏土土样2组、试验项目包括颗粒分析、干密度、密度、 天然含水量、孔隙比、压缩系数、压缩模量、抗剪强度（天然固结快剪）等。勘 察期间共采集泥岩样15组，砂岩样15组，进行了岩石天然及饱和单轴抗压强度 物性、变形以及抗剪指标测试。本次勘察岩土的物理力学指标，按场地的工程地质分层分别进行统计，主要 应用了市政工程地质勘察规范（DBJ50-174-2014）以下公式统计:1）计算平均值公式：“需2）计算标准差公式：/r .3）计算变异系数公式：4）计算修正系数公式：5）计算标准值公式：4 =%”， 式中：岩土参数的标
10、本数；，一一岩土参数；，一一岩土参数的平均值：0岩土参数的标准差；6岩土参数的变异系数；九一一岩土参数的修正系数；州一一岩土参数标准值。统计成果详见附表3-1根据试验成果可知：场地内粉质黏土塑性指数值为11.08,为粉质黏土，液 性指数L值为0.30, 土体为可塑状。土体压缩系数为0.28MPa压缩模量为 5. 89MPa,判定为中压缩性土体。4.3、 岩体物理力学特征本次勘察期间采集泥岩岩样15件、砂岩岩样15件进行了室内抗压、抗剪和 变形试验，根据试验成果进行统计，分别计算其算术平均值、标准差、变异系数 及其标准值，其统计成果详见附表3-2、3-3o4.4、 岩体质量分级根据野外钻探岩芯和
11、室内岩石试验成果：强风化带泥岩岩体破碎，岩质极软， 属极软岩,岩体基本质量等级为V级；中风化带泥岩岩体较完整，岩质较软，属 较软岩，岩体基本质量等级为IV级；强风化带砂岩岩体破碎，岩质软，属极软岩， 岩体基本质量等级为V级；中风化带砂岩岩体较完整，岩质较硬，属较硬岩，岩 体基本质量等级为III级。4.5、 土工程分级根据市政工程勘察规范(DBJ50-174-20I4)附录A 土、石可挖性分类表A. 0.1判定：沿线出露的侏罗系中统沙溪庙泥岩属IV级软石：砂岩属V级次坚石; 沿线出露的第四系人工填土，松散稍密，属I【级普通土；粉质粘土，可塑，属 I级松土。4.6、 波速测试成果资料分析本次勘察期
12、间选择了钻孔ZY11, ZY58、ZY62进行波速测试，通过声波在不 同介质中传播速度的不同，以了解不同岩体的完整性、裂隙发育情况、场地类别、 准确划分岩体岩质单元及软弱夹层等。测试成果见下表。表4.5-1岩块波速特征表岩性测试块数取样孔号采样深度 (m)岩块波速Vp平均波速Vp i, (m/s)泥岩3ZYII7.77.834033419ZY583416ZY6216.716.83438砂岩3ZY1138103816ZY113829ZY583809表4. 5-2钻孔声波测试成果表孔号地层名称测试范困Vp体Kv完整性(m)(m/s)ZYI1强风化砂岩2.54.521970.33破碎中风化砂岩4.5
13、6.030790.65较完整中风化泥岩27880.66较完整中风化砂岩29960.62较完整中风化泥岩28650.70较完整中风化砂岩30890.66较完整中风化泥岩27760.66较完整ZY58强风化泥岩1.02.518070.28破碎中风化泥岩27350.64较完整中风化砂岩31140.67较完整ZY62强风化泥岩12.514.016910.24破碎中风化泥岩14.023.027360.51较完整表4.5-3钻孔剪切波测试成果表孔号地层名称测试范围Vs土的类型(m)(m/s)素填土0。3.0133软弱土强风化砂岩3.04.0682软质岩石中风化砂岩4.06.01172岩石ZYII中风化泥岩
14、1035岩石中风化砂岩1155岩石中风化泥岩13.015.01054岩石中风化砂岩1201岩石中风化泥岩20.026.01092岩石ZY58素填土().0-1.0138软弱土强风化泥岩1.03.0645软质岩石中风化泥岩1027岩石中风化砂岩11.016.01268岩石ZY62素填上0.06.0135软弱上粉质粘土185中软土强风化泥岩13.0】4.0630软质岩石中风化泥岩14.023.01025岩石据测试结果，本场地素填土平均剪切波速度为135. 3m/s,属软弱土；粉质黏 土剪切波速度185m/s,属中软土。强风化砂岩声波波速2197m/s,完整性系数为 0. 33,属破碎，剪切波波速6
15、82m/s,属软质岩石；中风化砂岩声波波速2996 3114m/s,完整性系数为0.620.67,属较完整；剪切波波速11551268m/s, 属岩石。强风化泥岩声波波速169118()7m/s,完整性系数为0. 240. 28,属破 碎，剪切波波速630645m/s,属软质岩石；中风化泥岩声波波速27362865m/s, 完整性系数为0.510.70,属较完整；剪切波波速10251054m/s,属岩石。4.7、 设计参数取值与建议场地岩质地基承载力特征值按建筑地基基础设计规范(DBJ50-047-2016) 中的下式确定：faK=rt X fuk式中：仁一地基承载力特征值：品一岩石极限承载力
16、特征值；n地基极限承载力分项系数。建议取0.33。场区内中等风化岩体较完整，地基条件系数取1.10。承载力特征值指标由其 天然抗压强度标准值乘以0. 33折减系数求得。(场地基岩受地下水长期浸泡的情 况下应按饱和指标计算承载力特征值)。岩体水平抗力系数、土体水平抗力系数 的比例系数查工程地质勘察规范(DBJ50/T-043-2016)表10. 3. 8-1,表10. 3. 8-2 得出，小标准值由岩石标准值*0.9计算得出，C标准值由岩石标准值*0.3计算得 出，抗拉强度由岩石标准值*0.4计算得出，边坡为永久边坡，岩体的抗剪、抗拉 强度值均考虑时间效应系数0. 97。岩土设计参数建议见下表4
17、. 7-1 o4.7-1岩土 (体)设计参数建议表一岩土名称素填土粉质黏土强风化砂岩中七砂岩强化风泥岩中风化泥岩重度(KN/n?)天然21.00*20. 0022. 8023. 7224.7024. 77岩石抗压强度标准值(MPa)天然/30. 67/17.90饱和/23. 43/12. 68地基承载力特征值(kpa)/80*120*400*11131300*6499抗拉强度标准值(kpa)/634/367破裂角( )/59. 63/59. 15与锚固体极限粘结强度标 准值(kpa)/120452001200150800土体水平抗力系数的比例 系数 m(MN/ n。/10*11*120*/10
18、0*/岩体水平抗力系数K(MN/ m3)/430/200基底摩擦系数U0. 400. 250. 400. 600. 300. 45等效内摩擦角( )/55/53负摩擦助力系数/50*420*40*200*内聚力天然(kpa)/6*19.710*14698*853饱和(kpa)4*16.5/内摩擦角天然( )/27*14.428*29. 2725*28. 29饱和( )24*11.2/备注：1、表内带*参数为重庆地区经验值，2、人工填土土岩界面的抗剪强度取值，考虑时间因素，天然粘聚力5.0kPa,内摩擦角20.0 ：饱和粘聚 力3.()kPa,内摩擦角17.0。粉质粘土土岩界面的抗剪强度取值，考
19、虑时间因素，天然粘聚力5.0kPa,内 摩擦角24.0 ；饱和粘聚力3.0kPa,内摩擦角20.0 3、层面结构面结合程度差，抗剪强度：c取50kPa*、巾取18 *,裂隙1、2结合程度差，其中裂隙1： c 取50kPa*、小取18 *,裂隙2： c取52kPa*、力取19 *,其中岩体破裂角按45 +6/2选取。4、素填土地基承载力特征值建议通过现场原位测试确定。5、分级放坡，无外倾结构面控制，每级高度不超过8m,边坡临时放坡坡率：人工填1:1. 25,强风化 基岩1:0,75,中等风化基岩1:0.50。6、分级放坡，无外倾结构面控制，每级高度不超过8m,边坡永久放坡坡率：人_E填土强风化“
20、 岩1:1. 00,中等风化基岩1:0. 75。5、场地工程地质评价5. 1、地震效应评价根据中国地震动峰值加速度区划图(1/400万)(GB18306-2015)之图 A1及图B1,拟建物按建筑抗震设计规范(GB50011-2010) (2016年版)附 录A的划分标准，该区设计地震分组为第一组，抗震设防烈度为6度，设计基本 地震加速度值为0.05g。拟建建筑物(拟建箱涵除外)根据建筑工程抗震设防 分类标准(GB50223-2008)规定，抗震设防类别按乙类考虑，为重点设防类； 拟建箱涵根据地下结构抗震设计标准(GBT 51336-2018)规定，拟建建筑物 抗震设防类别按丙类，抗震等级为四
21、级。场地覆盖层为素填土及粉质黏土。按建筑抗震设计规范（GB50011-2010） （2016年版）的有关规定，场地素填土软弱土、粉质黏土为中软土，下伏砂、泥 岩为稳定的岩石。素填上剪切波速135.3m/s,粉质黏土的剪切波速185m/s,强 风化岩石剪切波速在500800m/s之间，中等风化岩石剪切波速大于800m/so按设计标高平场后，各拟建物场地类别见表5.1。表5.1各建筑平基后场地类别划分表建筑物名称平基覆盖 层（m）等效剪切 波速（m/s）场地 类别设计特征 周期（S）地段划分总配水井0. 50135.3I.0. 25有利地段细格栅间及旋流沉砂池1.90135.31.0. 25有利地
22、段调节池19. 80135.3III0. 45不利地段（该拟建物位于斜坡 上）二沉池】21.00135.3III0. 45不利地段（该拟建物位于斜坡 上）二沉池215. 36135.3III0. 45不利地段（该拟建物位于斜坡 下）配水排泥井及污泥泵房18. 16135.3III0. 45不利地段（该拟建物位于斜坡 上）高效沉淀池3. 90135.3II0. 35一般地段滤布滤池28. 10135.3III0. 45不利地段（该拟建物位于斜坡 下）接触消毒池22. 10135.3III0. 45不利地段（该拟建物位于斜坡坡 顶）碳源投加间（PAM投加间合建）2.4135.310. 25有利地段
23、污泥浓缩池0. 40135.31.0. 25有利地段排洪箱涵12. 50135.3II0. 35一般地段除臭生物滤池一7.30135.3II0. 35一般地段除臭生物滤池二4. 10135.3III0. 45不利地段（该拟建物位于斜坡 下）1*挡墙17. 30135.3III0. 45不利地段2#挡墙15. 10135.3III0. 45不利地段（该拟建物位于斜坡坡 顶）拟建箱涵3. 90135.3II0. 35一般地段填土压实后应复测剪切波速，重新校核地震效应评价。5.2、 岩土地震稳定性及适宜性评价拟建场地上覆土层主要为索填土，拟建场地抗震设防烈度为6度区，不用考 虑地震液化问题；场地地形
24、总体中间低四周高，四周存在土质斜坡，在地震作用 下可能发生滑塌、垮塌，需采取治理措施，场地地震作用下岩土体稳定性一般。拟建场区为复杂场地。第四系覆盖层有人工填土、粉质黏土，下伏岩石为泥 岩、砂岩，平场后基岩埋深一般小于12.00m,最大为28. 10m,岩体较完整，岩 石强度高，分布较稳定。场区水文地质条件较简单。经本次勘察和地质调查，场 区范围及相邻地区未发现滑坡、崩塌、泥石流等不良地质作用及活动断层等。对 场地内的边坡经有效治理后，场地及地基稳定，适宜本工程建设。5.3、 边坡稳定性评价5. 3. 1环境边坡稳定性评价场地西侧现状边坡为市政道路路堤，勘察期间正在修筑护脚墙，边坡未见明 显变
25、形，现状稳定。厂区办公区域内北侧、南侧边坡已支护，现状稳定。二期用 地红线范围北侧存在U形边坡，该边坡为附近施工弃方，靠近厂区一侧为修建一 期污水处理厂时回填，该边坡坡顶局部见横向裂缝，宽0. 13cm,长0.55.0m, 现状处于基本稳定状态。根据设计意图，场地平场完成后南、东侧将形成高低不 等的挖方岩、土质边坡，边坡高度为2. 70m15. 60m ,边坡安全等级 二三 级。各边坡位置详见图5. 3. 17。H1H2边坡（17剖面）该边坡位于场地南侧，为挖方土质边坡，边坡长约36. 0m,高约3. 0m,边坡 坡向14 ,设计放坡坡率1:1.25,边坡坡体主要为填土，边坡安全等级为三级。
26、边坡岩土界面较深，上覆土体沿岩土界面产生整体滑移的可能性较小。按设计坡 率放坡开挖后，坡角为39 ,大于素填土自身稳定坡角，开挖后可能产生土体内部圆弧滑动或局部滑塌。建议按1:2. 00的坡率放坡开挖，坡面采用植草护坡。H2H3 边坡（28、31、32 剖面）该边坡位于场地东南侧，主要为挖方边坡，边坡长约62. 0m,高3. 20nl4. 50m, 边坡坡向283。，设计放坡坡率1:1.25,边坡坡体主要为填土，边坡安全等级为 三级。边坡岩土界面较深，上覆土体沿岩土界面产生整体滑移的可能性较小。按 设计坡率放坡开挖后，坡角为39 ,大于素填土自身稳定坡角，开挖后可能产生 土体内部圆弧滑动或局部
27、滑塌。建议按1:2.00的坡率放坡开挖，坡面采用植草 护坡。1#挡墙H3H4边坡（33、34、35剖面）该边坡位于场地东侧，主耍为挖方边坡，边坡长约44. 0m,高2. 70m3. 50m, 边坡坡向283.0 ,边坡坡体主要为填土，边坡安全等级为三级，边坡原始地貌 较缓且岩土界面较缓，上覆土体产生整体滑移的可能性较小，土体自身稳定性差, 可能产生土体内部圆弧滑动或局部滑塌。设计采用挡墙支挡可行，建议采用重力式挡墙支挡。以压实填土作为挡墙持 力层。2#挡墙 H5H6 边坡（14、15、16、40、41、47 剖面）该边坡位于场地东侧，主要为挖方边坡，边坡长约30. 0m,高4. 60nl15.
28、 70m, 边坡坡向237。，边坡坡体主要为填土、砂岩、泥岩，为岩土质混合边坡，边坡 安全等级为二级。土质部分：边坡原始地貌较陡且岩土界面较陡，为验算边坡沿 岩土界面滑移的整体稳定性，采用折线滑动法进行定量计算。计算时，通过假设 不同的潜在滑动面进行试计算，得出最小稳定性系数，即为边坡的稳定性系数（计算过程见附表2）。1）计算方法：折线滑动法P” = 0(1)Pi -+ TlRJFs(2)0r-i = cos(8i sin(Gi -6,)tan仍/居(3)Ti = (G +Gh)sin5, +Q,cosftRi = Citi + (G +Gb,)cosft - Q,sinft Ujtane “
29、)式中月一边坡稳定性系数；0，一第，计算条块滑面粘聚力（kPa）；，一第/计算条块滑面内摩擦角（）;，一第/计算条块滑面倾角（）,滑面倾向与滑动方向相同时取正直，滑 面倾向与滑动方向相反时取负直；乙一第，计算条块滑面长度5）;，一第，计算条块滑面单位宽度总水压力（kN/m）；一第/计算条块单位宽度自重（kN/m）；&-第/计算条块单位宽度竖向附加荷载（kN/m）；方向指向下时取正直， 方向指向上时取负直；0，一第/计算条块单位宽度水平荷载（kN/吟，方向指向坡外时取正直，方 向指向坡内时取负宜；/一计算条块号，从后方起编；n一条块数量；尺一第条块单位宽度剩余下滑力（kN/m）；尸，一第，计算条
30、块与第计算条块单位宽度剩余下滑力（kN/m） ； 0 an）时八尸0；八一第/计算条块单位宽度重力及其他外力引起的下滑力（kN/m）； 用一第，计算条块单位宽度重力及其他外力引起的抗滑力（kN/m）； ?一第i-1计算条块对第/计算条块的传递系数。2）计算模型假定潜在不稳定滑面由搜索确定，选取代表性剖面14-14,、47-47,进行计算，计算条分示意图如下所示。3）计算方案本次边坡稳定性计算的口的是对其今后在场地整平后的稳定状态进行预测， 为实施治理工程提供依据，同时为治理工程设计提供相关的设计资料，如剩余下 滑推力等。(1)计算采用荷载因本地区地震基本烈度为VI度，根据有关规范可不考虑地震力
31、对边坡稳定 性的影响，所以该边坡稳定性及推力计算考虑的荷载主要为边坡坡体自重、边坡 坡体上的荷载，分述如下：边坡坡体自重：考虑天然状况及暴雨过后滑体饱水两种情况；边坡坡体.上产生的附加荷载按：地面荷载折算荷重=分布长度X10kN/n? 计算。(2)工况组合拟采用2两种工况进行计算，即天然状态与暴雨状态。4)计算参数的选取填土的重度根据经验确定：天然取21.00KN/,饱和重度取21.50KN/n?,潜 在滑面位于填土内部，计算参数采用填土的抗剪强度，参数采用经验值，天然状 态取值 C = 6.()0kPa,(p = 27.00；饱和状态取经验值 C=4. OOkPa,(p=24. 000。5)
32、计算结果及分析评价依照上述的计算方案及参数取值对填方边坡，即剖面14T4,、47-47,进行 稳定性计算，稳定性系数和剩余下滑力结果见表5. 3.3T,计算表见附表2。表5. 3. 3-1各工况稳定性系数和剩余下滑力汇总表工况剖面14T4,整体剖面47-47整体稳定系数支护剩余下滑力 (kN/m)稳定系数剩余下滑力kN/m)天然+荷载状态1.174541.201.208785.05暴雨+荷载状态1.0031108.091.0391775.47岩质部分(图5.3. 1-2)：边坡坡向与倾向大角度相交，未构成不利外倾结构面，与L1大角度相切，未构成不利外倾结构面，与L2相反，未构成不利外倾 结构面
33、，与L1和岩层层面组合交线大角度相交，未构成外倾结构面，与L2和岩 层层面组合交线大角度相交，未构成外倾结构面，与和L2组合交线大角度相 交，未构成外倾结构面，岩体部分总体受岩体强度控制，岩体部分稳定。但边坡 开挖后易受风化作用影响，会发生剥落掉块现象，强风化岩体易沿风化节理裂隙、 圆弧面滑动破坏。边坡岩体类型为HI类，砂岩岩体等效内摩察角取55 ,理论破裂角59.63。； 泥岩岩体等效内摩察角取53 ,理论破裂角59. 15。；岩质边坡破裂角25。图5. 3. 1-2赤平投影图组合交接线假同）假角（,）14729H5H5-L232?2H5H3-C32738L1-L212225L1-C2211
34、3L2-C35128边坡等级按一级考虑，安全系数取1.35。对于剖面14-14z 47-47/在天 然工况均处于基本稳定状态；剖面14-14,、47-47在暴雨工况均处于欠稳定状 态。用地红线外侧为污水处理厂远期规用地，为本着经济合理的原则，建议对该 处边坡进行消方减载，减载后在修建挡墙，建议以稳定中风化基岩作为持力层。H6H7 边坡（12、13、14 剖面）该边坡位于场地北东侧，主要为挖方边坡，边坡长约51. 0m,高3. 20m15. 7m,边坡坡向193.0 ,边坡坡体主要为填土、砂岩、泥岩，为岩土质混合边坡，边 坡安全等级为二级，土质部分：边坡原始地貌较陡且岩土界面较陡，上覆土体产 生
35、整体滑移的可能性较大，土体自身稳定性差，可能产生土体内部圆弧滑动或沿 岩土界面整体滑塌；岩质部分(图5. 3.1-3)：边坡坡向与倾向相切，为切向坡, 与L1大角度相交，未构成不利外倾结构面，与L2大角度相交，未构成不利外倾 结构面，与L1和岩层层面组合交线外倾，倾向221 ,倾角13 ,与L2和岩层 层面组合交线大角度相交，未构成外倾结构面，与L1和L2组合交线大角度相交, 未构成外倾结构面。岩体部分总体受岩体强度、L1与岩层层面组合交线控制，受 其影响边坡开挖可能沿组合交线产生掉块或小规模滑塌，边坡开挖后易受风化作 用影响，会发生剥落掉块现象，强风化岩体易沿风化节理裂隙、圆弧面滑动破坏。边
36、坡岩体类型为III类，砂岩岩体等效内摩察角取55 ,理论破裂角59.63 ： 泥岩岩体等效内摩察角取53 ,理论破裂角59. 15。；岩质边坡破裂角25。该边坡紧邻已治理边坡，本着经济合理的原则，建议对该处边坡土质部分进 行清除，清除后对岩质边坡进行封闭。组合交接线但向()便用C )IEH7-L110319网7-L210339因 H7-C28341L1-L212225L1-C22113L2-C35128图5. 3. 1-3赤平投影图基坑边坡稳定性评价拟建污水处理车间按车库设计标高平整场地后，将于水池四周形成高低不等 的基坑边坡，根据边坡方位、类型等对该系列边坡拐点按alM进行分段编号, 详见图
37、5.3. 2T,现对该系列边坡作分段评述如下表5. 3.2T。按设计平场后，在水池周边及由于环境标高差形成基坑边坡，对其稳定性评 价如下:图 基坑边坡平面分布示意图1、前言11.1、 任务由来及工程概况11.2、 工程勘察范围和勘察阶段11.3、 察等级确定21.4、 目的与任务31.5、 勘察执行的主要标准、依据 31.6、 勘察方法及完成的主要工作量41.7、 察完成工作量情况41.8、 勘察质量评述42、自然地理条件62. 1、自然地理和交通条件62. 2、气象、水文63、工程地质条件73. 1、地形地貌73.2、 地质构造73.3、 地层岩性73. 4、水文地质条件83.5、不良地质现
38、象和地质灾害84、岩土物理参数及工程地质条件评价94.1、 重型动力触探资料分析统计94.2、 土体物理力学特征 94.3、 岩体物理力学特征101.1 4、岩体质量分级104.5 岩土工程分级104.6 、波速测试成果资料分析104. 7、设计参数取值与建议 115、场地工程地质评价126、地基评价267、成桩可能性评价、论证桩的施工条件及其对环境的影响287. 1成桩可能性评价287. 2论证桩基施工条件287. 3桩基施工对环境的影响288、对邻近重要建筑物影响评价299、地质条件可能造成的工程风险评价2910、结论与建议2910. 1、结论2910.2、建议29附图:1、勘探点平面布置
39、图1： 5001张图号1-12、工程地质剖面图1： 20011张图号2T473、钻孔柱状图1： 10044张图号3T444、动探曲线图1:305张图号4T5附表：1、勘探点数据表2、测量成果表附图3、实验统计表4、边坡稳定性计算表附件：1、岩土工程勘察纲要2、岩石物理力学试验报告3、工程测量、测绘说明表 5. 3. 2-1基坑边坡稳定性分析编 号边坡分段编号、长度、 坡向边坡特性及岩土性质赤平投影图环境边坡和定性评价建议支护措施1ala2边坡（参照19、2。剖面）边坡坡向：103边坡长：10.4,边坡高：5.4m该边坡为岩质边坡，坡体物质上部为素埴土，厚度约0.5m,下 部为强风化砂、泥岩，厚
40、度约LOm,再下为中风化砂、泥岩. 边坡破坏后果严重，安全等级为二级。裂隙 14： 155 N2y裂隙 L2： 55 Z50岩层产状C： 297 Z42边坡 ala2： 103 /900N“初.)/0()岩土界面较缓，边坡开挖后产生沿岩土界面滑动的可潴性较小， 但直立开挖仍会发生垮塌。下部1.0m厚的强风化基岩层，岩体 破碎，边坡开挖后，易沿岩体内部坡坏，其自身稳定性差.下部中风化基岩由赤平投影图分析知：边坡与LI、L2组合交线 外修.倾向122,顺角25 ,受其影响边坡开挖可能沿组合 交战产生掉块或小规模滑塌，存在发生楔形体破坏的可能，破 裂角25 ,由于边坡长度小，两端失稳受限，施工过程中
41、需核 实边坡裂隙发育程度，裂隙较发育或发育时.应采用锚杆挡墙 锦固至稳定岩层：若裂隙不发育，可按1： 0.75临时放坡.边坡岩体类型为IH类，砂岩岩体等效内摩察角 取55,理论破裂用59.63 ：泥岩岩体等效 内摩察角取53 ,理论破裂角59. 15 ：岩质 边坡破裂角25 .建议边坡采用锚杆挡墙或内撵支护，素填土临 时放坡坡率取1:1.50,采用锚杆挡墙支护时基 岩临时放坡坡率可取1:0.50：采用主体结构池 壁兼作基坑边坡永久支挡结构.EQKUi101EEHLLIB16S29EHE2I9eaDKLfll42用宫文桃纹炯仁）)1!?-!W)MUi-L21342alU-C1312Ul-LJ12
42、2益sLt C u-c22： ：U2B2a2a3边坡（参照7剖面） 边坡坡向：193.边坡长：11.3边坡高：5. 1m该边坡为岩质边坡，坡体物垢上都为素填土，厚度约0.5m,下 部为强风化砂、泥岩，厚度约L 0m,再下为中风化砂、泥岩. 边坡破坏后果严重，安全等级为二级。裂限 LI： 155 Z296裂隙 L2： 55 Z50,岩层产状C： 297 N4T边坡 a2a3： 193 /90”N帮2碗各17g()MAC )岩土界面收缓，边坡开挖后产生沿先土界面滑动的可能性较小， 但直立开挖仍会发生垮塌。下部1.0m厚的强风化基岩层，岩体 破碎，边坡开挖后，易沿岩体内部坡坏，其自身稳定性差.下部中
43、风化基岩由赤平投影图分析知：边坡与1、岩层层面组 合交线外倾，形成楔形体，倾向221 ,怵角13 ,但组合交 级候用小，边坡两端失稳受限，发生楔形体失稳的可罪性较小： 边坡稳定性主要受岩体白身强度控制。边坡岩体类型为山类，砂岩岩体等效内摩察角 取55 ,理论破裂角59.63 ：泥岩岩体等效 内摩察角取53 ,理论破裂用59. 15 建议边坡采用锚杆挡墙或内按支护,索填土临 时放坡坡率取1:1.50,采用铺杆挡墙支护时基 岩临时放坡坡率可取1:0.50：采用主体结构池 壁兼作基坑边坡永久支挡结构.3n3LI1”2Z U要WKJ/S统合艾at曾向（）xw )181937103A叼r如41U-L21222SU-C22：3A】3a3a4边坡（参照19、20剖面）边坡