《钢筋混凝土简支T梁及行车道板配筋设计桥梁工程课程设计.docx》由会员分享，可在线阅读，更多相关《钢筋混凝土简支T梁及行车道板配筋设计桥梁工程课程设计.docx（45页珍藏版）》请在taowenge.com淘文阁网|工程机械CAD图纸|机械工程制图|CAD装配图下载|SolidWorks_CaTia_CAD_UG_PROE_设计图分享下载上搜索。
1、淮阴工学院桥梁工程课程设计目:钢筋混凝土简支T梁及行车道板配筋设计级:土木 1103名:段道蓬号:1101401326a50180387.5(a)桥梁横断面(b)汽车荷载横向分布系数(c)人群荷载横向分布系数(1)双列汽车偏载(2P)作用时1号梁mcQ2号梁3号梁V- 50 - 180 -曳 = 80cm - 0. 80 2(4+ 0. 935 x “0 x ，吗=o. 7 519.96(i I 0. 935 x 2 X 0 8) = 0.55 519.96c zl n nor 0 X 0.80.八 )2 x ( + 0. 935 x) = 0. 4519.96(2)单列汽车荷载(p=l)作用
2、时笆9 50 竺。=260M = 2. 6m2214 0x261 号梁力、7 = - + 0. 935 X =0. 687519.962号梁2号梁%=.935x 端祟=。4433号梁%。l+ 0-935 x2S = 0-2比拟单列偏载作用和双列偏载作用的横向分布系数，双列偏载作用下更不 利，故1号梁横向分布系数：取勿用 =0.72号梁横向分布系数：取纥q = 0. 553号梁横向分布系数：取力“ =0.42.3、 人群荷载横向分布系数2.3.1、 考虑单列布置人群荷载时，荷载偏心矩80075.0_ _. o_e =1= 437. 3cm = 4. 375/22140x4 3751号梁人群横向分
3、布系数% = - + 0. 935 x .= 1. 019519. 9b19 f) x 4 2752号梁人群横向分布系数/“ =-+ 0. 935 x .= 0. 610519.961ox4 3753号梁人群横向分布系数/“ =-+ 0. 935 x 1J = 0. 2 519.96、考虑双列布置人群荷载时，荷载偏心矩e=O1、2、3号梁人群横向分布系数为 mcr = 2x = 0A5比拟单列布置人群荷载和双列布置人群荷载的横向分布系数得：1号梁人群横向分布系数纥= 1.0192号梁人群横向分布系数加仃=0.6103号梁人群横向分布系数”0.42.4、主梁支点截面的荷载横向分布系数（采用杠杆法
4、）1、绘制1号、2号、3号梁的荷载反力影响线；2、确定荷载的横向最不利的布置；下列图3、内插计算对应于荷载位置的影响线纵标；180（02号梁车道荷载P/2图各主梁的横向分布影响线及荷载布置由杠杆法计算得到1、2、3号梁的横向分布系数1号梁横向分布系数75 x i + 30 + 200人群荷载横向分布系数为%= = 1.3375乙U U汽车荷载横向分布系数为0。= 2。二20 X ： = 0. 5 lot) z2号梁横向分布系数人群荷载横向分布系数为人,2 =0汽车荷载横向分布系数为四)4 = J = 0.53号梁横向分布系数人群荷载横向分布系数为mOr3 = 0汽车荷载横向分布系数为= 1 +
5、 2/130 ； = 1. 175 乙U U乙横向分布系数总汇梁号跨中一”4段的分布系数？支点的分布系数外汽车荷载人群荷载汽车荷载人群荷载10.71.0190.51.337520.550.6100. 5030.40.40.7503 .活载内力计算;汽车车道荷载标准值。查JTG D602004规范，桥面净宽g = 8j车辆双向行驶,8.0 14.0横向布置车队数为2,不考虑折减系数，& = 1。公路I级车道荷载的均布荷载标准值为*=10. 5M /；集中荷载标准值 按以下规定选取：桥梁计算跨径小于或等于5m时，PK = 180四；桥梁计算跨 径等于或大于50m时，PK = 360四；桥梁计算跨径
6、在5m50m之间时，外值 采用线性内插法求得。公路一II级车道荷载按公路I级荷载的0.75倍采用。计算跨径/ = 19.5m,位于550m之间，集中荷载标准值r1Q5-50.75% = 0. 75 180 + x (360 - 180) = 178. 3kNK L50-5均布荷载标准值0.75方=7. 875AN / m车道荷载的均布荷载标准值应满布于使结构产生最不利效应的同号影响线 上；集中荷载标准值只作用于相应影响线中的一个最大影响线峰值处。计算剪力效应时集中荷载标准值应乘以1.2的系数，那么计算剪力时，集中荷 载标准值 Pk = 188x1.2 = 225. 6kN跨中截面的弯矩和剪力3
7、.L1弯矩1、汽车荷载作用下1 Q 5跨中弯矩影响线的最大纵标 以=/ / 4 = 丁 = 4.875勿721 Q 52跨中弯矩影响线的面积Q, = k= 47. 53m之OO冲击系数1 + 4 = 13a图 (a)汽车荷载和人群荷载(b)沿梁跨的横向分布系数(c)跨中弯矩影响线(d)跨中剪力 影响线1号梁的跨中截面弯矩% = (1 + 4)夕“ (，外 + 北。)=1.3 x 1 x 0.7 x (178. 5 x 4. 875 + 7. 875 x 47. 53)=1132. 48kN - m2号梁的跨中截面弯矩Mq = (1 +(4 ,以 + 外。)=1.3 X 1 X 0.55 X (
8、178. 5 x 4. 875 + 7. 875 x 47. 53)=889. 8 W - in3号梁的跨中截面弯矩Mq = (1 + )切0 (外九 + 公。)=1.3 x 1 x 0.4 x (178. 5 x 4. 875 + 7. 875 x 47. 53)=647. 13kN - m人群荷载作用下人群荷载集度分=3.0 x 0.75 = 2.25 kN Im1号梁的跨中截面弯矩Mr = mrr - Q = 1. 019 x 2. 25 x 47. 53 = 108. 97kN mJ. C/ 1-1-2号梁的跨中截面弯矩Mr - mcr - qr - Q = 0. 610 x 2. 2
9、5 x 47. 53 = 65. 23kN - m3号梁的跨中截面弯矩Mr = mrr - qr - Q = 0. 4 x 2. 25 x 47. 53 = 42. 78kN - in.O J.J.3.2剪力(1、汽车荷载作用下跨中剪力影响线的最大纵标= 0.5m跨中剪力影响线的面积Q = 19.5 x 0.5 / 4 = 2. 4375病1号梁的跨中截面剪力。=(1 + 4 乳q (九 + 北 C)=1. 3 X 1 X 0. 7 X (225. 6 x 0. 5 + 7. 875 x 2. 4375)=120. 12kN2号梁的跨中截面剪力。=(1 + 4 乳q .(心九 + /。)=1.
10、 3 X 1 X 0. 55 X (225. 6 x 0. 5 + 7. 875 x 2. 4375)=94. 38kN3号梁的跨中截面剪力0 = (1 + G乳q。九 + 北。)=1. 3 X 1 X 0.4 X (225. 6 x 0. 5 + 7. 875 x 2. 4375)=68. 64KN(2、人群荷载作用下人群荷载集度 =3.0x0.75 =2.25 kN/根跨中弯矩影响线的面积Q = 19. 5 x 0. 5 / 4 = 2. 437511号梁的跨中截面剪力Q = mrr - q- Q, = 1. 019 x 2. 25 x 2. 4375 = 5. 59kN2号梁的跨中截面剪
11、力Q -勿“ q, 1 = 0 610 x 2. 25 x 2. 4375 = 3. 35kN3号梁的跨中截面剪力Q - mrr - qr - Q = 0. 4 x 2. 25 x 2. 4375 = 2. 19kN3.21/4跨截面的弯矩和剪力b)b)图九 (a) 1/4跨弯矩影响线(b)1/4跨剪力影响线跨中弯矩影响线的最大纵标 九=一f =白x 19. 5 = 3. 66 116跨中弯矩影响线的面积。, = ： x 19. 5 x 3. 66 = 35. 692乙3.2.1、 弯矩(1、汽车荷载作用下1号梁1/4跨截面弯矩=(1 + )切“ 九 + 北。)=1. 3 x 1 x 0. 7
12、 x (250 x 3. 66 + 7. 875 x 35. 69)=1088. 4 W 加2号梁1/4跨截面弯矩M = (1 +,(4 ,外 + 以。)=1.3x1x0.55 x (250 x 3. 66 + 7. 875 x 35. 69)=855. 18kN - in3号梁1/4跨截面弯矩 =(i + )的“( yk + 北。)=1.3 x 1 x 0.4 x (250 x 3. 66 + 7. 875 x 35. 69)=621. 95左V in(2、人群荷载作用下1号梁1/4跨截面弯矩Mr = o, O = 1. 019 x 2. 25 x 35. 69 = 81. 83kN - m
13、2号梁1/4跨截面弯矩 =m , q . Q = 0. 610 x 2. 25 x 35。69 = 48. 98kN - m JLC*/JL3号梁1/4跨截面弯矩Mr - mrr - qr - Q = 0. 4 x 2. 25 x 35. 69 = 32. 12kN - m ICx LI剪力跨中弯矩影响线的最大纵标力=0.75m跨中弯矩影响线的面积- x 19.5 x 0.75/2 = 5. 48m?4(1、汽车荷载作用下1号梁1/4跨截面剪力0 = (1 + )勿因(/+ 纵 Q)=1.3 x 1 x 0.7 x (225. 6 x 0. 75 + 7. 875 x 5. 48)=193.
14、24M2号梁1/4跨截面剪力0 = (1 +( 九 + 北 C)=1.3 x 1 x 0.55 x (225. 6 x 0. 75 + 7. 875 x 5. 48)=151. 834学 院:建筑工程学院3号梁1/4跨截面剪力0 = (1 + GJ% (4以 + 或。)=1.3 x 1 x 0.4 x (225. 6 x 0. 75 + 7. 875 x 5. 48)=110. 42kN(2、人群荷载作用下1号梁1/4跨截面剪力Q =加” / Q = L 019 x 2. 25 x 5. 48 = 12. 56kN2号梁1/4跨截面剪力7. 52kN7. 52kNQ - mrr - qr -
15、Q = 0. 61 x 2. 25 x 5. 483号梁1/4跨截面剪力Q - mrr - Qr - Q = 0. 4 x 2. 25 x 5. 48 = 4. 93kNJL-I-a图(a)汽车荷载和人群荷载(b)沿梁跨的横向分布系数(c)梁上荷载分成两局部(d)支点剪力影响线3.3.1、 汽车荷载作用下1号梁支点截面剪力由于/4租”,设集中荷载”作用于距支点了位置处，贝IJ- 1 = (1 + 3如7 4 九=(1 + 4)第.加 。+ % %。)I a1Y1 Q 5 - X=1.3 x 1 x 250 x 0.5 +x (0. 7 - 0. 5) x =19.5/419.5由丝L 二 o即
16、可解得 x = -5. 49/27 恤q，那么。广(1 + 4)第- mq=1.3 x 1 x 225.6 x 0.5 = 146. 644八/1aQzi =(1 +川品纥5 .(%q %” 力 乙 乙1Q 54 87515=1. 3 x 1 x 0. 55 x 7. 875 xx (0. 5 - 0. 55) x 7. 875 x 2212= 53. 34kNQn = Qn + Q,= 146. 64 + 53. 34 = 199. 984/Vq q i q 乙3号梁支点截面剪力由于“)夕力，那么Qq = (1 + )第勿0q=1. 3 x 1 x 225. 6 x 0. 75 = 219.
17、 96kN aQqi = (I + 4)品勿明.以5 + 5 .(/o, 一/口外.月乙 乙1Q 54 87515=1.3 x 1 x 0.4 x 7. 875 x + -x (0. 75 - 0. 4) x 7. 875 x -2212=50. 84M。=Q + Q = 219. 96 + 50. 84 = 270. 8kN q(/乙人群荷载作用下1号梁支点截面剪力411(X-4=利？务. 5 + 5 X I .(W _ mcr)Qr - y 乙 乙 寸1Q 5119 515=1. 019 x 2. 25 x + - x x (1. 3375 - 1. 019) x 2. 25 x 2241
18、2=24. 54kN2号梁支点截面剪力八11(、一Qr =纥，.必- 5 + 5 X 1 (切Or - y19 5119 515=0.61 x 2. 25 x + - x x (0 - 0. 61) x 2. 25 x 22412=10. 7 W3号梁支点截面剪力八11 (、一Qr =纥一务. 5 + 5 义 I .(W - mcr )qr . y 乙 乙 一=0. 4 X 2. 25 X + - X x (0 - 0. 4) x 2. 25 x 22412=4. 66kN桥梁支点、1/4跨和1/2跨弯矩、剪力表梁号荷载类型弯矩(kN m)剪力(kN)支点1/4跨1/2跨支点1/4跨1/2跨1
19、汽车01088.411132.48210.27193.24120.12人群081.83108.9724.5412.565.592汽车0855.18889.81199.98151.8394.38人群048.9865.2310.717.523.353汽车0621.95647.13270.8110.4268.64人群032.1242.784.664.932.194 .作用效应组合；基本组合：L2x恒载+L4x汽车荷载+0.8x 1,4x人群荷载短期组合：恒载+0.7/ (1+)x汽车荷载+lx人群荷载长期组合：恒载+0.4/ (1+幺)x汽车荷载+0.4x人群荷载a梁号组合类型弯矩(kN m)剪力(
20、kN)支点L/4L/2支点L/4L/21基本组合02357.622697.12524.85386.10174.43短期组合01462.221726.37340.89232.4189.67长期组合01086.601321.24263.09166.9150.282基本组合01994.312308.40494.95322.48135.89短期组 合01266.111512.76319.86198.3869.42长期组合0980.171206.68253.44148.3239.103基本组合01648.901943.50587.33261.6198.55短期组合01085.991320.44363.3
21、8166.8050.24长期组合0880.131100.63279.34130.7228.331控制 设计2357.622697.12524.85386.10174.43aa计算 内力a21994.312308.40494.95322.48135.8931648.901943.50587.33261.6198.555 .绘制弯矩和剪力包络图1号梁弯矩包络图（KN/m）剪力包络图（KN）2号梁弯矩包络图（KN/m）剪力包络图（KN）3号梁弯矩包络图（KN/m）剪力包络图（KN）6 .主梁配筋设计计算跨中截面的纵向受拉钢筋的计算6.L1计算T形截面梁受压翼板的有效宽度图1跨中截面尺寸图(尺寸单位:
22、图1跨中截面尺寸图(尺寸单位:为了便于计算，将实际T型截面换算成图1所示的计算截面心=(120+180) /2= 150mm 其余尺寸不变，故有：(1) 4 =；4=；xl9500 = 6500mm ( L。为主梁计算跨径)b，f =+ 12A / = 220+2X0+12X 150=2020mm(2) 2000mm (等于相邻两梁轴线间的距离)取上述三个数据中最小的值，故取瓦=2000mm6.1.2、 因采用的是焊接钢筋骨架，设钢筋重心至梁底的距离o. =30+0.07* = 30+0.07 X 1500= 135mm,那么梁的有效高度即可得到儿= h-ar = 1500-135=1365m
23、mo6.1.3、 判断T形梁截面类型1- rh1由高火奇)=归14-5”2000 义 150x(1365-150/2)=4489.20 X 10A6N.mm=4489.20KN.mM(2697.12KN.m)判断为一类T形截面。专 业：土木工程（路桥方向）指导老师： 蒋洋2013年12月桥梁工程课程设计计算书一、设计资料1.结构形式及基本尺寸某公路装配式简支梁桥，双车道，桥面宽度为净-8+2 X 1m,主梁为装配 式钢筋混凝土简支T梁，桥面由五片T梁组成，主梁中心距2.0m,主梁之间的 桥面板为钱接，沿梁长设置5道横隔梁。主梁的细部尺寸可参考表1。6.1.4、 受压区高度根据公式整理后，可得至
24、!Jd2358尤+238203 = 0-b + yj-Aac X 二-b + yj-Aac X 二2a-2358)4-玉=J(一2358针一4 x 238203= 2252-1500mm 舍去T -2358) 2一次一2358)1 4x238203=40mm,钢筋叠高为2X 18+4X34.5=174Vo. 15h=225mm,满足构造要求，钢筋布置图见图2a& = 320Mpa 已设计的受拉钢筋中8 032的截面面积为6434mm2, 16的截面面积为4*2OL1-804mm2, & = 340A0a。由图2钢筋布置图可=11 Qmm=11 Qmm6434 x 320(30 + 2 x 34
25、.5) + 804 x 340 x (30 + 4 x 34.5 +18)6434x320 + 804x340那么有效高度 瓜=卜4 = 1500-110=1390mm根据公式计算:223 = 14.5x2000X110=2A2xlO6 N - mm R 4二 6434 x 320 +804 x 340 o o= 2.33xlQ6N-mm= 233KNmRMh： RgAg ,故为第一类T形截面受压高度X由公式求得xRA 6434x320 + 804x340 x= * =RA 6434x320 + 804x340 x= * =KM14.5x1520=106mm M(2697.12KN.m)A,又
26、FA,又F7238200x1190=3.04%=615% , 2.4%故截面复核满足要求。6.2 腹筋的计算6.2.1、 检查截面尺寸根据构造要求，梁最底层钢筋2 32通过支座截面，支座截面有效高度34 5% = - (35 + 于)=1253mm(0.51x10一3)4)= (0.51 x 10-3) V25 x 200 x 1253=639.03KN 。沁=440KN截面尺寸符合设计要求6.2.2、 检查是否需要设置腹筋(1)跨中段截面 0038A也九)=0.038xl.55x20xll9.l = 140.3KN(2)支座截面 0.0387? = 0.038x 1.55x20x 125.3
27、 = 141.6KN因。加=84雨0.038a。 0.0018 obSk 200x2506.3 弯起筋（斜筋）计算设焊接钢筋骨架的架立钢筋为022,钢筋重心至梁受压翼板上边缘距离= 56mm o弯起钢筋的弯起角度为45 ,弯起钢筋末端与架立钢筋焊接。为了得到每 对弯起钢筋分配的剪力，由各排弯起钢筋的末端折点应落在前一排弯起钢筋的构 造规定来得到各排弯起钢筋的弯起点计算位置，首先要计算弯起钢筋上、下弯点 之间垂直距离A/?,.现拟弯起N1N5钢筋，将计算的各排弯起钢筋弯起点截面的以及至支 座中心距离工、分配的剪力计算值所需的弯起钢筋面积4,列入表1中。 现将表1中有关计算如下：根据公路桥规规定，
28、简支梁的第一排弯起钢筋(对支座而言)的末端弯 起点应位于支座中心截面处。这时，A4为4=1300 (30+34.5x1.5) + (44+24+34.5 x 0.5)=1133mm表1弯起钢筋计算表弯起点12345 hi(mm)11331099106410461028距支座中心距离xi (mm)11332232329643425370分配的计算剪力值Qwi (KN)166.51149.59108.7169.85需要的弯筋面积(cm2)12.2711.028.014.84可提供的弯筋面积(cm2)16.0916.0916.094.02弯筋与梁轴交点到支座中心距离 (mm)56516.982796
29、3869弯筋的弯起角为45 ,那么第一排弯筋(2N5)的弯起点1距支座中心距离1133mm o弯筋与梁纵轴线交点1距支座中心距离为 1133-1300/2-() = 565mm对于第二排弯起钢筋，可得到1300-()+(44+ 24+ 34.5x0.5)7=1099mm弯起钢筋(2N4 )的弯起点2距支点中心距离为1133 + 均=1133 +1099 = 2232mm分配给第二排弯起钢筋的计算剪力值。“.2，由比例关系计算可得到：4558 + 650-1133 Q,4558 166.51得 Qw.2 =149.59KN其中，。.4。) = 166.51 KN ;力/2 = 650mm;设置弯
30、起钢筋区段长为4558mm。所需要提供的弯起钢筋截面积(A2)为Q .匕卬20.067?pu.sin45gw=11.02mm2=11.02mm2149.590.06 x 320 x sin 450第二排弯起钢筋与梁轴线交点2距支座中心距离为2232-1300/2-(30 + 34.5 x 2.5) = 1698mm其余各排弯起钢筋的计算方法与第二排弯起钢筋计算方法相同。、绘制弯矩包络图 包络图是在荷载作用下沿跨径变化最大弯矩图。严格的绘制方法应按梁上各截面的弯矩影响线布置荷载而求得。但一般中小桥可根据求得的跨中弯矩Mjin近 似按抛物线规律求出梁上其他位置的值，再连成圆顺的曲线，即得弯矩包络
31、图，简支梁弯矩包络图抛物线公式近似为:表1装配式钢筋混凝土 T形梁桥总体特征表注：横隔梁，分别在两支点、跨中及四分点布置标准 跨径 (m)计算跨径(m)梁长(m)主梁横隔梁梁高(m)肋宽(cm)翼板根部厚度(cm)翼板端部厚度(cm)横隔 梁高度(m)横隔梁数横隔梁平均厚度(cm)第一根内横隔梁至支点距离(m)2019.519.961.52218121.25184.9.桥面布置桥梁位于直线上，两侧设人行道，宽度为1m,桥面铺装为2cm厚的沥青 混凝土，其下为C25混凝土垫层，设双面横坡，坡度为1.5%。横坡由混凝土 垫层实现变厚度，两侧人行道外侧桥面铺装厚度8cm (2cm厚沥青混凝土和 6c
32、m混凝土垫层)。2 .材料1)主梁、横隔梁：混凝土： C30 (容重为25KN/m3)主筋：II级钢筋；构造钢筋：I级钢筋；2)桥面铺装：式中：龙一从跨中算起，即跨中纵坐标为0,支点纵坐标/2;计算如下：先按抛物线公式近似求出控制截面的弯矩值。 = 19.5根，%=1, Mdl/2=200KN-mf配置跨中截面钢筋。x = 0 （跨中处）：M（lli2=2W0KN-mI4（7 / XI24*= ： Md 3/8 = Ma “2（1 - -=此 i/2（1 ）=1968.8KN m8a ,3/ o/ a 、 64，j4（1 /4/iX = 1 ： Ma/2（1 此/2（I R = 1575KN-
33、m吁jL/T*3L4（31/8）236x = T :以3/8 =此1/2（1）=此,/2（1 -/）=918.8侬加oL04x = : M , Q = QKN - m2通过以上五个控制截面，就可以把他们连接成一光滑的曲线。如图图4 （a、b）的弯矩包络图a各排弯起钢筋弯起后，相应正截面抗弯承载力Mui计算如表2。将表2的正截面抗弯承载力Mui在图4上用各平行直线表示出来，它们与 弯矩包络图的交点分别为i、j、q,并以各Mui值代入式(4+14)中，可求得 交点i、j、q到跨中截面距离x值。现在以图4中所示弯起钢筋弯起点初步位置，来逐个检查是否满足公路桥规的要求。第一排弯起钢筋(2N5)： 其充
34、分利用点“m”的横坐标x = 7044mm,而2N5的弯起点1的横坐标=9750-1133=8617mm , 说明 1 点位于 m 点 左边， 且 xx - x = 8617 - 7044 = 1573mm236 / 2 = 618mm ,满足要求。其不需要点n的横坐标x = 8501m,而2N5钢筋与梁中轴线交点1的横 坐标=9750-565 = 9185mm 8501mm ,亦满足要求。第二排弯起钢筋(2N4)：其充分利用点的横坐标x = 5382mti,而2N4的弯起点2的横坐标% =9750-2232=7518mm5328mm,且= 7518-5382 = 2136mm72 = 121
35、8/2 = 604mm,满足要求。其不需要点m的横坐标X = 7044帆帆，而2N4钢筋与梁中轴线交点2的横 坐标了 =9750 1698 = 80527%/% 7044租2,亦7黄足要求。第三排弯起钢筋(2N3)：其充分利用点“k”的横坐标尤= 3060加，而2N3的弯起点3的横坐标 天二9750-3296=6454mm,且刍 一x = 6454-3060 = 3394mm 72 = 1201/2 = 601mm ,满足要求。其不需要点/的横坐标 = 5382粗加，而2N3钢筋与梁中轴线交点3的横 坐标 =9750-2796 = 6954/加5382加加,亦满足要求。第四排弯起钢筋(2N2)
36、:其充分利用点“j”的横坐标 = 1895.2,而2N2的弯起点4的横坐标 % =9750-4342=5408mm,且%x = 5408 1895 = 3513相加/2 = 1196/2 = 598机机，满足要求。其不需要点k的横坐标了 = 3060mm,而2N2钢筋与梁中轴线交点4，的横 坐标总=9750-3869 = 5881mm 3060mm ,亦满足要求。由上述检查结果可知图4所示弯起钢筋弯起点初步位置是满足要求的。由于2N2 2N3和2N4钢筋弯起点形成的抵抗弯矩图远大于弯矩包络图， 故进一步调整上述弯起钢筋的弯起点位置，在满足规范对弯起钢筋弯起点要求前 提下，使抵抗弯矩图接近弯矩包
37、络图；在弯起钢筋之间，增设直径为16mm的 斜筋为2N7、2N8、2N9等，使各弯起钢筋和斜筋的水平投影长度有所重叠。 图5为调整后的主梁弯起钢筋、斜筋的布置图。（二）桥面板.确定桥面板的类型；T形梁翼板所构成的钱接悬臂板.桥面板内力计算;与悬臂板比拟，较接悬臂板为一次超静定结构，因此工程实际应用简化计算:将一个车轮对中作用在悬臂板的钱缝处，将钱接悬臂板简化为悬臂板，按悬臂板计算内力1.1 恒载内力（以纵向1m宽的板进行计算）a每米板上的恒载集度混凝土垫层S = 0.06 x 1.0 x 23 = 1. 38KN / m沥青混凝土面层 g? = 0.02 x 1.0 x 23 = 0. 46KN / mT 型梁板的自重 g.3 = .十 ，I x 1.0 x 25 = 5 75kN / m2合 计 g = g + 4 + g：3 = 1, 38 + 0 46 + 3. 75 = 5. 59kN / m每米宽板条的恒载内力弯矩卬=_ 工 g/： = _ 1 x 5. 59 X 0. 892 = -2. 21kN in 22剪力 Q* = gl0 = 5. 59 x 0. 89 = 4. 97kN1.2 公路一n级车辆荷载产生的内力公路一II级车辆荷载纵、横向布置如下图。（a） 20kN 12