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1、实用电气接地培训教程81四个方面的内容四个方面的内容u接地技术基础接地技术基础u深孔与垂直接地极的作用深孔与垂直接地极的作用u允许地电位升高问题允许地电位升高问题u三峡枢纽电站接地三峡枢纽电站接地2第一部分第一部分u接地技术基础接地技术基础3接地的定义接地的定义 在电力系统中为了工作和安全的在电力系统中为了工作和安全的需要，常将电力系统及其电气设备需要，常将电力系统及其电气设备的某些部分的某些部分经导线经导线与大地相连与大地相连4接地（一般的定义）接地（一般的定义）u将电力系统或建筑物中的电气装置、设施的将电力系统或建筑物中的电气装置、设施的某些导电部分，经导线连至大地电极某些导电部分，经导线
2、连至大地电极u导线：接地线导线：接地线u大地电极：接地极大地电极：接地极uIEEE 交流变电站接地安全导则（交流变电站接地安全导则（Guide for Safety in AC Substation Grounding）5防雷接地防雷接地u为了减轻雷电的危害，避雷针、避雷线和避为了减轻雷电的危害，避雷针、避雷线和避雷器等防雷设施都必须配备相应的接地装置雷器等防雷设施都必须配备相应的接地装置以便把雷电流导入大地以便把雷电流导入大地8保护接地保护接地u为了保证人身安全，电气设备的外壳必须接为了保证人身安全，电气设备的外壳必须接地地u当电气设备绝缘损坏导致外壳带电时，流过当电气设备绝缘损坏导致外壳带
3、电时，流过保护接地体的故障电流应该使相应的保护装保护接地体的故障电流应该使相应的保护装置动作，切除已损坏的设备或使外壳的电位置动作，切除已损坏的设备或使外壳的电位在安全值以下在安全值以下9主放电主放电 photo by Steve Albert of NOAA10雷电雷电 by Leslie Chatfield on August 21,1987 at Marden in Britain11雷击建筑物雷击建筑物12接地电阻接地电阻u接地电阻是电流接地电阻是电流 I 经过接地极流入大地时，经过接地极流入大地时，接地极的电位接地极的电位 V 对对 I 的比值，它主要是大地的比值，它主要是大地所呈现
4、的电阻所呈现的电阻u接地电阻与大地的结构、土壤电阻率有关，接地电阻与大地的结构、土壤电阻率有关，还与接地体的几何尺寸有关，在雷电冲击电还与接地体的几何尺寸有关，在雷电冲击电流下还与冲击电流的波形和幅值相关流下还与冲击电流的波形和幅值相关13电流通过接地体的效应电流通过接地体的效应u接地电极及周围的土壤发热接地电极及周围的土壤发热u接地极的电位升高，可能使设备受到过电压接地极的电位升高，可能使设备受到过电压的作用损坏的作用损坏u地面上出现的地位梯度会使人体受到跨步电地面上出现的地位梯度会使人体受到跨步电势和接触电势的作用势和接触电势的作用u减轻上述效应，接地电阻越小越好减轻上述效应，接地电阻越小
5、越好14对对接地电阻的要求接地电阻的要求u110kV以上的交流系统，短路电流以上的交流系统，短路电流 I 接地体接地体的压降不超过的压降不超过2000VuR4000，R4000，R5（新规程中规定）（新规程中规定）u防雷接地一般为防雷接地一般为4-30 15接地技术研究的内容接地技术研究的内容u接地电阻的计算接地电阻的计算u跨步电势和接触电势的计算跨步电势和接触电势的计算u土壤电阻率的测量土壤电阻率的测量u接地电阻的测量接地电阻的测量u跨步电势和接触电势的测量跨步电势和接触电势的测量u土壤发热的计算及电极的防腐措施土壤发热的计算及电极的防腐措施16 均匀土壤中直流和工频接地电极均匀土壤中直流和
6、工频接地电极u均匀土壤是最简单的模型均匀土壤是最简单的模型u直流接地电极的计算中不用考虑电感的影响直流接地电极的计算中不用考虑电感的影响u工频接地电极的计算中也基本不用考虑电感工频接地电极的计算中也基本不用考虑电感的影响的影响u对建立基本认识有重要意义对建立基本认识有重要意义17 接地电阻和地中电位分布接地电阻和地中电位分布u以半球形接地电极为例以半球形接地电极为例u计算简单、有理论解计算简单、有理论解u当不考虑大地回流的影响，接地极的电位为当不考虑大地回流的影响，接地极的电位为接地电极与无穷远零位面之间的电位差接地电极与无穷远零位面之间的电位差18半球接地电极19电流密度与电场强度u电流密度
7、Ju电场强度E20半球电极电位分布半球电极电位分布u式中式中R 为接地电阻为接地电阻u 为土壤电阻率为土壤电阻率u a 为半球电极的半径为半球电极的半径21半球电极接地电阻半球电极接地电阻u式中式中R 为接地电阻为接地电阻u 为土壤电阻率为土壤电阻率u a 为半球电极的半径为半球电极的半径22a到到10a之间的接地电阻之间的接地电阻ua到无穷远的接地电阻到无穷远的接地电阻u10a到无穷远的接地电到无穷远的接地电阻阻ua到到10a的接地电阻的接地电阻23无限大媒质圆环形电极无限大媒质圆环形电极(1)24无限大媒质圆环形电极无限大媒质圆环形电极(2)25无限大媒质无限大媒质圆环形电极的电位圆环形电
8、极的电位26无限大媒质无限大媒质圆环形电极的电阻圆环形电极的电阻27圆环形电极（埋深圆环形电极（埋深h）28圆环形电极的电阻（埋深圆环形电极的电阻（埋深h）29圆盘形电极圆盘形电极u圆盘形电极表面的电位分布是极不均匀的圆盘形电极表面的电位分布是极不均匀的u按平均电位法会引起较大的误差按平均电位法会引起较大的误差u准确的计算，应从拉普拉斯方程求解准确的计算，应从拉普拉斯方程求解u拉麦方法，等位面和特定曲面相吻合的方法拉麦方法，等位面和特定曲面相吻合的方法30曲面成为等势面的条件曲面成为等势面的条件u曲面曲面F（x，y，x）=C成为等势面的条件是它成为等势面的条件是它的的拉普拉斯除以拉普拉斯除以它
9、它的梯度的平方只能是的梯度的平方只能是C的函的函数数31共焦二次曲面共焦二次曲面u满足前面提到的条件满足前面提到的条件u参考书参考书u解广润解广润 高压静电场高压静电场u斯迈思斯迈思 静电学与电动力学静电学与电动力学32圆盘形电极接地电阻（无穷大介质）圆盘形电极接地电阻（无穷大介质）33圆盘形电极圆盘形电极34圆盘形电极接地电阻（埋深圆盘形电极接地电阻（埋深h）之一）之一35圆盘形电极接地电阻（埋深圆盘形电极接地电阻（埋深h）之二）之二插值法插值法36埋深对接地电阻的影响埋深对接地电阻的影响u根据前面的公式根据前面的公式u当当h=0.02b时时u可见与可见与h=0的误差不超过的误差不超过3%3
10、7变电站地网接地电阻的估算变电站地网接地电阻的估算u设变电站的占地面积为设变电站的占地面积为Au全部铺满钢材，成为金属板，接地电阻最小全部铺满钢材，成为金属板，接地电阻最小u只敷设占地面积外框，成为金属只敷设占地面积外框，成为金属“环环”，接地，接地电阻最大电阻最大38算例u当取当取A=100*100m，h=0.8,b=56.42,=100mu最小值最小值R=0.435 u最大值最大值R=0.734 u接地电阻的下降接地电阻的下降(0.734-0.435)/0.734=0.4139近似计算公式近似计算公式40第二部分第二部分u深孔与垂直接地极的作用深孔与垂直接地极的作用41 垂直接地体对接地电
11、阻的影响垂直接地体对接地电阻的影响u假定在地网下密密麻麻打长度为假定在地网下密密麻麻打长度为a的接地棒的接地棒u一般一般a远小于地网的半径（远小于地网的半径（a=2.5）u用半个扁球体来计算接地电阻用半个扁球体来计算接地电阻42带垂直接地体的地网带垂直接地体的地网43计算公式计算公式44模拟计算结果与计算结果模拟计算结果与计算结果u9 9根根 40 4mm2 81根根2.5m长的棒长的棒u地网面积地网面积 模拟试验模拟试验 理论计算理论计算u10000m2 -2.8%u7225m2 -3%u 6480m2 3.2%4%u 2500m2 5.7%5.2%u 900m2 8%8.4%45垂直接地体
12、对接地网降阻作用的理论垂直接地体对接地网降阻作用的理论分析结果（分析结果（a=3）接地网面积接地网面积A（m2）接地网等值半径接地网等值半径（m）降阻率降阻率（%）303016.99.9505028.26.3909050.83.610010056.43.2200200112.81.746垂直接地体对接地网降阻作用的理论垂直接地体对接地网降阻作用的理论分析结果（分析结果（a=50）接地网面积接地网面积A（m2）接地网的等值半径接地网的等值半径（m）降阻率降阻率（%）909050.836.010010056.433.8200200112.821.1300300169.315.3400400225.
13、712.0500500282.19.947数值分析计算垂直接地极的效果数值分析计算垂直接地极的效果u数值计算（边界元法）分析垂直接地体对接数值计算（边界元法）分析垂直接地体对接地网的降阻作用，主要讨论了三种情况：地网的降阻作用，主要讨论了三种情况：u1.在接地网中每个均压带的交叉点处打入垂在接地网中每个均压带的交叉点处打入垂直接地体直接地体u2.沿接地网四周一根紧接一根地打入垂直接沿接地网四周一根紧接一根地打入垂直接地体；地体；u3.在接地网四周均压带的接点处打入垂直接在接地网四周均压带的接点处打入垂直接地体。地体。48垂直接地体在接地网中每个均压带的垂直接地体在接地网中每个均压带的交叉点处打
14、入时的降阻作用交叉点处打入时的降阻作用 接地网接地网面积（面积（m2）垂直接地体长度垂直接地体长度（m）降阻率（降阻率（%）网孔数为网孔数为1010网孔数为网孔数为151510010025507510027.041.550.256.128.242.150.356.220020025507510014.827.536.042.416.228.936.842.54004002550751008.216.423.428.98.616.823.829.26006002550751004.9910.916.521.35.211.817.622.449沿接地网四周一根紧接一根地打入垂沿接地网四周一根紧接一
15、根地打入垂直接地体时，垂直接地体的降阻率直接地体时，垂直接地体的降阻率y垂直接地体接地网dxzzPxr 50沿接地网四周一根紧接一根地打入垂沿接地网四周一根紧接一根地打入垂直接地体时，垂直接地体的降阻率直接地体时，垂直接地体的降阻率 接地网面接地网面 积（积（m2）等值半径（等值半径（m）垂直接地体长度（垂直接地体长度（m）降阻率（降阻率（%）10010056.425507510023.839.048.253.5200200112.825507510012.324.332.839.6400400225.62550751006.314.119.925.7600600338.52550751004
16、.18.613.817.651沿接地网四周均压带的接点打入垂直沿接地网四周均压带的接点打入垂直接地体时，垂直接地体的降阻率接地体时，垂直接地体的降阻率 接地网面积（接地网面积（m2）垂直接地体长度（垂直接地体长度（m）降阻率（降阻率（%）10010025507510022.037.647.452.420020025507510011.022.531.438.14004002550751005.712.318.023.46006002550751003.57.812.216.252第三部分第三部分u允许地电位升高问题允许地电位升高问题53地网电位允许升高地网电位允许升高u接地标准中接地标准中u有
17、效接地和低电阻接地系统中发电厂、变电有效接地和低电阻接地系统中发电厂、变电所的接地装置的接地电阻所的接地装置的接地电阻R一般情况下应满一般情况下应满足足R 2000/Iu相当多的变电站和电厂并不满足上述规定相当多的变电站和电厂并不满足上述规定54影响提高允许地网电位升高值的因素影响提高允许地网电位升高值的因素u控制电缆的工频耐压特性是影响提高允许地控制电缆的工频耐压特性是影响提高允许地网电位升高值的因素之一，我们对此进行了网电位升高值的因素之一，我们对此进行了大量的试验研究大量的试验研究u继电器在系统发生故障时应该安全可靠地动继电器在系统发生故障时应该安全可靠地动作，这对系统的安全与稳定有着极
18、其重要的作，这对系统的安全与稳定有着极其重要的意义意义 u耐压试验针对控制电缆和继电器进行耐压试验针对控制电缆和继电器进行55试验电路图试验电路图56试验方案试验方案u针对控制电缆在到达保护屏后，芯线从电缆中分离针对控制电缆在到达保护屏后，芯线从电缆中分离出来，在分离处做电缆头和未做电缆头的两种情况出来，在分离处做电缆头和未做电缆头的两种情况的绝缘特性进行试验的绝缘特性进行试验u做了电缆头的带铠电缆，针对电缆头有无尖端两种做了电缆头的带铠电缆，针对电缆头有无尖端两种情况的绝缘特性进行试验情况的绝缘特性进行试验u对有铠和无铠的两种情况的绝缘特性进行试验对有铠和无铠的两种情况的绝缘特性进行试验u针
19、对单根芯线在紧靠保护屏和角铁两种情况下的绝针对单根芯线在紧靠保护屏和角铁两种情况下的绝缘特性进行试验缘特性进行试验u针对电缆芯线到电缆头间的沿面放电电压进行试验针对电缆芯线到电缆头间的沿面放电电压进行试验57电缆的伏秒特性（未做电缆头）电缆的伏秒特性（未做电缆头）58电缆头及尖端对绝缘特性的影响电缆头及尖端对绝缘特性的影响(1)ZR-KVVP2-71.5 59电缆头及尖端对绝缘特性的影响电缆头及尖端对绝缘特性的影响(2)KVVP2-141.0 60单根绝缘电线的绝缘特性试验单根绝缘电线的绝缘特性试验u电缆敷设时，单根电缆可能会紧靠保护屏再电缆敷设时，单根电缆可能会紧靠保护屏再到端子排，而保护屏
20、是接地的，所以有必要到端子排，而保护屏是接地的，所以有必要对单根芯线的绝缘进行试验。试验分两种情对单根芯线的绝缘进行试验。试验分两种情况，（况，（1）芯线紧靠角铁的楞角，（）芯线紧靠角铁的楞角，（2）芯线）芯线紧靠金属平面。试品只选用了紧靠金属平面。试品只选用了ZR-KVVP2-7 1.5型电缆。型电缆。u试验结果为加压时间在试验结果为加压时间在30秒以内，其击穿电秒以内，其击穿电压均为压均为40kV，表明单根芯线的绝缘耐压值大，表明单根芯线的绝缘耐压值大大高于全部芯线对屏蔽层间的绝缘耐压值。大高于全部芯线对屏蔽层间的绝缘耐压值。61电缆沿面放电电压与沿面长度的关系电缆沿面放电电压与沿面长度的
21、关系 62继电器击穿放电继电器击穿放电u专用继电器击穿放电的形式一般是沿面放电，专用继电器击穿放电的形式一般是沿面放电，u放电是在继电器外壳定位螺栓和线圈接线柱放电是在继电器外壳定位螺栓和线圈接线柱之间的沿面进行之间的沿面进行u通用继电器试验中还发现加上底座时，放电通用继电器试验中还发现加上底座时，放电主要是沿底座的表面进行，一般情况下，它主要是沿底座的表面进行，一般情况下，它并不影响到继电器的性能并不影响到继电器的性能 63 通用继电器工频击穿电压伏秒特性通用继电器工频击穿电压伏秒特性 64固态继电器放电固态继电器放电u普通封装的固态继电器击穿时，几乎都是合闸即击普通封装的固态继电器击穿时，
22、几乎都是合闸即击穿，并可看见明显的火花放电，听见明显的放电声，穿，并可看见明显的火花放电，听见明显的放电声，环氧封装的固态继电器击穿时则未能观察到继电器环氧封装的固态继电器击穿时则未能观察到继电器内部放电现象。内部放电现象。u普通封装的两种固态继电器，其耐压主要取决于采普通封装的两种固态继电器，其耐压主要取决于采用的光电隔离器件，最低击穿电压为用的光电隔离器件，最低击穿电压为5.0kV。环氧。环氧封装的两种固态继电器的耐压高，在封装的两种固态继电器的耐压高，在9kV以上，这以上，这可能与它们的内部结构、封装固体材料等因素有关可能与它们的内部结构、封装固体材料等因素有关 65结论（结论（1）u1
23、）电缆的工频伏秒特性是较平坦的，从工程的角）电缆的工频伏秒特性是较平坦的，从工程的角度来看可近似为一条水平直线。度来看可近似为一条水平直线。u2）当电缆的屏蔽层剥去长度在）当电缆的屏蔽层剥去长度在2cm以内时，其沿以内时，其沿面放电电压的耐受强度可达面放电电压的耐受强度可达5kV/cm。u3）如果按大型电力系统能在）如果按大型电力系统能在30s内切除故障考虑内切除故障考虑（实际上会在（实际上会在1s内切除），从控制电缆的绝缘特性内切除），从控制电缆的绝缘特性来看，允许地电位升高来看，允许地电位升高l5kV是可能的。在此电压下是可能的。在此电压下为保证不出现电缆的沿面闪络，电缆的屏蔽层应剥为保证
24、不出现电缆的沿面闪络，电缆的屏蔽层应剥掉掉4cm。66结论（结论（2）u4）由试验可知，击穿位置均在靠近屏蔽层有尖角）由试验可知，击穿位置均在靠近屏蔽层有尖角处，尤其是钢铠屏蔽层在做电缆头时所产生的尖端，处，尤其是钢铠屏蔽层在做电缆头时所产生的尖端，会使绝缘的工频耐压值大大下降，所以在做电缆头会使绝缘的工频耐压值大大下降，所以在做电缆头时应特别要求避免产生尖端。同时，一定要注意切时应特别要求避免产生尖端。同时，一定要注意切不可损伤绝缘层。不可损伤绝缘层。u 5）继电器的工频伏秒特性是很平坦的，在）继电器的工频伏秒特性是很平坦的，在0-30s的的范围内可以认为是一条水平直线。范围内可以认为是一条
25、水平直线。u6）对专用继电器、通用继电器和环氧封装的固态）对专用继电器、通用继电器和环氧封装的固态继电器的绝缘性能而言，地电位升高到继电器的绝缘性能而言，地电位升高到5.0kV是可是可以承受的。以承受的。u7）基于安全考虑，若地电位升高到）基于安全考虑，若地电位升高到5kV，不宜采，不宜采用普通封装的固态继电器。用普通封装的固态继电器。67第四部分第四部分u三峡枢纽电站接地三峡枢纽电站接地68电站概况电站概况u三峡水利枢纽工程规模巨大，电站安装三峡水利枢纽工程规模巨大，电站安装26台单机容台单机容量量700MW水轮发电机组，在电力系统中占有举足水轮发电机组，在电力系统中占有举足轻重的地位轻重的
26、地位u三峡工程的接地装置设计能否满足要求，是关系到三峡工程的接地装置设计能否满足要求，是关系到电站安全运行的重大问题电站安全运行的重大问题u由于三峡枢纽工程地处花岗岩地区，属高电阻率地由于三峡枢纽工程地处花岗岩地区，属高电阻率地区区u三峡枢纽拥有大量的结构钢筋和各种金属结构物，三峡枢纽拥有大量的结构钢筋和各种金属结构物，在接地设计中充分利用枢纽建筑物的自然接地体。在接地设计中充分利用枢纽建筑物的自然接地体。u单相短路电流单相短路电流64kA，入地电流，入地电流33.4kA 69枢纽接地装置出五部分组成（枢纽接地装置出五部分组成（1）u（1）大坝接地装置：三峡大坝全长约）大坝接地装置：三峡大坝全
27、长约2km，利用，利用大坝上游迎水面结构表面钢筋，网孔为大坝上游迎水面结构表面钢筋，网孔为20m20m，垂直地网面积为，垂直地网面积为239000m2。在上游围堰库底敷设。在上游围堰库底敷设人工接地网，水平地网面积为人工接地网，水平地网面积为264800m2u（2）左、右岸电站接地装置：三峡左、右岸电站）左、右岸电站接地装置：三峡左、右岸电站接地装置布置相同，充分利用水下钢结构物连成一接地装置布置相同，充分利用水下钢结构物连成一体，钢结构物有：尾水护坦结构钢筋、尾水底板结体，钢结构物有：尾水护坦结构钢筋、尾水底板结构钢筋、蜗壳、锥管、进水压力钢管等。左岸电站构钢筋、蜗壳、锥管、进水压力钢管等。
28、左岸电站水平接地网面积为水平接地网面积为2880m2，右岸电站水平按地网面，右岸电站水平按地网面积为积为35400m270枢纽接地装置出五部分组成（枢纽接地装置出五部分组成（2）u（3）泄水闸接地装置：泄水闸全长）泄水闸接地装置：泄水闸全长583m，有，有22个底孔、个底孔、23个深孔和个深孔和22个表孔。利用闸门槽钢结构与上游迎水面结构个表孔。利用闸门槽钢结构与上游迎水面结构钢筋连接，闸门槽钢结构顶端与坝顶部机轨道连接，底端钢筋连接，闸门槽钢结构顶端与坝顶部机轨道连接，底端与泄洪坝段的深孔底板接地网和与泄洪坝段的深孔底板接地网和17号泄洪坝段下游护坦水号泄洪坝段下游护坦水平接地网连接，泄洪坝
29、段水平接地面积为平接地网连接，泄洪坝段水平接地面积为7200m2。泄洪坝。泄洪坝段上游围堰内敷设水平人工接地网与泄洪坝段的深孔底板段上游围堰内敷设水平人工接地网与泄洪坝段的深孔底板接地网连接，人工接地网面积为接地网连接，人工接地网面积为264800m2。u（4）永久船闸接地装置：双线五级船闸全长）永久船闸接地装置：双线五级船闸全长1600m，将船，将船闸的闸室底板和侧墙结构钢筋与贯穿五级船闸两侧四条输闸的闸室底板和侧墙结构钢筋与贯穿五级船闸两侧四条输水廊道结构钢筋连接一体。上下游导航墙的表层结构钢筋水廊道结构钢筋连接一体。上下游导航墙的表层结构钢筋与船闸侧墙钢筋和人字门连接一起。永久船闸水平接
30、地网与船闸侧墙钢筋和人字门连接一起。永久船闸水平接地网面积为面积为108800m2 71枢纽接地装置出五部分组成（枢纽接地装置出五部分组成（3）u（5）临时船闸和升船机接地装置：临时船闸为一）临时船闸和升船机接地装置：临时船闸为一级船闸，船闸上下游导航墙表层结构钢筋大与闸室级船闸，船闸上下游导航墙表层结构钢筋大与闸室底板结构钢筋和人字门连接一起。临时船闸水平和底板结构钢筋和人字门连接一起。临时船闸水平和垂直地网面积为垂直地网面积为142356m2。利用升船机滑道将升船。利用升船机滑道将升船机蓄水槽接地网与金属沉船箱连接，蓄水槽水平接机蓄水槽接地网与金属沉船箱连接，蓄水槽水平接地网面积为地网面积
31、为3300m2。临时船闸接地网与升船机接地。临时船闸接地网与升船机接地网紧挨在一起，利用结构钢筋将两接地网连接一起网紧挨在一起，利用结构钢筋将两接地网连接一起 u1000000m272三峡计算模型三峡计算模型73计算方法计算方法u边界元法边界元法u并经多次模拟实验检验程序并经多次模拟实验检验程序u用琼脂模拟长江、水模拟土壤用琼脂模拟长江、水模拟土壤u用水模拟长江、琼脂模拟土壤用水模拟长江、琼脂模拟土壤u天然沙池模拟天然沙池模拟u计算和试验结果的误差在计算和试验结果的误差在8%以内以内74计算结果计算结果u以前经多次测量长江水电阻率为以前经多次测量长江水电阻率为27 m30 m，此次测量时所测水
32、电阻率为，此次测量时所测水电阻率为28m。故计算枢纽接地装置接地电阻时，。故计算枢纽接地装置接地电阻时，采用采用30m水电阻率计算。水电阻率计算。u根据测量的上、下游水位、水电阻率和测量根据测量的上、下游水位、水电阻率和测量接地电阻值，利用接地电阻计算程序经多次接地电阻值，利用接地电阻计算程序经多次试算出河床和两岸土壤的等效电阻率为试算出河床和两岸土壤的等效电阻率为785m。然后用接地电阻计算程序计算目。然后用接地电阻计算程序计算目前水位情况的接地电阻值，接地电阻的计算前水位情况的接地电阻值，接地电阻的计算结果为结果为0.174 75接地装置的接地电阻测量接地装置的接地电阻测量u根据现行规范规
33、定，对竣工投运的电气设施根据现行规范规定，对竣工投运的电气设施需进行接地装置的接地电阻测量需进行接地装置的接地电阻测量u对三峡枢纽二期工程完工的左岸电站和永久对三峡枢纽二期工程完工的左岸电站和永久船闸的接地装置进行了接地电阻测量船闸的接地装置进行了接地电阻测量u测量要求在大坝蓄水到初期发电水位测量要求在大坝蓄水到初期发电水位135高高程时进行测量程时进行测量 76测量用线路测量用线路u测量采用三峡至龙泉第三回线路和三峡至万测量采用三峡至龙泉第三回线路和三峡至万县第一回线路作为电流极线和电压极线，在县第一回线路作为电流极线和电压极线，在测量时电流极线和电压极线可以相互倒换测量时电流极线和电压极线
34、可以相互倒换u龙泉变电所距电站测点直线距离为龙泉变电所距电站测点直线距离为49.5km。万州变电所距电站测点直线距离为万州变电所距电站测点直线距离为260km。龙泉变和万州变与三峡测点的两直线夹角为龙泉变和万州变与三峡测点的两直线夹角为166 77测量用仪器测量用仪器u由于三峡枢纽二期工程接地装置面积大，采由于三峡枢纽二期工程接地装置面积大，采用经隔离变压器供电的电流用经隔离变压器供电的电流电压法进行测电压法进行测量量u电流极和电压极分别距被测地网不小于电流极和电压极分别距被测地网不小于5D（D为被测地网最大对角线长度约为被测地网最大对角线长度约=5km）u同时采用变频（同时采用变频（47.5
35、Hz和和52.5Hz）接地电阻）接地电阻测量仪进行测量测量仪进行测量 78测量结果测量结果电电流极流极线线三三龙龙三回三回三万一回三万一回接地接地电电阻阻 0.13540.1357未考虑分流变频测得电站接地电未考虑分流变频测得电站接地电阻值阻值变频电源接地电阻测量仪测得未变频电源接地电阻测量仪测得未考虑分流电站接地电阻考虑分流电站接地电阻电电流极流极线线三三龙龙三回三回三万一回三万一回接地接地电电阻阻 0.1280.13179测量结果（考虑分流）测量结果（考虑分流）u当电流极线为龙泉线时，在当电流极线为龙泉线时，在660V电压测量电站接地电压测量电站接地电阻的同时，测量时从大坝拉向龙泉线路铁塔的避电阻的同时，测量时从大坝拉向龙泉线路铁塔的避雷线共有雷线共有8根根u每根避雷线分流每根避雷线分流0.996A，共分流，共分流7.968A。则分流系。则分流系数为数为7.968/41.65=0.191u考虑分流后电站接地电阻考虑分流后电站接地电阻R值按下式计算：值按下式计算：uRR0/(10.191)u电站接地电阻测量值电站接地电阻测量值R0.1357/0.809=0.1677 80u谢谢大家谢谢大家81