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1、华中科技大学文华学院 毕业设计（论文）题 目：N600-16.67/537/537反动式汽轮机热力系统热平衡计算、6号高压加热器设计学 生 姓 名： 陈正 学号：090204011101学 部 (系): 机 电 学 部专 业 年 级: 09级热能与动力工程指 导 教 师：刘 华 堂 职 称：副 教 授2013 年 5月 15日1目 录中文摘要.1Abstract.11. 前言.21.1 研究背景.2 1.2 本文主要内容.3 1.3 哈尔滨第三电厂600MW机组简介.32. 回热系统简述及其热经济性.42.1 给水回热系统简述.42.2 给水回热过程的热经济性.4 2.3 影响回热过程的热经济
2、性因素.53. 机组回热系统的热平衡计算.73.1 计算的目的及基本公式.73.2 计算的原理及步骤.83.3 根据已知条件进行热力计算.83.4 各汽水流量绝对值计算.174.高压加热器简介及课题介绍.174.1 高压加热器的作用.174.2 加热器的分类.184.3 加热器工作原理.184.4 高压加热器的结构特点.184.5 加热器的工作流程.20 4.6 加热器的端差.205.高压加热器的热力设计.225.1 加热器传热计算的理论基础.225.2 加热器主要技术参数的选定及计算步骤.22 5.3 编写加热器传热计算程序.26结论.26致谢.27 参考文献.27附录一 近似热力过程曲线.
3、28附录二 高压加热器剖面图.29附录三 600MW机组系统结构性示意图.30中文摘要随着生产的发展和人民生活的提高，迫切需要更多的能源，尤其是电力的供应，而火力发电则是电力生产的重要组成部分。目前火力发电机组正向高参数、大容量方向发展，提高发电厂的效率、经济性、可靠性就成为人们迫切需要解决的新课题。给水回热系统作为发电厂热力系统的核心，它对电厂的热经济性起着决定性的作用。目前发电厂普遍采用了回热抽汽来加热锅炉给水，以提高吸热的平均温度，减少吸热的不可逆损失；同时降低排汽参数，使蒸汽能够最大限度地在汽轮机中膨胀做功，减少冷源损失。于是在朗肯循环基础上采用回热循环，提高循环效率和热经济性。高压加
4、热器是利用在汽轮机内已作过一部分功的蒸汽来加热给水，以减少排汽在凝汽器中的热损失，从而提高循环热效率。因此，研究回热抽汽系统以及高压加热器的设计对提高电厂的热经济性具有重大的理论和实践意义。本课题在已修工程热力学、汽轮机原理、热力发电厂等课程的基础上，结合哈尔滨第三电厂600MW机组，对其回热系统进行热平衡计算，功率校核及6号高压加热器的设计，以提高所学理论知识的综合运用能力，为我们将来从事电厂实际工作打下必要地基础。关键词 汽轮机 回热系统 高压加热器 热经济性 600MW机组 AbstractWith the development of production and enhancemen
5、t of peoples living standards, urgent need more energy, especially the electricity supply, and coal-fired power is an important part of power production. Currently firepower aircrew positive high parameter, large capacity direction development, improve the efficiency of power plants, economic, and r
6、eliability has become the urgent need to address the new topic. Water heating system as power plants to the heating system of power plant core, it the hot economic plays a decisive roleNow widely used to power thermal steam extraction for heating boiler water supply, in order to improve the average
7、temperature, reduce collector of heat-trapping irreversible loss; And reduce exhaust steam parameters, make steam can maximize the steam turbine expanding power in cold source, reduce loss. So in lang Ken cycle back on the basis of thermal circulation, improve circulation efficiency and thermal effi
8、ciency. High-pressure heater was utilized in the steam turbine already done within the steam for heating part water reactive, in order to reduce exhaust steam in the heat loss condenser, thereby improving circulation thermal efficiency. Therefore, the study of the steam extraction system and to heat
9、 the design of high pressure heater to improve the power plant in the thermal efficiency is of great theoretical and practical significanceThis topic already repair engineering thermodynamics, in principle, thermal power plants, steam turbine, on the basis of course such as a combination of 600 mw u
10、nit of Harbin third power plant, the thermal system to check and thermal equilibrium calculation, power high-pressure heater 6, in order to improve the design of learned of theoretical knowledge comprehensive ability for our future, in practical work to lay the necessary power basedKeyword Turbine:
11、Regenerative system High-pressure heater heat economy 600MW Unit1 前言1.1研究背景 近十多年来，大容量、高参数、高效率的大型发电机组在我国日益普及，由于600MW火力发电机组具有容量大、参数高、能耗低、可靠性高、环境污染小等特点，在我国电力工业发展规划中都把600MW机组的开发研究和推广应用作为一项重要的内容。自1985年来，全国已有100多台的600MW机组陆续地投入了电网运行，它们已成为我国电力系统的主力机组。建设火力发电厂的目的是把燃料的化学能转化为电能，并由送变电设施把电能输送到各个用户。而当前我国电力需求大而能源供应
12、紧张，作为发电单位，其任务已不再是简单地完成年度发电任务指标，而是要从经济的角度出发，用较少的燃料发出尽可能多的电能，这就要求电厂在安全、可靠运行的前提即满足社会的需要，又要对自身机组的性能有全面的了解，不断提高机组效率，降低能源消耗，以最少的投入获得最大的经济效益。电厂的热力系统中，为减少循环的冷源损失，设法从汽轮机的某些中间级引出部分做过功的蒸汽，用来加热锅炉的给水，减少了排汽在凝汽器中的热损失，使蒸汽的热量得到了充分的利用，提高了整个循环的热效率。给水回热加热系统是提高火力发厂效率的重要措施之一，现代大型热力发电厂几乎毫无例外的采用了回热循环。回热循环是由回热加热器、回热抽汽管道、水管道
13、、疏水管道、疏水泵及管道附件组成的一个加热系统，而回热加热器是该系统的核心。1.2本文的主要内容本文以哈尔滨第三电厂600MW机组给水回热系统以及高压加热器为研究对象，研究方向就是要保证机组的额定功率的条件下，确定各级回热抽汽量的分配，热经济性及高压加热器的技术参数的选择，最大限度地提高机组效率。本文共分两大部分，第一部分进行回热系统的热平衡计算;第二部分进行高压加热器的热力设计。第一部分评价发电厂热经济性主要有两种方法：以热力学第一定律为基础的热量法（热效率法）；以热力学第二定律为基础的熵方法(做功能力损失法)。热量法是以燃料化学能从数量上被利用的程度来评价电厂的热经济性，一般用于热经济性定
14、量分析。熵方法是以燃料化学能的做功能力被利用的程度来评价电厂的热经济性，一般用于电厂热经济性的定性分析。第一定律分析法主要有热平衡法、循环函数法、等效热降法、矩阵法、偏微分理论的应用；第二定律分析法主要是热经济学法。第二部分以给水回热系统高压加热器为研究对象，结合以前大容量机组高压加热器设计、运行中存在高故障率问题，从高压加热器的安全、经济性出发，研究回热循环系统主要参数的选择原则和热力计算特点，探讨高压加热器设计结构、设计特点及其优化。通过哈尔滨第三电厂600MW机组高压加热器运行中汽侧水位存在的缺陷进行试验调整原因分析，提出并现场进行水位测量系统的改造、完善和最佳水位调整：同时研究分析高压
15、加热器切除对机组安全经济性的影响。 1.3哈尔滨第三电厂600MW机组简介该机组是哈尔滨汽轮机厂制造的亚临界压力、一次中间再热、单轴、反动式、四缸四排汽机组。该机组适用于大型电网中承担调峰负荷。汽轮机采用喷嘴调节方式，共有四组喷嘴组。进气阀是由两根主蒸汽管从运行层下部进入置于该机两侧的两个高压主汽调节联合阀，由两侧各两个调节阀流出，经过4根高压导汽管对称地进入高压缸喷嘴室。从汽轮机组机头向发电机看去，高压缸各级为反动式布置。蒸汽经过4组喷嘴组进入调节级及10级高压压力级后，有高压缸下部两侧排出，经冷段再热管进入再热器。再热后的蒸汽由热段再热管送至机组两侧的中压主汽调节联合阀，再经4根中压导汽管
16、从中压缸中部进入双流程的中压缸。在中压缸中经过正反各9级反动式压力级后，从中压缸两端上部4个排汽口排出，合并成两根通气管，分别进入A、B低压缸。低压缸是双分流结构，蒸汽从中部进入，经正反各7级反动式压力级后，从4个排气口向下排入2个凝汽器。该机组采用高压缸启动，也可以用中压缸启动。汽轮机的高、中压缸都是双层结构，内外缸都具有水平中分面。低压缸为三层结构（外缸、内缸A、内缸B），由钢板焊接制成。汽轮机高、中低压转子均为有中心孔的整锻转子。四台低压加热器为表面式，卧式布置，三台高压加热器也均为表面式，卧式布置。除氧器为滑压运行。凝结水精处理采用低压系统。汽轮机共有8段用于回热系统加热的非调整抽汽，
17、分别置于高压缸第8级后（用于8号高压加热器）、第11级后（高压缸排汽，用于7号高压加热器）、中压缸第16级后（用于6号高压加热器）、第20级后（即中压缸排汽，用于除氧器和给水泵小汽轮机），以及低压缸A/B第22、24、25、26级后（分别用于4、3、2、1号低压加热器）。2回热系统简述及其热经济性2.1给水回热系统简述 给水回热加热是指在汽轮机某些中间级抽出部分蒸汽，送入回热加热器对锅炉给水进行加热的过程；与之相应的热力循环叫回热循环。给水回热加热系统意义在于采用给水回热以后，一方面，回热使汽轮机进入凝汽器的蒸汽量减少了。由热量法可知，汽轮机冷源损失降低了;另一方面，回热提高了锅炉的给水温度，
18、使工质在锅炉内的平均吸热温度提高，使锅炉的传热温差降低。同时，汽轮机抽汽加热给水的传热温差比水在锅炉中利用烟气所进行加热时的温差小得多，因而由熵分析法可知，做功能力损失减少了。由于给水温度的提高而使回热循环吸热过程平均温度提高，理想循环热效率也增加了，提高了电厂的热经济性。2.2给水回热加热的热经济性给水回热加热的热经济性主要是以回热循环汽轮机绝对内效率来衡量。在其他条件相同的情况下，采用给水回热加热，可以使汽轮机组的绝对内效率提高，且回热抽汽动力系数愈大，绝对内效率愈高。具有回热抽气的汽轮机，每1kg新蒸汽所作的总内功由回热抽汽做内功和凝汽流做内功组成。由于抽汽做功后没有冷源热损失，在总内功
19、恒定的可比条件下，抽汽做内功愈大，凝汽流做内功愈小，冷源损失愈小，汽轮机绝对内效率增加的愈多。对于多级回热循环，压力较低的回热抽汽做功大于压力较高的回热抽汽做功大于压力较高的回热抽汽做功。因此，尽可能利用低压回热抽汽，将会获得更好的效益。所以，在蒸汽初、终参数相同的情况下，采用回热循环的机组热经济性比朗肯循环机组热经济性有显著提高。2.3影响回热过程的热经济性的因素 在采用回热循环的发电厂，影响回热过程热经济性的主要因素有：多级回热给水总焓升（温升）在各加热器间的加热分配；锅炉最佳给水温度;回热加热级数z。三者紧密联系， 互有影响。2.3.1多级回热给水总焓升（温升）在各加热器间的加热分配 在
20、汽轮机回热系统中，各个加热器给水焓升大小对回热系统运行经济性产生很大的影响。因此，在汽轮机热力系统设计过程中，加热器给水焓升的选择一直是设计和运行部门普遍重视的一个问题。目前，加热器给水焓升分配方法主要有：平均分配、等焓降分配、几何级数分配、等效热降法以及循环函数法等，这些方法由于各自的假定条件不同，所得到的结果也不相同，实际应用中尚没有一种人们普遍公认的加热器焓升分配方法。 同一回热系统中，每个加热器的焓升分配差别较大，各机组焓升分配并没有恪守某种规律，而是以系统最高的经济效率为目标分配的。工程上一般采用了最简单的平均分配法，平均分配法是各级加热器内水焓升相等的最佳回热分配法，但还必须考虑到
21、汽轮机本身的结构特点。 现有的几种比较成熟的加热器给水焓升分配方法，均是在理想回热循环的基础上得到的，即假定全部为混合式加热器、加热器端差为零、不计新蒸汽、抽汽压损和给水泵耗功、忽略加热器的散热损失。同时也不考虑中间再热及汽轮机轴封漏汽。则得到理想回热循环绝对内效率为： 式中，为汽轮机凝汽份额， 为单位质量排汽在表示单位质量排气在凝汽器中的放热量，、为抽汽在各加热器中的放热量， 为主蒸汽比焓，、分别分别表示单位质量给水或凝结水在各级加热器中的焓升，kJkg。 使为最大的回热分配为最佳回热分配，即按照下列条件对求极值： ，2.3.2最佳给水温度 回热循环汽轮机的绝对内效率为最大值时对应的给水温度
22、称为热力学上的最佳给水温度。随着给水温度的的提高，一方面，与之对应的回热抽汽压力随之增加。这样，抽汽在汽轮机中做功减少，做功不足系数增加。另一方面，随着给水温度的提高，工质在锅炉中的吸热量将会减少，汽轮机热耗率以及绝对电耗率也会受双重影响，反之亦然。因此，理论上存在着最佳给水温度。单级回热汽轮机的绝对内效率达到最大值时回热的给水温度为=（其中为新蒸汽压力下的饱和水温度，为凝汽器压力下的饱和水温度），此温度为回热的最佳给水温度。多级抽汽回热循环的最佳给水温度与回热级数、回热加热在各级之间的分配有关。按焓降分配法，最佳给水温度的焓值为 经济上的最佳给水温度与整个装置的综合技术经济性有关。给水温度的
23、提高，将使锅炉设备投资增加，或使锅炉排烟温度升高从而降低了锅炉效率。因此，经济上最有利的给水温度的确定，应在保证系统简单、工作可靠、回热的收益足以补偿和超过设备费用的增加时，才是合理的。实际给水温度要低于理论上的最佳值，通常可以取为。2.3.3给水回热加热级数当给水温度一定时，随着回热级数z的增加冷源损失将减小，汽轮机绝对内效率将增加。由热量法可知，随着回热级数的增加，能更充分地利用较低压抽汽，从而使回热抽汽做功增加，动力系数增加，因此回热循环的效率也提高了。当给水温度一定时，回热加热的级数z越多，循环热效率越高。但是随着加热级数的增多，回热循环效率的增加值逐渐减少。在选择回热加热级数时，应该
24、考虑到每增加一级加热器就要增加设备投资费用，所增加的费用应当从节约燃料的收益中得到补偿。同时还要尽量避免发电厂的热力系统过于复杂，以保证运行的可靠性。因此，小机组一般1-3级，大机组7-9级。3 机组回热系统的热平衡计算3.1.计算的目的及基本公式3.1.1计算的目的 机组原则性热力系统计算，是发电厂原则性热力系统计算的基础和核心。计算的目的是：确定汽轮机组在某一工况下的热经济指标和各部分汽水流量；根据以上计算结果选择有关的辅助设备和汽水管道；确定某些工况下汽轮机的功率或新汽耗量； 原则性热力系统计算有“定功率计算”和“定流量计算”两种。对负荷已给定情况下的计算，称为“定功率计算”，其结果为给
25、定功率下汽轮机新汽耗量、各抽汽量及热经济指标。当给定汽轮机进汽量情况下，进行热力系统计算，称为“定流量计算”，其结果是求得给定流量下汽轮发电机组的功率及其热经济性指标。本次计算采用的是定功率计算。3.1.2计算的基本公式 要对回热系统进行计算，必须已知计算工况下机组的类型、容量、初终参数、回热参数、再热参数及供热抽汽参数、回热系统的连接方式，机组的相对内效率，机械效率和发电机效率等。 具体计算的三个基本理论公式： （1）加热器热平衡式 吸热量=放热量或流入热量=流出热量 通过热平衡式可求出抽气量(2)汽轮机物质平衡式D=D-或-通过物质平衡式可求出凝气流量（3）汽轮机功率方程式 3600Pe=
26、D其中 =Dh+Dq-Dh =h+q-h通过功率计算式可求出汽轮机新汽耗量，在此基础上进一步计算出机组的热经济性指标。3.2计算方法和步骤3.2.1计算方法回热系统计算方法有多种，有传统的常规计算法、等效热降法、循环函数法以及矩阵法等。但常规计算法是最基本的一种方法，掌握这种方法有助于更好地理解和掌握其他方法。3.2.2计算步骤 （1）整理原始资料根据已给定的资料，通过查表、查图合理选择有关数据并列出计算所需的参数表。 （2）回热抽气量计算对凝气式机组按由高到底进行回热抽汽量D或抽汽系数的计算。 （3）物质平衡式计算由物质平衡式可计算出凝汽流量D或凝气系数或新汽耗量（4）计算结果较核利用物质平
27、衡式或汽轮机功率方程式进行校核，误差范围123.3 根据已知条件进行热力计算设计题目：600MW汽轮机组回热系统热平衡计算 设计题目为模仿我国哈尔滨汽轮机厂生产600MW汽轮机组，进行热平衡计算、加热器热力设计。目的在于让学生受一次工程训练。给定条件：型号：N600-16.67/537/537汽轮机（反动式）全名：亚临界压力、一次中间再热、单轴、反动式、四缸四排汽汽轮机主要技术参数： （参考书P22之表7-1） 额度功率：600MW 冷却水温度：20 排汽压力：0.0049MPa 给水温度：272.6 工作转速：3000r/min； 控制系统：DEH 通流级数：57级 高压部分：（1调节级+1
28、0反动级 中压部分： 29 级 低压部分： （27） +（27）3.3.1高压缸：（1调节级+10反动级） 主蒸汽压力： p=16.67 MPa 主蒸汽温度： t=537 主蒸汽初焓值： =3394.4 kJ/kg 主蒸汽流量： D=1783 t/h 高压缸排汽压力： P=3.522 MPa 高压缸排汽温度： t=312 高压缸排汽焓值： h=3010.4 kJ/kg 高压缸排汽流量： D=1474.59 t/h（去中压缸部分）3.3.2中压缸 29 级 再热蒸汽压力： P=3.205 MPa 再热蒸汽温度： t=537 再热蒸汽初焓值： h=3536.9 kJ/kg 再热蒸汽流量： D=14
29、74.59 t/h 中压缸排汽压力： P=0.7813 MPa 中压缸排汽温度： t=333 中压缸排汽焓值： h=3126.6 kJ/kg 中压缸排汽流量： D=1393.25 t/h（去低压缸部分）3.3.3低压缸 （27） +（27） 级 进汽压力： p=0.7813 MPa 进汽温度： t=333 进汽初焓值： h=3126.6 kJ/kg 进汽流量： D=1393.25 t/h 低压缸排汽压力： p=0.0049 MPa 低压缸排汽焓值： h=2333 kJ/kg 低压缸排汽流量： D=1071.35 t/h（去凝汽器）3.3.4回热系统：共8段抽汽分别在 高压缸第8级后（对8号高压
30、加热器） 高压缸第11级后（即高压缸排汽，对7号高压加热器） 中压缸第16级后（对6号高压加热器） 中压缸第20级后（即中压缸排汽，用于除氧器、小汽轮机） 低压缸A/B第22、24、25、26级后（分别对4、3、2、1号高压加热器）3.3.5热力系统图（下页）3.3.6机组回热计算参数列表 该机采用大气式除氧器，除氧器压力为0.7574Mpa，对应的饱和水温度168.2。 根据给水温度，可得高压加热器给水出口温度272.6，且除氧器出口水温，根据等温升（等比焓升）分配原则得、高压加热器给水出口水温：取199.1。同样可以选取高压加热器的给水出口水温。由于凝汽器的压力为0.0049Mpa，其对应
31、的饱和温度为32.538，根据等比温升分配原则可以依次得出低压加热器的给水出口水温， 表3-1 600MW凝气式汽轮机加热器汽水参数加热器号抽 气压力抽气比焓抽气管压损加热器工作压力饱和水温度饱和水比焓出口端差给水出口水温给水出口比焓0.02452505.450.023363.4265.52.860.6254.80.0639263650.060786.3368.862.883.5350.50.13282754.660.1251106.3445.752.8103.5434.50.33532931.650.3186135.5569.92.0133.5561.30.79733125.650.7574
32、168.2711.40168.2751.115883316.741.526199.1852.30199.1856.13.5223010.44.63.361240.61040.40240.610425.6483118.445.4222691180.7-1.5270.511653.3.7 计算回热抽汽系数及凝汽系数采用相对量方法进行计算(1)8号高压加热器的计算 H8的疏水系数(2)7号高压加热器H7的计算= =0.0844H7的疏水系数=0.061+0.0844=0.1454再热蒸汽系数=1-0.061-0.0844=0.8546(3) 6号高压加热器H6的计算 因为除氧器出口水进入六号高压加热
33、器，而水是不可压缩流体，所以进入六号高加的给水焓值可以按除氧器出口水焓值计算，即由热平衡得： =0.03322H6的疏水系数=0.1454+0.03322=0.1786 (4)除氧器HD的计算因为进入除氧器的轴封蒸汽量很少，所以可以忽略轴封抽汽，由除氧物质平衡可知除氧器的进水系数c4=1-5-d6 由能量平衡： = =0.0523除氧器的HD进水系数 =1-0.0523-0.1786=0.76914 (5)4号低压加热器H4的计算直接由H4的热平衡可得=0.0402 H4的疏水系数为=0.0402(6) 3号低压加热器H3的计算同理，有= =0.02626H3的疏水系数d3=+=0.0402+
34、0.02626=0.06646(7) 2号低压加热器H2的计算 2=0.02914H2的疏水系数d2=2+d3=0.02914+0.06646=0.0956（8）1号低压加热器H1的计算为了计算方便，将1号低压加热器与SG(轴封加热器)和凝汽器进行整体分析，并忽略轴封抽汽。由热井的物质平衡式，可得： 。（1） 能量平衡：。（2） 由（1）得: =0.6635代入（2）式：12505.4+0.0956277.1+(0.66351)136.2=0.76914254.81=0.02936（9）凝汽系数c的计算与物质平衡校核由热井的物质平衡式计算c=0.6635-0.02936=0.63414由汽轮机
35、通流部分物质平衡来计算cc=1=1-0.02936-0.02914-0.02626-0.0402-0.0523-0.03322-0.08440.061=0.63414两者计算结果相同，表明以上计算完全正确。3.3.8新汽量计算及功率校核根据抽汽做功不足多耗新汽的公式来计算DD=D/= D/(1)(1) 计算D=-=3536.9-3010.4=526.5(KJ/h)凝汽器的比内功为= h0+ =3394.4+526.52333=1587.9(KJ/h)D =10-3=1394.952（KJ/h）(2) 计算D各级抽汽不足系数YJ如下： = =0.8262Y=0.7852Y= (hhC)/Wic=
36、(3316.72333)/1587.9=0.6195Y=(hhc)/ Wic =(3125.62333)/1587.9=0.4992 Y=(hhc)/ Wic =(2931.62333)/1587.9=0.3770Y=(hhc)/ Wic =(2754.62333)/1587.9=0.2655Y=(hhc)/ Wic =(26362333)/1587.9=0.1908Y=(hhc)/ Wic =(2505.42333)/1589.7=0.1086于是,抽气做功不足汽耗增加系数为=1/(1-)=1/1-(0.003188+0.00556+0.00697+0.01516+0.02611+0.020
37、6+0.0663+0.0504)=1/(1-0.1943)=1.2412则汽轮机的新蒸汽量D=D=1394.9521.2412=1731.4144t/h表3-2 、 和 的计算数据 （t/h）(=)=0.02936=2505.4=73.559=0.1086=0.003188=50.83=0.02914=2636=76.813=0.1908=0.00556=50.454=0.02626=2754.6=72.336=0.2655=0.00697=45.467=0.0402=2931.6=117.851=0.377=0.01516=69.603=0.0523=3125.6=163.469=0.499
38、2=0.02611=90.5530.03322=3316.76=110.181=0.61956=0.0206=57.518=0.0844=3010.4=254.078=0.7852=0.0663=146.132=0.061=3118.4=190.222=0.8262=0.0504=105.61=0.6341=2333=1479.36 - -=1071.35 - -=2537.89 -=0.1943=1730.55（3）功率校核1 Kg 新汽比内功（其中计算数据见上表） =3394.4+0.8546526.5（73.559+76.813+72.336+117.851+163.469+ 110.1
39、81 +254.078+190.222+1479.36）=1306.457KJ/Kg据此,可得汽轮发电机功率为=D0mg/3600=1730.551306.4570.990.985/3600=612.418MW计算误差：=2.07%误差非常小，在工程允许的范围内，表示上述计算正确 3.3.9热经济性指标根据给水温度=272.6,给水压力16.83MPa，查焓熵软件，可得给水比焓=1194.76042KJ/Kg。1kg新蒸汽的比热耗q:=h+ =3394.4+0.8546526.5- 1194.7604 =2649.587KJ/Kg汽轮机绝对内效率：= =49.3079% 汽轮发电机组绝对内效率
40、:e=0.4930790.990.985=48.0826%汽轮发电机组热耗率：q=3600/e=3600/0.480826=7487.1159kJ/(KWh)汽轮发电机组汽耗率：d=q/q=7487.1159/2649.587=2.8258kJ/(KWh)3.4各汽水流量绝对值计算 由=求出各处，见表3-24 高压加热器简介及课题介绍4.1高压加热器的作用回热循环是提高火电厂效率的措施之一，现代大型热力发电厂几乎毫无例外的采用了回热循环。回热循环是由回热加热器、回热抽气管道、水管道、疏水管道等组成的一个加热系统，而回热加热器是该系统的核心。高压加热器能否正常投入运行，对火力发电厂汽轮机组的经济性和出力有很大影响，随着火力发电机组向大容量、高参数发展，高压加热器承受的给水压力和温度相应提高，因此给水加热器的合理设计将严重影响机组的安全经济性，尤其高压加热器能否正常运行是给水设计温度的直接保证，从