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1、民权县公安局业务技术用房主楼悬挑脚手架施工方案一、 编制依据1民权县公安局业务技术用房主楼施工图、图纸会审纪要、设计变更单及技术核定单。2民权县公安局业务技术用房主楼施工组织设计。3建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)。4建筑结构荷载规范(GB 50009-2001)。5钢结构设计规范(GB 50017-2003)。6建筑施工安全检查评分标准(JGJ59-99)。7建筑施工高处作业安全技术规范(JGJ80-91)。8建筑施工手册第四版。9本公司有关施工、施工质量、安全生产、技术管理等文件。二、工程概况民权县公安局业务技术用房主楼位于民权县民东新区，江山大道与北海路交叉
2、口西南角。总建筑面积约13942.16m2，建筑层数地下1层，地上15层，建筑高度55.3m，地下室层高3.6m，一层层高3.3m，以上层高3.6m。结构形式为框架剪力墙结构，抗震等级为一级。三、悬挑式脚手架的设置 根据工程的结构形式和层高，本工程外脚手架均采用悬挑式钢管脚手架施工。悬挑脚手架的悬挑梁按两次悬挑设置，即从2层顶板开始设置悬挑梁，每7层设置一次，将整个外脚手架分成两段。每层悬挑梁负责承受7层外脚手架的荷载，同时在每段脚手架范围内设置两道钢丝绳卸荷，即在悬挑梁处设置一道，在自悬挑梁以上4层位置处设置一道，以减轻悬挑梁的压力，保证架体的稳定性。3.1 悬挑梁的构造及设置悬挑水平钢梁采
3、用16#工字钢，间距1.5米设置。每道工字钢长3m，悬挑部分长度设置为1.35m，建筑物内锚固长度为1.65m；局部阳台位置工字钢长4.5米，悬挑部分长度1.35米，建筑物内锚固长度为3.15米。锚环采用22钢筋两道，楼板混凝土标号C40.3.2 钢丝绳卸荷的设置卸荷钢丝绳采取2段卸荷，吊点卸荷水平距离3倍立杆间距,上吊点与下吊点垂直距离3.0m。钢丝绳规格为637，直径11mm，要求无毛刺、断丝现象。钢丝绳公称抗拉强度1550Mpa。3.3 脚手架搭设尺寸采用双排脚手架，每段脚手架搭设高度18米。立杆纵距1.5米，立杆横距1.0米，立杆步距1.8米，内排架距离墙的长度为0.3米，连墙件每两层
4、设置一次，竖向间距6.0米，水平间距4.5米。立杆采用单立杆，采用的钢管类型为483.5。横杆与立杆连接方式为单扣件，扣件抗滑移系数为0.8。四、悬挑式扣件钢管脚手架计算钢管脚手架的计算参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)。4.1 参数信息（1）脚手架参数双排脚手架搭设高度为 18 m，立杆采用单立杆；搭设尺寸为：立杆的纵距为 1.5m，立杆的横距为1m，立杆的步距为1.8 m；内排架距离墙长度为0.30 m；小横杆在上，搭接在大横杆上的小横杆根数为 2 根；采用的钢管类型为 483.5； 横杆与立杆连接方式为单扣件；连墙件布置取两步三跨，竖向间距 3.6 m，水
5、平间距4.5 m，采用扣件连接；连墙件连接方式为双扣件；（2）活荷载参数施工均布荷载(kN/m2):3.000；脚手架用途:结构脚手架；同时施工层数:2 层；（3）风荷载参数河南省商丘地区，基本风压为0.45；风荷载高度变化系数z，计算连墙件强度时取0.92，计算立杆稳定性时取0.74；风荷载体型系数s 为0.214；（4）静荷载参数每米立杆数承受的结构自重标准（kN/m2）：0.1248；脚手板自重标准值(kN/m2)：0.350；栏杆、挡脚板自重标准值(kN/m2)：0.150；安全设施与安全网(kN/m2):0.005；脚手板铺设层数：4。5水平悬挑支撑梁悬挑水平钢梁采用16号工字钢，其
6、中建筑物外悬挑段长度1.35m，建筑物内锚固段长度 1.65 m。锚固压点压环钢筋直径(mm):16.00；楼板混凝土标号:C40；6拉绳与支杆参数钢丝绳安全系数为:6.000；悬挑水平钢梁采用钢丝绳与建筑物拉结，最里面面钢丝绳距离建筑物 1.2 m。4.2 小横杆的计算:小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。（1）均布荷载值计算小横杆的自重标准值: P10.038 kN/m ；脚手板的荷载标准值: P20.3501.500/30.175 kN/m ；活荷载标准值: Q3.0001.500/31.5 kN
7、/m；荷载的计算值: q1.20.0381.20.1751.41.52.356 kN/m；小横杆计算简图（2）强度计算 最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩，计算公式如下: 最大弯矩 Mqmax =2.35612/8 = 0.295 kNm；最大应力计算值 = Mqmax/W =57.974 N/mm2；小横杆的最大弯曲应力 = 57.974 N/mm2小于小横杆的抗压强度设计值f=205 N/mm2，满足要求！（3）挠度计算:最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度荷载标准值q=0.038+0.175+1.5 = 1.713 kN/m ； qmax = 5ql4/384EI最大挠度 =
8、5.01.71310004/(3842.06105121900)=0.888 mm；小横杆的最大挠度 0.888 mm 小于 小横杆的最大容许挠度 1000 / 150=6.667 与10 mm，满足要求！4.3 大横杆的计算:大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。（1）荷载值计算小横杆的自重标准值: P1= 0.0381=0.038 kN；脚手板的荷载标准值: P2= 0.3511.5/3=0.175 kN；活荷载标准值: Q= 311.5/3=1.5 kN；荷载的设计值: P=(1.20.038+1.20.175+1.41.5)/2=1.178 kN；大横杆计算简图
9、2.强度计算最大弯矩考虑为大横杆自重均布荷载与小横杆传递荷载的设计值最不利分配的弯矩和。 Mmax = 0.08ql2均布荷载最大弯矩计算:M1max=0.080.0381.51.5=0.007 kNm；集中荷载最大弯矩计算公式如下: Mpmax = 0.267Pl集中荷载最大弯矩计算:M2max=0.2671.1781.5= 0.472 kNm；M = M1max + M2max = 0.007+0.472=0.479 kNm最大应力计算值 = 0.479106/5080=94.236 N/mm2；大横杆的最大应力计算值 = 94.236 N/mm2 小于大横杆的抗压强度设计值 f=205
10、N/mm2，满足要求！3.挠度计算最大挠度考虑为大横杆自重均布荷载与小横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和，单位:mm；均布荷载最大挠度计算公式如下: max = 0.677ql4/100EI大横杆自重均布荷载引起的最大挠度： max= 0.6770.03815004 /(1002.06105121900) = 0.052 mm；集中荷载最大挠度计算公式如下: pmax = 1.883Pl3/100EI集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度：小横杆传递荷载 P=（0.038+0.175+1.5）/2=0.857kN = 1.8830.85715003/ ( 100 2.06105121900
11、) = 2.168 mm；最大挠度和：= max + pmax = 0.052+2.168=2.221 mm；大横杆的最大挠度 2.221 mm 小于 大横杆的最大容许挠度 1500 / 150=10与10 mm，满足要求！4.4 扣件抗滑力的计算:按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为8.00kN。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范5.2.5): R Rc 其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取8.00 kN；R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；小横杆的自
12、重标准值: P1 = 0.03812/2=0.038 kN；大横杆的自重标准值: P2 = 0.0381.5=0.058 kN；脚手板的自重标准值: P3 = 0.3511.5/2=0.262 kN；活荷载标准值: Q = 311.5 /2 = 2.25 kN；荷载的设计值: R=1.2(0.038+0.058+0.262)+1.42.25=3.58 kN；R 8.00 kN，单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 4.5 脚手架荷载标准值: 作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：(1)每米立杆承受的结构自重标准值，为0.1248kN/m NG1 = 0.124
13、8+(1.002/2)0.038/1.8024.00 = 3.507kN；(2)脚手板的自重标准值；采用竹笆片脚手板，标准值为0.35kN/m2 NG2= 0.3541.5(1+0.3)/2 = 1.365 kN；(3)栏杆与挡脚手板自重标准值；采用竹笆片脚手板挡板，标准值为0.15kN/m NG3 = 0.1541.5/2 = 0.45 kN；(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网:0.005 kN/m2 NG4 = 0.0051.524 = 0.18 kN；经计算得到，静荷载标准值NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 5.502 kN；活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，立杆按一
14、纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值NQ = 311.52/2 = 4.5 kN；考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为N = 1.2 NG+0.851.4NQ = 1.25.502+ 0.851.44.5 = 11.958 kN；不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为N=1.2NG+1.4NQ = 1.25.502+1.44.5=12.903kN；4.6 钢丝绳卸荷计算：钢丝绳卸荷按照完全卸荷计算方法。在脚手架全高范围内卸荷1次；吊点选择在立杆、小横杆、大横杆的交点位置；以卸荷吊点分段计算。卸荷净高度为12m；经过计算得到a1=arctg3.000/(1.000+0.300
15、)=66.571度a2=arctg3.000/0.300=84.289度卸荷处立杆轴向力为：P1 = P2 = 1.511.95812/24 =8.968 kN；kx为不均匀系数，取1.5 各吊点位置处内力计算为(kN)：T1 = P1/sina1 = 8.968/0.918 = 9.774 kNT2 = P2/sina2 = 8.968/0.995 = 9.013 kNG1 = P1/tana1 = 8.968/2.308 = 3.886 kNG2 = P2/tana2 = 8.968/10.000 = 0.897 kN其中T钢丝绳轴向拉力，G钢丝绳水平分力。卸荷钢丝绳的最大轴向拉力为Fg=
16、 T1 =9.774 kN。钢丝绳的容许拉力按照下式计算：Fg=aFg/K其中Fg- 钢丝绳的容许拉力(kN)； Fg - 钢丝绳的钢丝破断拉力总和(kN)， 计算中可以近似计算Fg=0.5d2，d为钢丝绳直径(mm)； - 钢丝绳之间的荷载不均匀系数，取0.82； K - 钢丝绳使用安全系数。计算中Fg取 9.774kN，=0.82，K=3.5，得到：选择卸荷钢丝绳的最小直径为：d =(29.7743.500/0.820)0.5 = 9.1 mm。吊环强度计算公式为： = N / A f其中 f - 吊环钢筋抗拉强度，混凝土结构设计规范规定f = 50 N/mm2；N - 吊环上承受的荷载等
17、于Fg； A - 吊环截面积，每个吊环按照两个截面计算,A=0.5d2；选择吊环的最小直径要为：d =(2Fg/f/)0.5 =（29.774103/50/3.142）0.5 = 11.2 mm。钢丝绳最小直径为 9.1 mm，必须拉紧至 9.774 kN，吊环直径为 12.0 mm。4.7 立杆的稳定性计算: 风荷载标准值按照以下公式计算 Wk=0.7zs0其中 0 - 基本风压(kN/m2)，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用：0 = 0.45 kN/m2； z - 风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用：z= 0.74； s
18、 - 风荷载体型系数：取值为0.214；经计算得到，风荷载标准值为: Wk = 0.7 0.450.740.214 = 0.05 kN/m2；风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW 为: Mw = 0.85 1.4WkLah2/10 = 0.85 1.40.051.51.82/10 = 0.029 kNm；考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式 = N/(A) + MW/W f立杆的轴心压力设计值 ：N = 11.95812/24 =5.979 kN；不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式 = N/(A) f立杆的轴心压力设计值 ：N = N= 12.903kN；计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.5
19、8 cm；计算长度附加系数参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)表5.3.3得 ： k = 1.155 ；计算长度系数参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)表5.3.3得 ： = 1.5 ；计算长度 ,由公式 l0 = kuh 确定：l0 = 3.118 m；长细比: L0/i = 197 ；轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 的结果查表得到 ：= 0.186立杆净截面面积 ： A = 4.89 cm2；立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 5.08 cm3；钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205 N/mm2；考虑风荷载时 = 59
20、78.82/(0.186489)+28849.566/5080 = 71.414 N/mm2；立杆稳定性计算 = 71.414 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！不考虑风荷载时 = 12902.64/(0.186489)=141.859 N/mm2；立杆稳定性计算 = 141.859 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！4.8 连墙件的计算: 连墙件的轴向力设计值应按照下式计算：Nl = Nlw + N0连墙件风荷载标准值按脚手架顶部高度计算z0.92，s0.214，00.45，Wk = 0.7zs0=0.7
21、 0.920.2140.45 = 0.062 kN/m2；每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积 Aw = 16.2 m2；按建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)5.4.1条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN), N0= 5.000 kN；风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，按照下式计算：Nlw = 1.4WkAw = 1.407 kN；连墙件的轴向力设计值 Nl = Nlw + N0= 6.407 kN；连墙件承载力设计值按下式计算：Nf = Af其中 - 轴心受压立杆的稳定系数；由长细比 l/i = 300/15.8的结果查表得到 =0.949
22、，l为内排架距离墙的长度； A = 4.89 cm2；f=205 N/mm2；连墙件轴向承载力设计值为Nf = 0.9494.8910-4205103 = 95.133 kN；Nl = 6.407 Ru8.939KN。经计算，选此型号钢丝绳能够满足要求。钢丝拉绳(斜拉杆)的拉环强度计算钢丝拉绳(斜拉杆)的轴力RU的最大值进行计算作为拉环的拉力N，为N=RU=8.939kN钢丝拉绳(斜拉杆)的拉环的强度计算公式为 = N/A f其中 f 为拉环钢筋抗拉强度，按混凝土结构设计规范10.9.8 每个拉环按2个截面计算的吊环应力不应大于50N/mm2；所需要的钢丝拉绳(斜拉杆)的拉环最小直径 D=(8
23、9394/(3.142502) 1/2 =10.7mm；实际拉环选用直径D=12mm 的HPB235的钢筋制作即可。4.13 锚固段与楼板连接的计算: 水平钢梁与楼板压点采用压环，拉环强度计算如下：水平钢梁与楼板压点的拉环受力 R=0.079 kN； 压环钢筋的设计直径D=16mm；水平钢梁与楼板压点的拉环强度计算公式为: = N/2A f其中 f 为拉环钢筋抗拉强度，按照混凝土结构设计规范10.9.8 每个拉环按2个截面计算的吊环应力不应大于50N/mm2；A=D2/4=3.142162/4=201.062mm2=N/2A=79.113/201.0622=0.197N/mm2；拉环所受应力小
24、于50N/mm2，满足要求！水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧15cm以上搭接长度。五、脚手架的搭设要求： 1. 在搭设之前，必须对进场的脚手架杆、配件进行严格的检查，禁止使用规格和质量不合格的配件。 2脚手架的搭设作业，必须在统一指挥下严格按照以下规定程序进行： 1）按设计放线，铺垫板，设置底座或标定立杆位置； 2）搭设脚手架应从一端开始并向另一端延伸搭设； 3）应等位依次竖起立杆，将立杆与纵、横向扫地杆连接固定，然后装上第一步的纵向和横向平杆，随校正立杆垂直之后予以固定，按此要求继续向上搭设。 3.脚手架搭设前，架子工长要向施工人员进行安全、技术交底。 4.剪
25、刀撑、斜杆等整体拉结杆和连墙杆应随搭升的架子一起及时设置； 5外架施工作业面用脚手板满铺； 6装设连墙杆或其它撑拉时，应注意掌握撑拉的松紧程度，避免引起杆件和整架的显著变形； 7工人在架上进行搭设作业时， 作业面上宜铺设必要数量的脚手板并予临时固定，工人必须戴安全帽和佩挂安全带。不得单人进行装设较重配件和其它易发生失衡、脱手、碰撞、滑跌等不安全的作业； 8在搭设中不得随意改变构架设计， 减少杆件配件设置和对立杆纵距作=100mm的构件尺寸放大。 确有实际情况， 需要对构架调整和改变时，应提交技术人员解决； 9连墙杆设置如有柱子的采用单杆箍柱式连墙杆，无柱子的预埋钢筋环或短钢管在梁板面上作连墙杆
26、的固定。 六、脚手架搭设质量的检查验收规定： 1脚手架的验收标准规定： 脚手架搭设应满足设计要求和双排外脚手架施工规范验收要求。 2脚手架的验收和日常检查按以下规定进行，检查合格后，方允许投入使用或继续使用： 1)搭设完毕后； 2)连续使用达 6个月； 3)施工中途停止使用超过 15天，再重新使用前； 4)在遭受暴风、大雨、地震等强力因素作用之后； 5)在使用过程中，发现有显著变形、拆除杆件和拉结以及安全隐患存在的情况时。 七、脚手架的使用规定： 1施工荷载控制在 3KN/m2以内；结构作业面为一层，装修作业面控制在两层； 2在架面上堆放的材料应码放整齐稳固，不影响施工人员的通行和操作，严禁上
27、架人员在架面上奔跑、退行或倒退拉车； 3在作业中，禁止随意拆除脚手架的基本构件杆件。整体性杆件、连接、紧固件和连墙件。确因操作需要临时拆除时，必须经主管人员同意，采用相应措施，并在作业完毕后，及时予以恢复； 4作业人员在架上的最大作业高度应以可以正常操作为度，禁止在架板上加垫器物或单块脚手板以增加操作高度； 5工人在架上作业中，应注意自我安全保护和他人的安全，避免发生碰撞、 闪失和落物。 严禁在架上戏闹和坐在栏杆上等不安全处休息； 6人员上下脚手架必须设安全防护的出入通道，严禁攀援脚手架上下； 7每班工人上架作业时应先行检查有无影响安全作业的问题存在，在排除解决后方可开始作业。在作业中发现有不
28、安全的情况和迹象时，应立即停止作业进行检查，解决后才能恢复正常作业；发现有异常和危险情况时，应立即通知所有架上人员撤离； 8在每步架的作业完成后，必须将架上剩余材料物品移至上（下）步架或室内；每日收工前应清理架面，将架面上的材料物品堆放整齐，垃圾清运出去；在作业期间，应及时清理落入安全网内的材料和物品，在任何情况下，严禁自架上向下抛掷材料物品和倾倒垃圾。 八、脚手架的避雷措施： 脚手架搭设至顶后在脚手架四角立杆上设置1米高的(323度锌钢管作避雷针，并将上层钢杆全部拉通与建筑物避雷网连通。 九、脚手架的拆除 1拆除前，操作班组对脚手架进行检查，确认无严重损坏情况后，方可进行拆除。 2、如遇风雨
29、等特殊气候，不应进行脚手架的拆除，夜间实施拆除作业，应具备良好的照明设备。 3、拆除前应进行分项工程的安全技术交底，由工程部组织验收，并有书面记录。 4、脚手架拆除时，作业区及进出口必须设置警戒标志，派专人监护，严禁非作业人员进入。 5、拆除人员必须按高处作业规定配带安全防护用品，杜绝违章作业，进入岗位后进行检查，加固松动部位，清除步层内滞留的材料、物件及垃圾块，所有清理物应先安全输送到地面，严禁高处抛掷，拆除的杆件应自上而下传递或用滑轮和绳索运送，不得从架子上向地面随便抛落。 6拆除的顺序按搭设的反程序进行：安全网 竖挡笆 垫铺笆 防护栏杆 隔棚 斜杆 连墙杆 小横杆 大横杆 立杆。 认真做
30、到一步一清，一杆一清，不允许分立面拆除或上、下二步同时拆除。 7所有连墙杆、斜立杆，隔离措施，登高措施必须随脚手架步层拆除同步进行下降，不准先行拆除。 8所有杆件、扣件在拆除时应分离，不允许杆件上附着扣件输送地面，或两杆同时拆下输送地面。 9脚手架拆至地面，应及时清除脚手架的地下物件，输送至地面的所有杆件、扣件等，应按类堆放整理。 十、型钢悬挑卸料平台：悬挑卸料平台的计算依据建筑地基基础设计规范(GB 50007-2002)、建筑结构荷载规范(GB 50009-2001)、钢结构设计规范(GB 50017-2003)等编制。（一）参数信息:1.荷载参数脚手板类别：竹笆片脚手板，脚手板自重(kN
31、/m2)：0.30；栏杆、挡板类别：竹笆片脚手板挡板，栏杆、挡板脚手板自重(kN/m)：0.15；施工人员等活荷载(kN/m2):2.00，最大堆放材料荷载(kN):12.00。2.悬挑参数内侧钢绳与墙的距离(m)：1.50，外侧钢绳与内侧钢绳之间的距离(m)：1.90；上部拉绳点与悬挑梁墙支点的距离(m)：5.00；钢丝绳安全系数K：5.50，悬挑梁与墙的节点按 铰支 计算；只对外侧钢绳进行计算；内侧钢绳只是起到保险作用，不进行计算。3.水平支撑梁主梁材料类型及型号：12.6号槽钢槽口水平 ；次梁材料类型及型号：12.6号槽钢槽口水平；次梁水平间距ld(m)：1.00，建筑物与次梁的最大允许
32、距离le(m)：1.20。4.卸料平台参数水平钢梁(主梁)的悬挑长度(m)：4.30，水平钢梁(主梁)的锚固长度(m)：0.50；平台计算宽度(m)：2.00。（二）次梁的验算:次梁选择 12.6号槽钢槽口水平 ，间距1m，其截面特性为：面积 A=15.69cm2；惯性距 Ix=391.466cm4；转动惯量 Wx=62.137cm3；回转半径 ix=4.953cm；截面尺寸：b=53mm,h=126mm,t=9mm。1.荷载计算(1)、脚手板的自重标准值：本例采用竹笆片脚手板，标准值为0.30kN/m2； Q1=0.30 1.00= 0.30kN/m；(2)、型钢自重标准值：本例采用12.6
33、号槽钢槽口水平，标准值为0.12 kN/m Q2=0.12 kN/m(3)、活荷载计算1)施工荷载标准值：取2.00 kN/m2 Q3=2.00 kN/m22)最大堆放材料荷载P：12.00kN荷载组合Q=1.2(0.30+0.12)+1.42.001.00=3.31kN/mP=1.412.00=16.80kN2.内力验算内力按照集中荷载P与均布荷载q作用下的简支梁计算，计算简图如下： 最大弯矩M的计算公式（规范JGJ80-91，P31）为： Mmax = ql2/8(1 - m2/l2)2 + pl/4经计算得出: Mmax = (3.312.002/8)(1-(0.002/2.002)2+
34、16.802.00/4=10.05kNm。 最大支座力计算公式: R = P + q(l+2m)/2经计算得出: R = (16.80 + 3.31(2.00 + 20.00)/2 = 11.71kN3.抗弯强度验算次梁应力： = M/xWx f其中 x - 截面塑性发展系数，取1.05； f - 钢材的抗压强度设计值，f = 205.00 N/mm2；次梁槽钢的最大应力计算值 =1.01104/(1.0562.14)=154.08 N/mm2；次梁槽钢的最大应力计算值 =154.079 N/mm2 小于 次梁槽钢的抗压强度设计值 f=205 N/mm2,满足要求!4.整体稳定性验算 = M/
35、bWx f其中，b - 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，按照下式计算： b = (570tb/lh)(235/fy)经过计算得到 b=5709.0053.00235/(2000.00126.00235.0)=1.08；由于 b大于0.6，按照下面公式调整： b = 1.07 - 0.282/b 1.0得到 b = 0.809；次梁槽钢的稳定性验算 =1.01104/(0.80962.137)=200.07 N/mm2；次梁槽钢的稳定性验算 =200.071 N/mm2 小于 次梁槽钢的抗压强度设计值 f=205 N/mm2,满足要求!（三）主梁的验算:根据现场实际情况和一般做法，卸料平台的内钢
36、绳作为安全储备不参与内力的计算。主梁选择 12.6号槽钢槽口水平，其截面特性为： 面积 A=15.69cm2；惯性距 Ix=391.466cm4；转动惯量 Wx=62.137cm3；回转半径 ix=4.953cm；截面尺寸，b=53mm,h=126mm,t=9mm；1.荷载验算(1)栏杆与挡脚手板自重标准值：本例采用竹笆片脚手板挡板，标准值为0.15kN/m； Q1 = 0.15kN/m；(2)槽钢自重荷载 Q2=0.12kN/m 静荷载设计值 q = 1.2(Q1+Q2) = 1.2(0.15+0.12) = 0.33kN/m； 次梁传递的集中荷载取次梁支座力 R；2.内力验算 悬挑卸料平台
37、示意图 悬挑卸料平台水平钢梁计算简图 悬挑水平钢梁支撑梁剪力图(kN) 悬挑水平钢梁支撑梁弯矩图(kNm) 悬挑水平钢梁支撑梁变形图(mm) 从左至右各支座反力： R1 = 13.537 kN； R2 = 23.999 kN； R3 = -14.162 kN。 最大支座反力为 Rmax=23.999 kN；最大弯矩 Mmax=7.469 kNm；最大挠度 =0.069 mm。3.抗弯强度验算 = M/（xWx） + N/A f其中 x - 截面塑性发展系数，取1.05； f - 钢材抗压强度设计值，f = 205.00 N/mm2；主梁槽钢的最大应力计算值 =7.469106/1.05/621
38、37.0+1.63104/1569.000=124.875 N/mm2；主梁槽钢的最大应力计算值 124.875 N/mm2 小于 主梁槽钢的抗压强度设计值 f=205.00 N/mm2，满足要求!4.整体稳定性验算 = M/（bWx） f其中 b - 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，按照下式计算：b=（570tb/lh）（235/fy） b=5709.053.0235/(3400.0126.0235.0)=0.635；由于 b大于0.6，应按照下面公式调整：b=1.07-0.282/b 1.0可得 b=0.626；主梁槽钢的稳定性验算 = 7.469106/(0.62662137.00)=1
39、92.11 N/mm2；主梁槽钢的稳定性验算 = 192.11 N/mm2 小于 f=205.00,满足要求!（四）钢丝拉绳的内力验算:水平钢梁的垂直支坐反力RCi和拉钢绳的轴力RUi按照下面计算， RCi = RUisini其中 RCi - 水平钢梁的垂直支坐反力(kN)； RUi - 拉钢绳的轴力(kN)； i - 拉钢绳的轴力与水平钢梁的垂直支坐反力的夹角； sini = Sin (ArcTan (5/(1.9+1.5) = 0.827；根据以上公式计算得到外钢绳的拉力为：RUi = RCi / sini；RUi = 13.537 / 0.827 = 16.37 kN；（五）钢丝拉绳的强度验算:选择619钢丝绳