《塔吊基础施工方案---QTZ63QTZ4043123.pdf》由会员分享，可在线阅读，更多相关《塔吊基础施工方案---QTZ63QTZ4043123.pdf（33页珍藏版）》请在taowenge.com淘文阁网|工程机械CAD图纸|机械工程制图|CAD装配图下载|SolidWorks_CaTia_CAD_UG_PROE_设计图分享下载上搜索。
1、K2MG-E 专 业 技 术 人 员 绩 效 管 理 与 业 务 能 力 提 升 练 习 与 答 案 1 可发科技（宿迁）有限公司厂区一期工程 H区塔吊基础施工方案 编制：审核：审批:宿迁华夏建设（集团）工程有限公司 二零一五年四月 目录 K2MG-E 专 业 技 术 人 员 绩 效 管 理 与 业 务 能 力 提 升 练 习 与 答 案 2 一、编制依据.3 二、工程概况.3 1、基本概况.3 2、地质、水文资料.3 三、塔吊选型及技术性能指标.3 1、塔吊选型.3 2、QTZ63 塔吊、QTZ40 塔吊技术参数.3 四、土方开挖及塔基施工.5 1、土方开挖.5 2、塔吊基础施工.5 五、塔
2、吊的变形观察.5 六、接地装置.5 七、QTZ63 塔吊基础配筋验算（平面布置见总平图）5 7.1、6*6M矩形板式基础计算书（1M厚承台）.5 7.2、6*6M矩形板式基础计算书(1.5M厚).13 7.3、6*6M矩形板式基础计算书(1.35M厚).20 八、QTZ40 塔吊基础配筋验算.27 K2MG-E 专 业 技 术 人 员 绩 效 管 理 与 业 务 能 力 提 升 练 习 与 答 案 3 厂房塔吊基础施工方案 一、编制依据 1、建筑机械使用安全技术规程JGJ33-2012 2、施工现场临时用电安全技术规程 JGJ46-2005 3、QTZ63 塔式起重机使用说明书、QTZ40 塔
3、式起重机使用说明书 4、工程现有图纸 5、地质勘探报告。二、工程概况 1、基本概况 可发科技(宿迁)有限公司厂区一期新建工程(H 区)位于玄武湖西路以南、民便河以北、莫干山路以东、五指山路以西，场地占地面积 131278.89,总建筑面积 261031.73 平方米。本工程共由 12 栋单体厂房，11 栋附属用房组成。本工程建设单位是可发科技(宿迁)有限公司,监理单位是宿迁市建设工程监理咨询中心有限公司，总承包单位是宿迁华夏建设(集团)工程有限公司，工程开工日期为 2015 年 3 月 21 日.为了加快施工进度,提高垂直运输效率，本工程拟选用 18 台 QTZ63 塔吊(三种型号)，二台 Q
4、TZ40 塔吊（一种型号）。2、地质、水文资料 地耐力允许值：根据勘探报告各层土的平均厚度见地勘报告,地基承载力见下表 三、塔吊选型及技术性能指标 1、塔吊选型 由于本工程厂房南北向较长(160m 长),东西向为 48m,但楼层高度不高.结合现场实际情况以及本工程工期要求为平行施工，本工程设置 18 台 QTZ63 塔式起重机。考虑到塔吊的利用率，本工程选用臂长为 55m 长，高度根据楼层高度不同分别设置高度在 28m-35m。2、QTZ63 塔吊、QTZ40 塔吊技术参数 2.1、QTZ63塔机为水平起重臂、小车变幅，该机的特色有：2.1.1.性能参数及技术指标国内领先，最大工作幅度 55m
5、，最大起重量为 6t。2.2.2.该机有地下浇注基础固定式、底架固定独立式、外墙附着等工作方式，适用各种不同的施工对象，独立式的起升高度为28m，附着式的起升高度为120m。K2MG-E 专 业 技 术 人 员 绩 效 管 理 与 业 务 能 力 提 升 练 习 与 答 案 4 该机主要特点如下：2.1.3、塔机的自身加节采用液压顶升,使塔身能随着建筑物高度的升高而升高，塔机的起重性能在各种高度下保持不变。2.1.4、刚性双拉杆悬挂大幅度起重臂，起重臂刚度好，自重轻，断面小，风阻小，外形美观，长度有几种变化，满足不同施工要求；2.1.5、安全装置具有起高限制器、变幅小车行程限位器、力矩限制器、
6、起重量限制器装置等安全保护装置，可保证工作安全可靠。2.2、QTZ63 塔吊主要技术参数 2.3、QTZ40 塔吊主要技术参数 部件 单位 参数 公称起重力矩 KN.m KN.M 400 最大起重量 T 4 最大幅度下的额定起重量 T 0.902 工作幅度 M 3 42 起升高度 独立式 M 28 附着式 M 120 起升速度 倍率 2 4 起升速度 M/min 70 35 7.5 35 17.5 3.75 最大起重量 T 1 2 2 2 4 4 转速 R/min 0.375/0.75 变速 M/min 38/19 起升速度 M/min 0.6 重量 平衡重 T 6.4 整机重量 T 18.8
7、 最大回转半径 M 42.94 后臂回转半径 M 10.733 K2MG-E 专 业 技 术 人 员 绩 效 管 理 与 业 务 能 力 提 升 练 习 与 答 案 5 四、土方开挖及塔基施工 1、土方开挖 本工程基础开挖过程中，进行塔吊位置确定，考虑到基坑的开挖深度以及放坡要求,因此各栋楼塔吊基础中心距承台外边线距离确保在5m 范围以外，位置详见总平面布置图。2、塔吊基础施工 2.1、楼塔吊基础根据塔吊基础图施工,塔基上表面要求平整，其最大误差5mm。2.2、塔吊基础周边预留集水坑，并做好排水沟，便于基础排水工作。五、塔吊的变形观察 塔吊在安装完及安装后每星期进行一次垂直度观测，并做好垂直度
8、观测记录；在每次大风或连续大雨后应对塔吊的垂直度、基础标高等作全面观测，发现问题及时与项目技术部及安全部联系解决。六、接地装置 塔机避雷针的接地和保护接地采用-40*3 镀锌扁铁，利用48 钢管打入地下（埋深至少 3米），扁铁与钢管及塔身的连接采用焊接，要求塔吊的接地电阻不得大于 4。七、QTZ63 塔吊基础配筋验算（平面布置见总平图）7.1、6*6m 矩形板式基础计算书（1m 厚承台）计算依据：1、塔式起重机混凝土基础工程技术规程JGJ/T187-2009 2、混凝土结构设计规范GB50010-2010 3、建筑地基基础设计规范GB50007-2011 一、塔机属性 塔 机 型 号 QTZ6
9、3 塔 机 独 立 状 态 的 最 大 起 吊 高 度 H0(m)40 塔 机 独 立 状 态 的 计 算 高 度 H(m)43 最大工作风速 M/s 20 爬升风速 M/s 13 工作环境温度 -20+40 K2MG-E 专 业 技 术 人 员 绩 效 管 理 与 业 务 能 力 提 升 练 习 与 答 案 6 塔 身 桁 架 结 构 方 钢 管 塔 身 桁 架 结 构 宽 度 B(m)1.6 二、塔机荷载 1、塔机传递至基础荷载标准值 工 作 状 态 塔 机 自 重 标 准 值 Fk1(kN)401.4 起 重 荷 载 标 准 值 Fqk(kN)60 竖 向 荷 载 标 准 值 Fk(kN
10、)461.4 水 平 荷 载 标 准 值 Fvk(kN)18.927 倾 覆 力 矩 标 准 值 Mk(kN m)674.077 非 工 作 状 态 竖 向 荷 载 标 准 值 Fk(kN)401.4 水 平 荷 载 标 准 值 Fvk(kN)45.246 倾 覆 力 矩 标 准 值 Mk(kN m)615.929 2、塔机传递至基础荷载设计值 工 作 状 态 塔 机 自 重 设 计 值 F1(kN)1.35Fk1 1.35401.4 541.89 起 重 荷 载 设 计 值 FQ(kN)1.35FQk 1.3560 81 竖 向 荷 载 设 计 值 F(kN)541.89+81 622.89
11、 水 平 荷 载 设 计 值 Fv(kN)1.35Fvk 1.3518.927 25.551 倾 覆 力 矩 设 计 值 M(kN m)1.35Mk 1.35674.077 910.004 非 工 作 状 态 K2MG-E 专 业 技 术 人 员 绩 效 管 理 与 业 务 能 力 提 升 练 习 与 答 案 7 竖 向 荷 载 设 计 值 F(kN)1.35Fk 1.35401.4 541.89 水 平 荷 载 设 计 值 Fv(kN)1.35Fvk 1.3545.246 61.082 倾 覆 力 矩 设 计 值 M(kN m)1.35Mk 1.35615.929 831.504 三、基础验
12、算 基础布置图 基 础 布 置 基 础 长 l(m)6 基 础 宽 b(m)6 基 础 高 度 h(m)1 基 础 参 数 基 础 混 凝 土 强 度 等 级 C35 基 础 混 凝 土 自 重 c(kN/m3)25 基 础 上 部 覆 土 厚 度 h(m)2.8 基 础 上 部 覆 土 的 重 度(kN/m3)19 基 础 混 凝 土 保 护 层 厚 度(mm)40 地 基 参 数 修 正 后 的 地 基 承 载 力 特 征 值fa(kPa)100 软 弱 下 卧 层 基 础 底 面 至 软 弱 下 卧 层 顶 面 的距 离 z(m)5 地 基 压 力 扩 散 角()20 软 弱 下 卧 层
13、 顶 地 基 承 载 力 特 征值 fazk(kPa)130 软 弱 下 卧 层 顶 面 处 修 正 后 的 地基 承 载 力 特 征 值 faz(kPa)329.5 地 基 变 形 K2MG-E 专 业 技 术 人 员 绩 效 管 理 与 业 务 能 力 提 升 练 习 与 答 案 8 基 础 倾 斜 方 向 一 端 沉 降 量S1(mm)20 基 础 倾 斜 方 向 另 一 端 沉 降 量S2(mm)20 基 础 倾 斜 方 向 的 基 底 宽 度b(mm)5000 基础及其上土的自重荷载标准值：Gk=bl(hc+h)=66(125+2.819)=2815.2kN 基础及其上土的自重荷载设
14、计值：G=1.35Gk=1.352815.2=3800.52kN 荷载效应标准组合时，平行基础边长方向受力：Mk=674.077kNm Fvk=Fvk/1.2=18.927/1.2=15.772kN 荷载效应基本组合时，平行基础边长方向受力：M=910.004kNm Fv=Fv/1.2=25.551/1.2=21.293kN 基础长宽比：l/b=6/6=11.1，基础计算形式为方形基础。Wx=lb2/6=662/6=36m3 Wy=bl2/6=662/6=36m3 相应于荷载效应标准组合时，同时作用于基础X、Y方向的倾覆力矩：Mkx=Mkb/(b2+l2)0.5=674.0776/(62+62
15、)0.5=476.644kNm Mky=Mkl/(b2+l2)0.5=674.0776/(62+62)0.5=476.644kNm 1、偏心距验算 相应于荷载效应标准组合时，基础边缘的最小压力值：Pkmin=(Fk+Gk)/A-Mkx/Wx-Mky/Wy =(461.4+2815.2)/36-476.644/36-476.644/36=64.536kPa0 偏心荷载合力作用点在核心区内。K2MG-E 专 业 技 术 人 员 绩 效 管 理 与 业 务 能 力 提 升 练 习 与 答 案 9 2、基础底面压力计算 Pkmin=64.536kPa Pkmax=(Fk+Gk)/A+Mkx/Wx+Mk
16、y/Wy =(461.4+2815.2)/36+476.644/36+476.644/36=117.497kPa 3、基础轴心荷载作用应力 Pk=(Fk+Gk)/(lb)=(461.4+2815.2)/(66)=91.017kN/m2 4、基础底面压力验算 (1)、修正后地基承载力特征值 fa=100.00kPa (2)、轴心作用时地基承载力验算 Pk=91.017kPafa=100kPa 满足要求！(3)、偏心作用时地基承载力验算 Pkmax=117.497kPa1.2fa=1.2100=120kPa 满足要求！5、基础抗剪验算 基础有效高度：h0=h-=1000-(40+25/2)=948
17、mm X轴方向净反力：Pxmin=(Fk/A-(Mk+Fvkh)/Wx)=1.35(461.400/36.000-(674.077+15.7731.000)/36.000)=-8.567kN/m2 Pxmax=(Fk/A+(Mk+Fvkh)/Wx)=1.35(461.400/36.000+(674.077+15.7731.000)/36.000)=43.172kN/m2 K2MG-E 专 业 技 术 人 员 绩 效 管 理 与 业 务 能 力 提 升 练 习 与 答 案 10 假设Pxmin=0,偏心安全，得 P1x=(b+B)/2)Pxmax/b=(6.000+1.600)/2)43.172
18、/6.000=27.342kN/m2 Y轴方向净反力：Pymin=(Fk/A-(Mk+Fvkh)/Wy)=1.35(461.400/36.000-(674.077+15.7731.000)/36.000)=-8.567kN/m2 Pymax=(Fk/A+(Mk+Fvkh)/Wy)=1.35(461.400/36.000+(674.077+15.7731.000)/36.000)=43.172kN/m2 假设Pymin=0,偏心安全，得 P1y=(l+B)/2)Pymax/l=(6.000+1.600)/2)43.172/6.000=27.342kN/m2 基底平均压力设计值：px=(Pxmax
19、+P1x)/2=(43.172+27.342)/2=35.257kN/m2 py=(Pymax+P1y)/2=(43.172+27.342)/2=35.257kPa 基础所受剪力：Vx=|px|(b-B)l/2=35.257(6-1.6)6/2=465.393kN Vy=|py|(l-B)b/2=35.257(6-1.6)6/2=465.393kN X轴方向抗剪：h0/l=948/6000=0.1584 0.25cfclh0=0.25116.76000948=23747.4kNVx=465.393kN 满足要求！Y轴方向抗剪：h0/b=948/6000=0.1584 0.25cfcbh0=0.
20、25116.76000948=23747.4kNVy=465.393kN 满足要求！K2MG-E 专 业 技 术 人 员 绩 效 管 理 与 业 务 能 力 提 升 练 习 与 答 案 11 6、软弱下卧层验算 基础底面处土的自重压力值：pc=dm=1.519=28.5kPa 下卧层顶面处附加压力值：pz=lb(Pk-pc)/(b+2ztan)(l+2ztan)=(66(91.017-28.5)/(6+25tan20)(6+25tan20)=24.22kPa 软弱下卧层顶面处土的自重压力值：pcz=z=519=95kPa 软弱下卧层顶面处修正后地基承载力特征值 faz=fazk+b(b-3)+
21、dm(d+z-0.5)=130.00+0.3019.00(6.00-3)+1.6019.00(5.00+1.50-0.5)=329.50kPa 作用在软弱下卧层顶面处总压力：pz+pcz=24.22+95=119.22kPafaz=329.5kPa 满足要求！7、地基变形验算 倾斜率：tan=|S1-S2|/b=|20-20|/5000=00.001 满足要求！四、基础配筋验算 基 础 底 部 长 向 配 筋 HRB335 25200 基 础 底 部 短 向 配 筋 HRB335 25200 基 础 顶 部 长 向 配 筋 HRB335 25200 基 础 顶 部 短 向 配 筋 HRB335
22、 25200 1、基础弯距计算 基础X向弯矩：M=(b-B)2pxl/8=(6-1.6)235.2576/8=511.932kNm 基础Y向弯矩：M=(l-B)2pyb/8=(6-1.6)235.2576/8=511.932kNm 2、基础配筋计算 K2MG-E 专 业 技 术 人 员 绩 效 管 理 与 业 务 能 力 提 升 练 习 与 答 案 12 (1)、底面长向配筋面积 S1=|M|/(1fcbh02)=511.932106/(116.760009482)=0.006 1=1-(1-2S1)0.5=1-(1-20.006)0.5=0.006 S1=1-1/2=1-0.006/2=0.
23、997 AS1=|M|/(S1h0fy1)=511.932106/(0.997948300)=1805mm2 基础底需要配筋：A1=max(1805，bh0)=max(1805，0.00156000948)=8532mm2 基础底长向实际配筋：As1=15209mm2A1=8532mm2 满足要求！(2)、底面短向配筋面积 S2=|M|/(1fclh02)=511.932106/(116.760009482)=0.006 2=1-(1-2S2)0.5=1-(1-20.006)0.5=0.006 S2=1-2/2=1-0.006/2=0.997 AS2=|M|/(S2h0fy2)=511.932
24、106/(0.997948300)=1805mm2 基础底需要配筋：A2=max(1805，lh0)=max(1805，0.00156000948)=8532mm2 基础底短向实际配筋：AS2=15209mm2A2=8532mm2 满足要求！(3)、顶面长向配筋面积 基础顶长向实际配筋：AS3=15209mm20.5AS1=0.515209=7605mm2 满足要求！(4)、顶面短向配筋面积 基础顶短向实际配筋：AS4=15209mm20.5AS2=0.515209=7605mm2 满足要求！(5)、基础竖向连接筋配筋面积 基础竖向连接筋为双向10500。五、配筋示意图 K2MG-E 专 业
25、技 术 人 员 绩 效 管 理 与 业 务 能 力 提 升 练 习 与 答 案 13 基础配筋图 7.2、6*6m 矩形板式基础计算书(1.5m 厚)计算依据：1、塔式起重机混凝土基础工程技术规程JGJ/T187-2009 2、混凝土结构设计规范GB50010-2010 3、建筑地基基础设计规范GB50007-2011 一、塔机属性 塔 机 型 号 QTZ63 塔 机 独 立 状 态 的 最 大 起 吊 高 度 H0(m)40 塔 机 独 立 状 态 的 计 算 高 度 H(m)43 塔 身 桁 架 结 构 方 钢 管 塔 身 桁 架 结 构 宽 度 B(m)1.6 二、塔机荷载 1、塔机传递
26、至基础荷载标准值 工 作 状 态 塔 机 自 重 标 准 值 Fk1(kN)401.4 起 重 荷 载 标 准 值 Fqk(kN)60 竖 向 荷 载 标 准 值 Fk(kN)461.4 水 平 荷 载 标 准 值 Fvk(kN)18.927 倾 覆 力 矩 标 准 值 Mk(kN m)674.077 非 工 作 状 态 竖 向 荷 载 标 准 值 Fk(kN)401.4 K2MG-E 专 业 技 术 人 员 绩 效 管 理 与 业 务 能 力 提 升 练 习 与 答 案 14 水 平 荷 载 标 准 值 Fvk(kN)45.246 倾 覆 力 矩 标 准 值 Mk(kN m)615.929
27、2、塔机传递至基础荷载设计值 工 作 状 态 塔 机 自 重 设 计 值 F1(kN)1.35Fk1 1.35401.4 541.89 起 重 荷 载 设 计 值 FQ(kN)1.35FQk 1.3560 81 竖 向 荷 载 设 计 值 F(kN)541.89+81 622.89 水 平 荷 载 设 计 值 Fv(kN)1.35Fvk 1.3518.927 25.551 倾 覆 力 矩 设 计 值 M(kN m)1.35Mk 1.35674.077 910.004 非 工 作 状 态 竖 向 荷 载 设 计 值 F(kN)1.35Fk 1.35401.4 541.89 水 平 荷 载 设 计
28、 值 Fv(kN)1.35Fvk 1.3545.246 61.082 倾 覆 力 矩 设 计 值 M(kN m)1.35Mk 1.35615.929 831.504 三、基础验算 基础布置图 基 础 布 置 基 础 长 l(m)6 基 础 宽 b(m)6 基 础 高 度 h(m)1.5 基 础 参 数 基 础 混 凝 土 强 度 等 级 C35 基 础 混 凝 土 自 重 c(kN/m3)25 基 础 上 部 覆 土 厚 度 h(m)2.8 基 础 上 部 覆 土 的 重 度(kN/m3)19 K2MG-E 专 业 技 术 人 员 绩 效 管 理 与 业 务 能 力 提 升 练 习 与 答 案
29、 15 基 础 混 凝 土 保 护 层 厚 度(mm)40 地 基 参 数 修 正 后 的 地 基 承 载 力 特 征 值fa(kPa)100 软 弱 下 卧 层 基 础 底 面 至 软 弱 下 卧 层 顶 面 的距 离 z(m)5 地 基 压 力 扩 散 角()20 软 弱 下 卧 层 顶 地 基 承 载 力 特 征值 fazk(kPa)130 软 弱 下 卧 层 顶 面 处 修 正 后 的 地基 承 载 力 特 征 值 faz(kPa)329.5 地 基 变 形 基 础 倾 斜 方 向 一 端 沉 降 量S1(mm)20 基 础 倾 斜 方 向 另 一 端 沉 降 量S2(mm)20 基
30、础 倾 斜 方 向 的 基 底 宽 度b(mm)5000 基础及其上土的自重荷载标准值：Gk=bl(hc+h)=66(1.525+2.819)=3265.2kN 基础及其上土的自重荷载设计值：G=1.35Gk=1.353265.2=4408.02kN 荷载效应标准组合时，平行基础边长方向受力：Mk=674.077kNm Fvk=Fvk/1.2=18.927/1.2=15.772kN 荷载效应基本组合时，平行基础边长方向受力：M=910.004kNm Fv=Fv/1.2=25.551/1.2=21.293kN 基础长宽比：l/b=6/6=11.1，基础计算形式为方形基础。K2MG-E 专 业 技
31、 术 人 员 绩 效 管 理 与 业 务 能 力 提 升 练 习 与 答 案 16 Wx=lb2/6=662/6=36m3 Wy=bl2/6=662/6=36m3 相应于荷载效应标准组合时，同时作用于基础X、Y方向的倾覆力矩：Mkx=Mkb/(b2+l2)0.5=674.0776/(62+62)0.5=476.644kNm Mky=Mkl/(b2+l2)0.5=674.0776/(62+62)0.5=476.644kNm 1、偏心距验算 相应于荷载效应标准组合时，基础边缘的最小压力值：Pkmin=(Fk+Gk)/A-Mkx/Wx-Mky/Wy =(461.4+3265.2)/36-476.64
32、4/36-476.644/36=77.036kPa0 偏心荷载合力作用点在核心区内。2、基础底面压力计算 Pkmin=77.036kPa Pkmax=(Fk+Gk)/A+Mkx/Wx+Mky/Wy =(461.4+3265.2)/36+476.644/36+476.644/36=129.997kPa 3、基础轴心荷载作用应力 Pk=(Fk+Gk)/(lb)=(461.4+3265.2)/(66)=103.517kN/m2 4、基础底面压力验算 (1)、修正后地基承载力特征值 fa=100.00kPa (2)、轴心作用时地基承载力验算 Pk=98.217kPafa=100kPa (3)、偏心作用
33、时地基承载力验算 Pkmax=118.932kPa1.2fa=1.2100=120kPa 5、基础抗剪验算 K2MG-E 专 业 技 术 人 员 绩 效 管 理 与 业 务 能 力 提 升 练 习 与 答 案 17 基础有效高度：h0=h-=1500-(40+20/2)=1450mm X轴方向净反力：Pxmin=(Fk/A-(Mk+Fvkh)/Wx)=1.35(461.400/36.000-(674.077+15.7731.500)/36.000)=-8.863kN/m2 Pxmax=(Fk/A+(Mk+Fvkh)/Wx)=1.35(461.400/36.000+(674.077+15.773
34、1.500)/36.000)=43.468kN/m2 假设Pxmin=0,偏心安全，得 P1x=(b+B)/2)Pxmax/b=(6.000+1.600)/2)43.468/6.000=27.529kN/m2 Y轴方向净反力：Pymin=(Fk/A-(Mk+Fvkh)/Wy)=1.35(461.400/36.000-(674.077+15.7731.500)/36.000)=-8.863kN/m2 Pymax=(Fk/A+(Mk+Fvkh)/Wy)=1.35(461.400/36.000+(674.077+15.7731.500)/36.000)=43.468kN/m2 假设Pymin=0,偏
35、心安全，得 P1y=(l+B)/2)Pymax/l=(6.000+1.600)/2)43.468/6.000=27.529kN/m2 基底平均压力设计值：px=(Pxmax+P1x)/2=(43.468+27.529)/2=35.499kN/m2 py=(Pymax+P1y)/2=(43.468+27.529)/2=35.499kPa 基础所受剪力：Vx=|px|(b-B)l/2=35.499(6-1.6)6/2=468.581kN K2MG-E 专 业 技 术 人 员 绩 效 管 理 与 业 务 能 力 提 升 练 习 与 答 案 18 Vy=|py|(l-B)b/2=35.499(6-1.
36、6)6/2=468.581kN X轴方向抗剪：h0/l=1450/6000=0.2424 0.25cfclh0=0.25116.760001450=36322.5kNVx=468.581kN 满足要求！Y轴方向抗剪：h0/b=1450/6000=0.2424 0.25cfcbh0=0.25116.760001450=36322.5kNVy=468.581kN 满足要求！6、软弱下卧层验算 基础底面处土的自重压力值：pc=dm=1.519=28.5kPa 下卧层顶面处附加压力值：pz=lb(Pk-pc)/(b+2ztan)(l+2ztan)=(66(103.517-28.5)/(6+25tan2
37、0)(6+25tan20)=29.063kPa 软弱下卧层顶面处土的自重压力值：pcz=z=519=95kPa 软弱下卧层顶面处修正后地基承载力特征值 faz=fazk+b(b-3)+dm(d+z-0.5)=130.00+0.3019.00(6.00-3)+1.6019.00(5.00+1.50-0.5)=329.50kPa 作用在软弱下卧层顶面处总压力：pz+pcz=29.063+95=124.063kPafaz=329.5kPa 满足要求！7、地基变形验算 倾斜率：tan=|S1-S2|/b=|20-20|/5000=00.001 满足要求！四、基础配筋验算 基 础 底 部 长 向 配 筋
38、 HRB335 基 础 底 部 短 向 配 筋 HRB335 K2MG-E 专 业 技 术 人 员 绩 效 管 理 与 业 务 能 力 提 升 练 习 与 答 案 19 20180 20180 基 础 顶 部 长 向 配 筋 HRB335 20180 基 础 顶 部 短 向 配 筋 HRB335 20180 1、基础弯距计算 基础X向弯矩：M=(b-B)2pxl/8=(6-1.6)235.4996/8=515.439kNm 基础Y向弯矩：M=(l-B)2pyb/8=(6-1.6)235.4996/8=515.439kNm 2、基础配筋计算 (1)、底面长向配筋面积 S1=|M|/(1fcbh0
39、2)=515.439106/(116.7600014502)=0.002 1=1-(1-2S1)0.5=1-(1-20.002)0.5=0.002 S1=1-1/2=1-0.002/2=0.999 AS1=|M|/(S1h0fy1)=515.439106/(0.9991450300)=1186mm2 基础底需要配筋：A1=max(1186，bh0)=max(1186，0.001560001450)=13050mm2 基础底长向实际配筋：As1=13450mm2A1=13050mm2 (2)、底面短向配筋面积 S2=|M|/(1fclh02)=515.439106/(116.7600014502
40、)=0.002 2=1-(1-2S2)0.5=1-(1-20.002)0.5=0.002 S2=1-2/2=1-0.002/2=0.999 AS2=|M|/(S2h0fy2)=515.439106/(0.9991450300)=1186mm2 基础底需要配筋：A2=max(1186，lh0)=max(1186，0.001560001450)=13050mm2 基础底短向实际配筋：AS2=13450mm2A2=13050mm2 (3)、顶面长向配筋面积 基础顶长向实际配筋：AS3=10781mm20.5AS1=0.510781=5390mm2 K2MG-E 专 业 技 术 人 员 绩 效 管 理
41、 与 业 务 能 力 提 升 练 习 与 答 案 20 满足要求！(4)、顶面短向配筋面积 基础顶短向实际配筋：AS4=10781mm20.5AS2=0.510781=5390mm2 满足要求！(5)、基础竖向连接筋配筋面积 基础竖向连接筋为双向10500。五、配筋示意图 基础配筋图 7.3、6*6m 矩形板式基础计算书(1.35m 厚)计算依据：1、塔式起重机混凝土基础工程技术规程JGJ/T187-2009 2、混凝土结构设计规范GB50010-2010 3、建筑地基基础设计规范GB50007-2011 一、塔机属性 塔 机 型 号 QTZ63 塔 机 独 立 状 态 的 最 大 起 吊 高
42、 度 H0(m)40 塔 机 独 立 状 态 的 计 算 高 度 H(m)43 塔 身 桁 架 结 构 方 钢 管 塔 身 桁 架 结 构 宽 度 B(m)1.6 二、塔机荷载 1、塔机传递至基础荷载标准值 工 作 状 态 塔 机 自 重 标 准 值 Fk1(kN)401.4 K2MG-E 专 业 技 术 人 员 绩 效 管 理 与 业 务 能 力 提 升 练 习 与 答 案 21 起 重 荷 载 标 准 值 Fqk(kN)60 竖 向 荷 载 标 准 值 Fk(kN)461.4 水 平 荷 载 标 准 值 Fvk(kN)18.927 倾 覆 力 矩 标 准 值 Mk(kN m)674.077
43、 非 工 作 状 态 竖 向 荷 载 标 准 值 Fk(kN)401.4 水 平 荷 载 标 准 值 Fvk(kN)45.246 倾 覆 力 矩 标 准 值 Mk(kN m)615.929 2、塔机传递至基础荷载设计值 工 作 状 态 塔 机 自 重 设 计 值 F1(kN)1.35Fk1 1.35401.4 541.89 起 重 荷 载 设 计 值 FQ(kN)1.35FQk 1.3560 81 竖 向 荷 载 设 计 值 F(kN)541.89+81 622.89 水 平 荷 载 设 计 值 Fv(kN)1.35Fvk 1.3518.927 25.551 倾 覆 力 矩 设 计 值 M(k
44、N m)1.35Mk 1.35674.077 910.004 非 工 作 状 态 竖 向 荷 载 设 计 值 F(kN)1.35Fk 1.35401.4 541.89 水 平 荷 载 设 计 值 Fv(kN)1.35Fvk 1.3545.246 61.082 倾 覆 力 矩 设 计 值 M(kN m)1.35Mk 1.35615.929 831.504 三、基础验算 基础布置图 K2MG-E 专 业 技 术 人 员 绩 效 管 理 与 业 务 能 力 提 升 练 习 与 答 案 22 基 础 布 置 基 础 长 l(m)6 基 础 宽 b(m)6 基 础 高 度 h(m)1.35 基 础 参
45、数 基 础 混 凝 土 强 度 等 级 C35 基 础 混 凝 土 自 重 c(kN/m3)25 基 础 上 部 覆 土 厚 度 h(m)2.8 基 础 上 部 覆 土 的 重 度(kN/m3)19 基 础 混 凝 土 保 护 层 厚 度(mm)40 地 基 参 数 修 正 后 的 地 基 承 载 力 特 征 值fa(kPa)100 软 弱 下 卧 层 基 础 底 面 至 软 弱 下 卧 层 顶 面 的距 离 z(m)5 地 基 压 力 扩 散 角()20 软 弱 下 卧 层 顶 地 基 承 载 力 特 征值 fazk(kPa)130 软 弱 下 卧 层 顶 面 处 修 正 后 的 地基 承
46、载 力 特 征 值 faz(kPa)329.5 地 基 变 形 基 础 倾 斜 方 向 一 端 沉 降 量S1(mm)20 基 础 倾 斜 方 向 另 一 端 沉 降 量S2(mm)20 基 础 倾 斜 方 向 的 基 底 宽 度b(mm)5000 基础及其上土的自重荷载标准值：Gk=bl(hc+h)=66(1.3525+2.819)=3130.2kN 基础及其上土的自重荷载设计值：G=1.35Gk=1.353130.2=4225.77kN K2MG-E 专 业 技 术 人 员 绩 效 管 理 与 业 务 能 力 提 升 练 习 与 答 案 23 荷载效应标准组合时，平行基础边长方向受力：Mk
47、=674.077kNm Fvk=Fvk/1.2=18.927/1.2=15.772kN 荷载效应基本组合时，平行基础边长方向受力：M=910.004kNm Fv=Fv/1.2=25.551/1.2=21.293kN 基础长宽比：l/b=6/6=11.1，基础计算形式为方形基础。Wx=lb2/6=662/6=36m3 Wy=bl2/6=662/6=36m3 相应于荷载效应标准组合时，同时作用于基础X、Y方向的倾覆力矩：Mkx=Mkb/(b2+l2)0.5=674.0776/(62+62)0.5=476.644kNm Mky=Mkl/(b2+l2)0.5=674.0776/(62+62)0.5=4
48、76.644kNm 1、偏心距验算 相应于荷载效应标准组合时，基础边缘的最小压力值：Pkmin=(Fk+Gk)/A-Mkx/Wx-Mky/Wy =(461.4+3130.2)/36-476.644/36-476.644/36=73.286kPa0 偏心荷载合力作用点在核心区内。2、基础底面压力计算 Pkmin=73.286kPa Pkmax=(Fk+Gk)/A+Mkx/Wx+Mky/Wy =(461.4+3130.2)/36+476.644/36+476.644/36=126.247kPa 3、基础轴心荷载作用应力 Pk=(Fk+Gk)/(lb)=(461.4+3130.2)/(66)=99.
49、767kN/m2 4、基础底面压力验算 K2MG-E 专 业 技 术 人 员 绩 效 管 理 与 业 务 能 力 提 升 练 习 与 答 案 24 (1)、修正后地基承载力特征值 fa=100.00kPa (2)、轴心作用时地基承载力验算 Pk=99.767kPafa=100kPa 满足要求！(3)、偏心作用时地基承载力验算 Pkmax=117.247kPa1.2fa=1.2100=120kPa 5、基础抗剪验算 基础有效高度：h0=h-=1350-(40+18/2)=1301mm X轴方向净反力：Pxmin=(Fk/A-(Mk+Fvkh)/Wx)=1.35(461.400/36.000-(6
50、74.077+15.7731.350)/36.000)=-8.774kN/m2 Pxmax=(Fk/A+(Mk+Fvkh)/Wx)=1.35(461.400/36.000+(674.077+15.7731.350)/36.000)=43.379kN/m2 假设Pxmin=0,偏心安全，得 P1x=(b+B)/2)Pxmax/b=(6.000+1.600)/2)43.379/6.000=27.473kN/m2 Y轴方向净反力：Pymin=(Fk/A-(Mk+Fvkh)/Wy)=1.35(461.400/36.000-(674.077+15.7731.350)/36.000)=-8.774kN/m