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1、精选可编辑附件 1*框构中桥满堂支架计算书1、工程概况*框构中桥结构为 12m+20m+12m，净高 7.5m，顶板厚 1.0m、底板厚1.2m，外侧墙身厚 1.0m，中隔墙厚 0.9m，桥梁宽度为 15m。桥梁主体为 C40钢筋混凝土。纵断面（单位：m）2、支架布置形式2.1 顶板支架立杆支架采用碗扣式支架，材料壁厚3.0 mm（考虑到目前市场上钢管质量参差不齐，部分钢管的壁厚达不到3.5mm，所以验算时按照壁厚3mm），外径 48 mm。上下托均采用可调式上下托，剪刀撑采用外径48 mm普通钢管，壁厚 3.0 mm。立杆纵、横距均为600mm，横杆水平步距均为1200mm；立杆采用 2 根
2、 LG-300+1 根 LG-120 组合，支架高度为 7.2m，立杆伸出支架 0.45m；支架顶部设纵、横向分配梁，横向分配梁采用2 根48 3.0mm钢管，设在顶部托盘上，纵向分配梁采用100 x100mm方木垂直搭设在横向分配梁上，间距精选可编辑均为 300mm；在纵向分配梁上铺设15mm 厚竹胶板作为顶板底模。顶板侧模为 15mm 厚竹胶板，模板背肋为 100 x100mm方木，竖直布设于模板背后，间距为 400mm，在方木背肋后设置2 根48 3.0mm 钢管分配梁，层间距为 500mm。侧模采用“内拉外顶”方式加固，每道分配梁设14 的拉筋，水平间距为600mm,顶板左右侧拉筋对应
3、焊接在顶板主筋上，外侧用钢管支架顶在分配梁上，水平间距为600mm，层间距为 400mm。2.2 侧（隔）墙模板及支撑侧（隔）墙模板采用厚 2.3mm 的钢模板，采用16 的对拉筋，正方形布置，水平间距为 600mm，竖向间距为1000mm，施工时分两次施工，第一次施工3.5m，第二次施工 2.8m。满堂支架其余布置，如天杆、扫地杆、水平剪刀撑、竖向剪刀撑等参考建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2011)、建筑施工碗扣式脚手架安全技术规范(JGJ166-2008)。3、设计参数及材料强度3.1 设计参数表 3.1-1 材料设计参数表序号材料规格截面积(mm2)惯性矩 I（mm
4、4）截面矩 W（mm3）弹性模量（MPa）备注1竹胶板厚 15mm1.5 1042.81 1063.75 10495002方木10cm 10cm1.0 1048.31061.67 10595003钢管483.0mm4.24 1021.08 1054.49 1032.06 1054钢管483.0mm4.24 1021.08 1054.49 1032.06 105备注混凝土容重取26kN/m3,钢材容重取78.5kN/m3精选可编辑3.2 材料设计强度表 4.2-1 钢材设计强度值（N/mm2）钢材抗拉、抗压、抗弯抗剪承压型号厚度或直径(mm)Q23548*3.5mm普通钢管及碗扣支架145Q23
5、516215125325 16-40205120 40-60200115Q34516310180400 16-40295170说明：设计强度按建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2011）、建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范（JGJ166-2008）、钢结构设计规范（GB50017-2003）取值。4、荷载取值新浇筑钢筋混凝土自重（容重取26kN/m3）模板、背带自重（取0.35kN/）施工人员、材料及机具等施工荷载（容重取2.5kN/）施倾倒混凝土产生的冲击荷载（容重取2.0kN/）振捣混凝土产生的荷载（容重取2.0kN/）计算时荷载分项系数砼自重取1.2，可变荷载系数取1
6、.4。5、结构计算精选可编辑根据框架桥截面分析，计算时取倒角最厚处1.9m。5.1 顶板支架体系验算5.1.1 顶板底模组合计算5.1.1.1 模板计算底板受力模型模板截面抵抗矩和模板截面惯性矩取宽度为1m 进行计算，模板在桥纵向按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，跨度为：0.3m+0.3m+0.3m1、强度计算(260.35)+0.3 1.4(2.522/)kNqm0.31.21.920.64，L=0.3m2231100 1.537.566Wbhcm2210.1 20.64 0.30.186k10MqlN mmax5.013wMMPaMPaW满足要求。2、刚度计算(260.35)/qkN m0
7、.31.914.93，L=0.3m3341100 1.528.131212Ibhcm40.6773000.30.75100400qLfmmfmmEI满足要求。综上所述模板满足要求。精选可编辑5.1.1.2 底模下背肋 10cm 10cm 方木计算10cm*10cm方木小楞计算模型方木顺桥项布置，取倒角位置其支撑间距为0.6m 进行计算。1、强度计算截面惯性矩：334110 10833.31212Ibhcm截面抵抗矩：223110 10166.766Wbhcm(260.35)+0.6 1.4(2.522/)kNqm0.61.21.941.28，L1=0.6m2210.1 41.28 0.61.4
8、86k10MqlN mmax8.913wMMPaMPaW满足要求。2、刚度计算(260.35)/qkN m0.61.929.85，L=0.6m40.6776000.31.5100400qLfmmfmmEI满足要求。综上所述方木背肋满足要求。5.1.1.3 方木下分配梁计算方木下分配梁分为10cm 10cm方木和双钢管形式，其中在倒角处采用10cm 10cm 方木，其余均为2 根48x3.0 钢管，横桥向跨径为0.6m。钢管截面惯性矩：I=64(483-424)=10.78cm4精选可编辑钢管截面抵抗矩：W=32(483-42448)=4.49cm31、强度计算（1）方木分配梁（倒角处）(260
9、.35)0.6 1.4(2/.522)kN mq0.61.21.941.28，L=0.6m2210.1 41.28 0.61.486k10MqlN mmax8.913wMMPaMPaW满足要求。（2）双钢管分配梁(260.35)0.6 1.4(2/.522)kN mq0.61.21.024.43，L=0.6m每一根分配梁额荷载为：q=24.432=12.22kN/m2210.1 12.22 0.60.440k10MqlN mw=Mmaxw=4404.49=98MPa =145MPa满足要求。2、刚度计算（1）方木分配梁（倒角处）(250.35)/qkNm0.61.929.85，L=0.6m40
10、.6776000.31.5100400qLfmmfmmEI满足要求。（2）双钢管分配梁(260.35)/qkN m0.61.015.81，L=0.6m每一根分配梁额荷载为：q=15.81 2=7.91kN/m精选可编辑f=0.677 ql4100EI=0.677 7.91 6004100 205000 107800=0.314mm f=L400=600400=1.5mm 满足要求。综上所述分配梁满足要求。5.1.2 顶板侧模组合计算新浇筑混凝土对侧面模板的压力标准值混凝土侧压力按下列两公式计算，并取其中的较小者：F=0.22 ct012V 5.1.2-1F=cH5.1.2-2式中：F新浇筑混凝
11、土对模板的最大侧压力(kPa)；h为有效压头高度(m)；混凝土的浇筑速度(m/h)(取 0.5m/h)；t0新浇混凝土的初凝时间(h)(取 6 小时)；c混凝土的容重(kN/m3)(取 25kN/m3)；1外加剂影响修正系数(取 1.0)；2混凝土坍落度影响修正系数(暂定为 1.15)。混凝土侧压力标准值：由式（5.1.2-1）得 F0.22 25 6.0 1.0 1.15 0.526.83kPa由式（5.1.2-2）得 F25 1.947.5kPa按取最小值，最大侧压力为 26.83kPa，混凝土侧压力的有效压头高h=26.8325=1.07m。倾倒混凝土产生的水平压力为4kN/m25.1.
12、2.1 模板计算1、强度验算精选可编辑26.83 1.4/4)0.4kmqN(1.215.12，L=0.4m2210.1 15.12 0.40.242k10MqlN mmax6.713wMMPaMPaW满足要求。2、刚度计算26.83 0.4/Nqkm10.73，L=0.4m40.6774000.11100400qLfmmfmmEI满足要求。综上所述模板满足要求。5.1.2.2 模板后方木背肋计算1、强度验算27.91.4 4)0.5/kN mq(1.219.54，L=0.5m2210.1 19.54 0.50.489k10MqlN mmax313wMMPaMPaW满足要求。2、刚度计算0./
13、5kN mq27.913.95，L=0.5m40.6775000.11.3100400qLfmmfmmEI满足要求。综上所述方木背肋满足要求。5.1.2.3 方木后分配梁计算（2 根48 钢管）1、强度验算27.91.4 4)0.6/kNmq(1.223.45，L=0.6m单根钢管荷载为：23.45 2=11.72/kN m精选可编辑2210.1 11.72 0.50.293k10MqlN mw=Mmaxw=2934.49=65.3MPa =145MPa满足要求。2、刚度计算27.9 0.6/kNqm16.74，L=0.6m单根钢管荷载为：16.74 2=8.37/kNmf=0.677 ql4
14、100EI=0.677 8.37 6004100 205000 107800=0.332mm f=L400=600400=1.5mm 满足要求。综上所述分配梁满足要求。5.1.2.4 对拉螺栓计算每根螺栓承受的拉力为：27.9 1.4 4)0.6 0.5/kN mN(1.214.36，水平间距为0.6m，层间距为0.5m采用直径14mm的对拉螺栓，净截面积为105mm2，每根螺栓可承受拉力为：S=105x215=22575N=22.6 kN14.36 kN综上所述对拉螺栓满足要求。5.1.3 碗扣式支架计算支架搭设高度按 7.2m 计，立杆纵、横距为0.6m，立杆伸出顶层水平杆长度为 0.45
15、m。5.1.3.1 风荷载计算1、风荷载标准值计算作用在模板支撑架上的水平荷载标准值按下式计算：=zs0 其中精选可编辑s 风 荷 载 体 型系 数，本方 案脚 手 架 属于 半封 闭状 态，查 表 得 s=1.3 ；其中 取 0.8，An为挡风面积，Aw为迎风面积；z风压高度变化系数，查 建筑结构荷载规范（GB50009-2012）取 2.91；0基本风压值（KN/），查建筑结构荷载规范（GB50009-2012）取 0.55；则=2.91 1.3 0.8 0.55=1.66kN/m22、风荷载在立杆中产生的轴向力计算架体内力计算时，应将风荷载化解为每一节点处的集中荷载。=klah=1.66
16、 0.6 1.2=1.195KN节点集中荷载在立杆中产生的内力v按下式计算：v=hLx=1.20.61.195=2.39KN模板支架共 6 步，风荷载在立杆中产生的最大轴向压力q=(n-1)v=(6-1)2.39=11.95KN5.1.3.2 立杆轴向力计算1、不组合风荷载时单根立杆轴向力：支架自重按支架高度乘以0.1344kN/m计算，可得单根立杆自重为P=7.20.1344=0.968kNN=1.2（261.9+0.35）0.60.6+0.968+1.4（2.5+2+2）0.60.6=25.93kN2、组合风荷载时单肢立杆轴向力：N=1.2(NG1K+NG2K)+0.9 1.4 NQK=1
17、.2(26 1.9+0.35)0.6 0.6+0.968+0.9 1.4(2.5+2+2)0.6 0.6+11.95/2=30.37KN5.1.3.3 立杆稳定性验算精选可编辑1、不组合风荷载时单肢立杆轴向承载力应符合N AfN轴向力设计值(kN)，N=25.93kN；轴心受压稳定系数,由长细比=L0/i 查表得到，L0是立杆计算长度（m）。当架体外侧四周及中间设置了纵横向剪刀撑并满足碗扣式脚手架规范构造要求时，立杆计算长度L0=h+2a，a 为立杆伸出顶层水平杆长度。L0=1.2+2 0.45=2.1m。立杆支架采用碗扣式支架，材料壁厚3.0 mm（考虑到目前市场上钢管质量参差不齐，部分钢管
18、的壁厚达不到3.5mm，所以验算时按照壁厚3mm），外径 48 mm。上下托均采用可调式上下托，剪刀撑采用外径48 mm普通钢管，壁厚 3.0 mm。则：i立杆的截面回转半径(cm),i=1.595cm；A立杆截面面积(cm2),A=4.24cm2；f钢管抗压强度设计值N/mm2,f=205N/mm2；立杆长细比=L0/i=210/1.595=132。按照长细比查表得到轴心受压立柱的稳定系数=0.386；25.93 1.3,抗倾覆验算满足要求!2、砼浇筑时架体抗倾覆验算混凝土浇筑时，支架的倾覆力矩主要由泵送混凝土或不均匀堆载等因素产生的附加水平荷载产生，附加水平荷载以水平力的形式呈线荷载作用在
19、支架顶部外边缘上。抗倾覆力矩主要由钢筋、混凝土和模板自重等永久荷载产生。(1)附加水平荷载产生的倾覆力矩计算附加水平荷载取竖向荷载5%：(8747.7+1950)5%=534.89kN附加水平荷载产生的倾覆力矩：M0=1.4 534.89 8.5=6365.1KN.m(2)架体抗倾覆力矩计算Mr=0.9 1126.9 18.6 18.6/2+0.9(8747.7+1950)18.6/2=264977.8kN.mM?0=264977.86365.1=41.6 1.3,抗倾覆验算满足要求!综上所述架体整体抗倾覆满足要求!5.2 框构桥侧墙模板计算本桥位三孔框构桥，最外侧两道侧墙截面尺寸宽高=1.0
20、m 6.6m，中间两道隔墙截面尺寸宽高=0.9m 6.6m；墙身一次成型，采用坍落度为18cm的C40 混凝土，浇筑速度为1.0m/h；计划采用长为1.5m，宽（高）为 1.2m 的精选可编辑组合钢模板，在模板背设竖向小楞，间距为0.5m,外侧设横向主梁，水平间距为0.6m；小楞和主梁均采用2 根根48x3.0 钢管，对拉筋为14mm，间距为 0.5m 0.6m；单块面板两侧悬臂0.25m，上下端悬臂 0.3m。5.2.1 模板设计验算钢模板截面惯性矩：467.78Icm钢模板截面抵抗矩：39.1Wcm根据 5.1.2 章节中计算模板的侧压力：F=0.22 25 6.0 1.0 1.15 13
21、7.95kPaF=25 6.6=165kPa按取最小值，最大侧压力为37.95kPa，混凝土侧压力的有效压头高h=37.9525=1.52m。倾倒混凝土产生的水平压力为4kN/m21、强度验算37.95 1.4/4)1.2kmqN(1.261.36模板受力可看做为中间连续两端悬挑板进行受力计算，其最大挠度在悬挑端头，最大弯矩在距悬挑端最近的支点。22max1161.36 0.251.918k22MqlN mmax211215wMMPaMPaW满足要求。2、刚度计算37.95 1.2/Nqkm45.543231500(1 6n3)0.41.2524400ql lfnmmfmmEI满足要求。综上所
22、述模板满足要求。精选可编辑5.2.2 模板后竖向小楞计算（2 根48 钢管）1、强度验算37.95 0./5qkNm1.222.77221122.77 0.31.024k22MqlN mw=Mmax2w=10242 4.49=114MPa =145MPa满足要求。5.2.3 主梁验算（2 根48 钢管）主梁用以加强钢模板结构的整体刚度和调整平直度,故，此处免于验算。5.2.4 对拉螺栓计算水平间距为0.5m，竖向距为0.6m 每根螺栓承受的拉力为：37.95 1.4 4)0.6 0.5/kN mN(1.215.34采用直径14mm的对拉螺栓，净截面积为105mm2，每根螺栓可承受拉力为：S=1
23、05x215=22575N=22.6 kN15.34 kN综上所述对拉螺栓满足要求。6.5 地基计算碗扣支架立杆下部采用底托，施工前在地基表面先换填30cm 厚拌 3:7 灰土，再浇注 60cm 厚 C20 砼进行硬化，砼抗压强度fc 9.6MPa。钢管支架立杆立在底托上，底托为 10cm 10cm，立杆受力按 45 度角对混凝土进行扩散。根据前面计算结果，单根立杆承受的最大荷载为P=N=27.05kN底托下混凝土受力为：MPa6.9MPa71.21001001005.273混混凝土下灰土受力为：kpa16130013001005.273灰土灰土压实后的地基承载力精选可编辑灰土下天热土层受力为：kpa1.10164016401005.273天然土天然土地基承载力由上计算可得，地基承载力满足要求。