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1、目录一、编制依据.1二、工程概况 .12.1.工程概况.12.2.屋顶层高支模概况 .12.3.施工特点及施工关键点 .2三、施工布署 .2四、碗扣式脚手架搭设施工准备.2五、碗扣式钢管脚手架搭设.4六、碗扣式钢管脚手架拆除.7七、碗扣式脚手架模板支架计算书.7八、屋面高支模钢管扣件式脚手架模板及支顶系统设计.98.1.模板支撑系统的选型 .98.2.支模系统.108.3.130mm厚楼板模板支顶（120mm、100mm 厚楼板同此方案）128.4.200 x600 梁模板支顶 .138.5.双梁部位.15九、高支模施工顺序.15十、主要施工方法及质量保证措施.1510.1.高支模施工.151
2、0.2.混凝土浇筑.18十一、屋面高支模梁板模板支顶计算书.19十二、安全设施和管理措施.2712.1.安全设施.2712.2.安全管理机构.2712.3.安全管理与监控.2712.4.监测方案.29十三、安全应急救援预案.3013.1.安全事故应急救援架构 .3013.2.发生高处坠落事故应急救援.3013.3.发生支模坍塌应急救援 .31一、编制依据1、金隅桃源第一期第三批建安工程建筑、结构图纸设计2、金隅桃源第一期第三批建安工程总体施工组织设计3、公司质量管理体系4、建筑工程模板施工手册中国建筑工业出版社4、建筑施工手册第四版-中国建筑工业出版社5、建筑施工计算手册第二版中国建筑工业出版
3、社6、混凝土结构工程施工质量验收规范(GB50204-2002）7、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2001 中国建筑工业出版社8、碗口式钢管脚手架构件GB24911-2010 9、建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范JGJ166-2008 10、建筑结构荷载规范 GB50009-2001（2006 版）二、工程概况2.1.工程概况工程名称金隅桃源第一期第三批建安工程建设地点长沙市开福区青竹湖镇建设单位湖南金隅阳光投资有限公司监理单位湖南环宇建设工程咨询监理有限责任公司设计单位中机国际工程设计研究院有限责任公司施工单位湖南奉天建设集团有限公司建设规模：本工程共20 栋别墅，地
4、下 1 层，地上 2 层，坡屋顶，钢筋混凝土异型柱框架结构，建筑高度8.20 米，首层层高 3.50 米,一层、二层层高 3.40 米。建筑檐口高度为6.70 米，混凝土强度 C30。地下室底板、首层、二层及屋面圈梁层主要梁截面200 x400mm、200 x600mm、200 x700mm，主要板厚 100mm、120mm、130mm；坡屋面部位梁为折梁，主要梁截面 200 x600mm、200 x700mm，主要板厚 120mm。本工程支模架分为两种：碗扣式支模架和钢管扣件式脚手架，其中一层楼面、二层楼面采用碗扣式支模架；斜屋板高支模采用钢管扣件式脚手架。梁板的模板均采用18 厚木模板，均
5、用 60*80 木枋作龙骨。2.2.屋顶层高支模概况屋顶层全部为斜屋面，标高为6.7m 层结构梁支模高度为6.735m；斜屋顶层支模最度高度为 9.535m，模板支撑在二层结构板上（标高为3.40m，板厚为 120mm，砼强度等级为 C30），支模面积约 500m2。其梁截面为 200 x400mm、200 x600mm、200 x700mm，楼板厚 120mm 和 130mm。2.3.施工特点及施工关键点特点：本工程一层楼面、二层楼面采用碗扣式支模架、屋面层高支模主要为斜屋板高支模，梁截面不大，层高为3.30mm5.70mm，考虑斜板受力容易失稳，故拟采用全钢管支模体系。施工关键点：钢管经多
6、次使用变形较大，但必须选用符合要求的作为支撑主立杆钢管；斜面增加对顶钢管支撑在已完成的二层砼梁板上；本层柱必须先浇筑，全钢管支撑体系必须在已完成的砼柱子上设抱柱连接；注意加强斜面水平位移监测。三、施工布署3.1 人员责任：项目经理部成立以项目经理为组长的施工领导小组，其机构组成、人员编制及责任分工如下：组长：彭景（项目经理）现场总负责副组长：何彪（项目总工）技术总指导黄义湘（生产经理）现场施工总协调组员：廖放坤（栋号长）现场施工协调张能（助理施工员）现场施工协调黄明（专职安全员）现场施工安全检查四、碗扣式脚手架搭设施工准备4.1 施工方法：本工程一、二层楼面支模架模板采用满樘碗扣式脚手架，立杆
7、的横、纵间距1.2米（或 0.9 米），步距 1.5 米。立杆顶端用 U形托与楼板底模木枋支撑。4.2 施工运输：所有碗扣件均事先码堆于场地空地上，施工现场共布置6台塔吊周转运输。4.3 技术准备、编制脚手架施工组织设计，专项方案报审监理、建设方。方案审批后方可进行现场施工。、施工人员在施工前认真熟悉图纸、规范、施工方案。、对施工班组进行现场安全和技术培训，加强队伍的技术素质。4.4 材料准备、所使用构配件如下：名称型号规格备注立杆LG-240 A48*3.25*2400 横杆HG-90 A48*3.25*900 HG-120 A48*3.25*1200 HG-150 A48*3.25*150
8、0 专用斜杆ZXG-0912 A48*3.25*1270ZXG-1212 A48*3.25*1500十字撑XZC-0912 A30*2.5*1390XZC-1212 A30*2.5*1560立杆连接销LLX A12可调底座KTZ-45 可调范围 300 KTZ-60 可调范围 450 KTZ-75 可调范围 600 可调托座KTC-45 可调范围 300 KTC-60 可调范围 450 KTC-75 可调范围 600 脚手板JB-120 1200*270 JB-150 1500*270 架梯JT-255 2546*530、上述构配件应列出详细材料进场计划，制订构件供应和周转计划。材料进场后分类
9、码堆整体，覆盖彩条布。、可调底座底板的钢板厚度不得小于6mm，可调托撑钢板厚度不得小于5mm。、使用前，对胶合板、木枋、碗口架管、扣件、脚手板进行检查，不合格的禁止使用。4.5 现场准备、楼板面浇筑混凝土初凝后8h，方可进行上一层支模体系搭设。搭设前，在楼板面上进行控制线施放。、脚手架基础必须平整，立杆底座下铺垫板，垫板厚度不小于50mm。上下两层立杆铺设位置尽可能处于同一竖向位置。、清理组架范围内的一切杂物。、建筑周边安全防护到位。、柱脚、墙脚卫生清理，模板按配料归位，堆放整齐。五、碗扣式钢管脚手架搭设51搭设顺序：安放垫板一 安立杆一 安扫地杆（横杆）一铺临时脚手板一 安上层立杆一安上层横
10、杆一 逐层支设到楼板底，安立杆顶U形托一 安纵横木龙骨，铺胶合板5.2 脚手架搭设：5.2.1 在楼板上按立杆位置安放2.5m立杆(下面垫木方)，纵横向扫地杆以碗扣横杆替代，其距离底座高度不大于350mm 的立杆上。5.2.2 接头是立杆同横杆、斜杆的连接装置，应确保接头锁紧。搭设时，先将上碗扣搁置在限位销上，将横杆等接头插入下碗扣，使接头弧面与立杆密贴，待全部接头插入后，将上碗扣套下，并用榔头顺时针沿切线敲击上碗扣凸头，直至上碗扣被限位销卡紧不再转动为止。如发现上碗扣扣不紧，或限位销不能进入上碗扣螺旋面，应检查立杆与横杆是否垂直，相邻的两个碗扣是否在同一水平面上(即横杆水平度是否符合要求)；
11、下碗扣与立杆的同轴度是否符合要求；下碗扣的水平面同立杆轴线的垂直度是否符合要求；横杆接头与横杆是否变形；横杆接头的弧面中心线同横杆轴线是否垂直；下碗扣内有无砂浆等杂物充填等；如是装配原因，则应调整后锁紧；如是杆件本身原因，则应拆除，并送去整修。5.2.3 碗扣架搭设以 3人为一小组为宜，其中 1人递料，另外两人共同配合搭设，每人负责一端。搭设完一层架子，铺一层脚手板，逐层向上搭设。5.2.4搭设到板底，安装并调整立杆上面的 U 托，使U托顶板处于同一水平面内。再支设纵横木龙骨，铺胶合板。5.3 梁模板搭设5.3.1 沿梁纵向安装碗扣架，用碗扣横杆将碗扣架连成一整体，梁两侧间距 900mm，梁跨
12、方向立杆间距不大于1500mm。碗扣架上均设置 100*100垫木，调节顶托到适当高度，梁侧模次楞设置 50*100木方，主楞采用 A48*2.75 钢管。5.3.2 铺设梁底模板：按设计标高调整顶托的标高，按放线结果吊线来确定梁位，然后安装梁底模板，并拉线找直，当梁跨度大于 4.0m时，梁底跨中起拱高度为跨度的1/1000-3/1000。5.3.3 安装梁侧模板、夹木、托木、斜撑等。梁侧模板包夹梁底模板，其制作高度应根据梁高、楼板厚及楼板模板压旁或碰旁确定。5.3.4 梁较高时，可先安装一面侧板，等钢筋绑扎好再安装另一面侧板，侧板次楞间距可适当缩小。5.3.5 梁模板施工构造应符合下列要求：
13、、梁侧模板上口应设置纵向通长托木，下口应设置纵向通长夹木且不得兼做梁底模主、次楞，托木与夹木间应设置竖线立档，其间距不应大于800mm。梁面板的对接处应紧密，面板外侧应加设帮条木。（详见如下附图）、高度大于 400mm 的梁，梁底模应设有主、次楞，不得随意取消次楞木而用纵向主楞木代替。采用传统安装法，次楞木间距不宜大于350mm。、梁净高大于 600mm 时，应设置穿梁对啦螺栓，对啦螺栓固定应有两根并列通长的方木或双肢 A48*2.75 钢管作支托，不得直接固定在梁侧面板上。图一：梁板模板搭设体系5.4 板模搭设5.4.1 根据模板的排列图架设支撑和龙骨，通线调节碗扣架顶托的高度，将龙骨找平，
14、架设隔栅。5.4.2 铺模板时从四周铺起，在中间收口，钉板时只要在两端及接头处钉牢，中间尽量少钉或不钉以利于拆模。5.4.3 楼板模板铺完后，进行模板面标高的检查工作，如有不符，立即进行调整。同时认真检查支撑是否牢固，并及时清扫梁、板模板面。5.4.4 板与板之间的缝隙用铁皮封闭。5.4.5 楼板施工构造应符合下列要求：、楼板底模应设有主、次楞，宜采用50*100方木做次楞，间距不宜大于 300mm；如采用 A48*2.75 双钢管做主楞，间距不宜大于1200mm。如采用 A48*2.75 单钢管做主楞，间距不宜大于 1000mm。、除跨度不大于 1200mm 的楼板外，楼板模板主、次楞木的端
15、头不应搁置在梁侧模板上，楼板模板竖向支撑应独立。、楼板与墙等构件交接处的模板面板外侧应设置通长封口托木。模板面板的接缝应紧密，采用非整板胶合板时，拼缝前板口应先加工平直。5.5 梁、板模板竖向支撑施工构造应符合下列要求：5.5.1 梁模板支架立杆横向布置应对称，其数量、间距应符合设计计算要求，且数量不得少于 2根。5.5.2 梁、板模板支架的扫地杆距楼地面高度，扣件式钢管脚手架应不大于200mm，碗扣架钢管脚手架应不大于350mm。立杆上端包括顶托可调螺杆在内，伸出顶层水平长度大于 0.7m时，应增设水平杆。5.5.3 有梁楼板结构的梁、板模板支架立杆在水平方向应相互拉结。支撑高度大于3.5m
16、的架体应按满堂架的要求设置竖向和水平剪刀撑。5.5.4 边跨梁模板的横向立杆上方受力点应布置对称、合理。采用调斜外立杆的方式，立杆上的每道水平拉杆应与楼板模板支架的立杆相连至少三道立杆。采用工具是立柱支撑方式的，应符合图一：梁板模板支撑体系图所示。5.5.5 当立杆间距小于或等于 1.5m时，模板支撑架四周从底到顶连续设置竖向剪刀撑；中间纵横向由底至顶连续设置竖向剪刀撑，其间距应小于或等于4.5m。六、碗扣式钢管脚手架拆除6.1 当8米跨度内楼板、梁混凝土强度达到75%以上(8米跨度以上，梁混凝土强度需达到 100%)；且与施工楼层间隔不少于两层时，可以拆模。拆除前应对脚手架作一次全面检查，清
17、除所有多余物件，并设立警戒区，禁止无关人员进入。6.2 拆除顺序自上而下逐层拆除，不容许上、下两层同时拆除。6.3 拆除的构件应人工递下，运至卸料平台专用场地堆码整齐，严禁抛掷。6.4 拆除的钢管、扣件应及时分类堆放，以便运输、保管。6.5 每班拆架下班时，不应留下扣件松动；架体堆放钢管、扣件等隐患。6.6 拆架时严禁碰撞脚手架附近电源线，以防触电事故。6.7 在拆除过程中，凡松开连接的杆、配件应及时拆除运走，避免误扶、误靠已松脱的杆件。七、碗扣式脚手架模板支架计算书模 板 支 架 的 计 算 参 照 建 筑 施 工 扣 件 式 钢 管 脚 手 架 安 全 技 术 规 范(JGJ166-200
18、8）。模板支架搭设高度为3米，搭设尺寸为：立杆的纵距 b=1.20 米，立杆的横距l=1.20 米，立杆的步距 h=1.50 米。梁顶托采用 100100mm 木方。采用的钢管类型为483.25。图1 楼板支撑架立面简图图2 楼板支撑架荷载计算单元10.1 单肢立杆轴向力计算公式：VQLLQQQNyx24312.1).(4.12.1 式中：1Q-支撑架模板自重标准值；取1Q=0.5.2Q-新浇筑混凝土自重（包括钢筋）；取2Q=25KN/m3.3Q-振捣混凝土时产生的荷载标准值；取3Q=2KN/m2.4Q-模板支撑架的施工荷载标准值；取4Q=3KN/m2.xL、yL-单肢立杆纵向及横向间距（m）
19、；xL=yL=1.2m.V=xL、yL段的混凝土体积（m3）；V=0.1728 m3.VQLLQQQNyx24312.1).(4.12.1=16.13KN 10.2 单肢立杆稳定性计算公式：AfN式中：A-立杆横截面面积；A=457mm2；-轴心受压杆件稳定系数，按细长=0.849；f-钢材强度设计值，查得f=205N/mm2；AfN10.849457205=79538.56N=79.54KN N=16.13;立杆稳定性满足要求。10.3 横杆承载力及挠度计算1、当横杆支撑梁时，横杆弯矩按下式计算：应对横杆进行抗弯强度计算，可将作用在横杆上的均布荷载转化为两集中荷载P。横杆弯矩按下式计算：CP
20、Mc.式中：M-横杆弯矩（KN.m）；cP-梁砼重量及模板重量的1/2；按梁 250600截面计算，cP=0.3168251/2=3.96KN C-梁边至立杆之间距离；C=0.475m CPMc.=3.960.475=1.881KN.m 2、横杆抗弯强度按下式计算fWM式中：W-钢管的截面模量，W=(d14-d24)/(32d1)=4788.23mm3；WM=23.478810881.16=392.9N/mm2；3、横杆的挠度应符合下式规定：)43(2422maxCLEICpc式中：max-横杆的最大挠度；E-弹性模量，E=2.05105 N/mm2；I-截面惯性矩，I=(d14-d24)/6
21、4=11.49cm3；-容许挠度，应按设计要求确定。=1/1501200=8mm)1075.4(4)106(310149.11005.2241075.41096.3)43(242222452322maxCLEICpc =0.33310-41.8 105=6mm 8mm=符合要求。10.4 碗口节点承载力按下式验算公式：bcQp式中：bQ-下碗口抗剪强度设计值，取60KN。bcQKNKNp6096.3满足要求。八、屋面高支模钢管扣件式脚手架模板及支顶系统设计8.1.模板支撑系统的选型采用 483.0 钢管配可调托作支顶，水平拉杆、剪刀撑均采用 483.0 钢管。其中：木材弹性模量E9000N/m
22、m2，抗弯强度 fm13.00N/mm2，抗剪强度 fv 1.4 N/mm2；483.0 钢管截面积 4.24cm2，惯性矩 I 10.78cm4，截面模量 W 4.49cm3，回转半径 i 1.59cm，每米长质量为 3.33kg/m，钢材强度设计值为205 N/mm2。8.2.支模系统本工程屋面坡度 30 度时，可采用单面模板支模，此法如同平板单面支模。模板支撑架除按照一般支撑架要求(如模板板缝和刚度等)搭设外，还要增设斜撑以防浇捣坡屋面混凝土时水平分力作用使屋面结构发生变形，整个支撑体系对顶在已完成的二层砼结构梁板柱上。支模体系剖面图如下：xx斜屋面高支模剖面图支模钢管布置图8.3.13
23、0mm 厚楼板模板支顶（120mm、100mm 厚楼板同此方案）楼板底模模板18mm，第一层龙骨采用单枋b=50mm，h=100mm,间距 350mm；第二层龙骨采用双枋 b=50mm，h=100mm；钢管横向间距 1200mm,钢管纵向间距 900mm,立杆步距 1.50m（详见支顶平面布置图）。在离地面均200mm处设一道纵横扫地杆，并在梁跨中位置沿脚手架的垂直高度1.5m 设置纵横水平拉结钢管（483.0mm）。当支模高度超过8m的，需在最顶步距两水平拉杆中间应加设一道水平拉杆，纵横拉结钢管两端在已浇筑完成的地下室砼侧墙或柱侧面上顶紧，保证支模体系的稳定性。立杆底架立在铁垫脚板或双排木枋
24、上。板底下设钢管剪刀撑，尽量将斜钢管垂直支顶在斜屋面上，剪刀撑斜杆与地面的倾角控制在 4560之间，剪刀撑宽度不少于4 跨且不少于 6m，剪刀撑斜杆的接长采用搭接，并用旋转扣件固定在与之相交的多功能脚手架上。楼板支模大样可参见下图所示：x48mmmmx8.4.200 x600 梁模板支顶第一层龙骨 50100mm 木枋300mm，第二层龙骨 50100mm 双木枋 900mm；钢管纵向900mm，钢管横向 900mm，底模厚度 18mm；竖肋 50100mm 木枋300mm，对拉螺栓 1 排 12,横向间距 600mm，采用双钢管作为横檩，用蝴蝶扣与对拉螺栓联结,侧模厚度 18mm。（详见支顶
25、平面布置图）在离地面均200mm处设一道纵横扫地杆，并在梁跨中位置沿脚手架的垂直高度1.5m 设置纵横水平拉结钢管（483.0mm）。当支模高度超过8m的，需在最顶步距两水平拉杆中间应加设一道水平拉杆，纵横拉结钢管两端在已浇筑完成的地下室砼侧墙或柱侧面上顶紧，保证支模体系的稳定性。立杆底架立在铁垫脚板或双排木枋上。梁底下设钢管剪刀撑，剪刀撑斜杆与地面的倾角控制在4560之间，剪刀撑宽度不少于 4 跨且不少于 6m，剪刀撑斜杆的接长采用搭接，并用旋转扣件固定在与之相交的多功能脚手架上。梁支模大样可参见下图所示：xx12x48xx128.5.双梁部位G型屋顶部分为为双梁，此部分梁分两次支设。上部折
26、梁待下部水平梁及砼浇筑完后，再进行搭接支设模板。九、高支模施工顺序在施工安排上，采取先施工混凝土柱，再安装满堂红支顶体系，这样，可利用已完成的柱作为水平拉杆的支撑平台支座，从而达到限制高支模体系水平移动的目的。将梁位置及钢管支顶位置放线在地面上并定好水平控制标高梁板竖向支顶安装（含纵向水平拉杆及剪刀撑）架设梁底木枋龙骨于钢管脚手架项托板上梁底模板安装架设板底木枋龙骨于钢管脚手架项托板上楼板模板安装模板支顶的验收梁钢筋绑扎楼板钢筋绑扎梁板混凝土浇筑混凝土养护松下钢管脚手架可调顶托拆除梁、板模板，清理模板拆除水平拉杆、剪刀撑及钢管支顶。十、主要施工方法及质量保证措施10.1.高支模施工10.1.1
27、.钢管支顶安装(1)、脚手架安装要整齐划一，并在相互垂直的两个方向上有保证其稳定的支撑系统。(2)、钢管支顶安装时，立柱应采用对接方式，立杆上的对接扣件应交错布置，立柱之间对接必须加扣夹牢固好，以保证垂直度和力的传递。(3)、支顶安装完成后，应认真检查支架是否牢固，发现问题应立即整改。(4)、必须离地面不大于200mm 处加设纵横扫地杆。(5)、顶托螺杆伸出钢管长度不得超过200mm。(6)、纵横水平拉杆与立杆交替设置，并用扣件连接。(7)、钢管支顶的搭设要符合建筑施工扣件式钢管式脚手架安全技术规范的要求。剪刀撑、横向斜撑的搭设应随立杆、横向和纵向水平杆等同步，水平拉杆要与已浇注的混凝土柱顶紧
28、，以增强水平方向的稳定性。(8)、剪刀撑斜杆搭接长度不少于1m，要求不少于 2 个扣件连接。10.1.2.梁板模板安装(1)、梁模板的安装：先在楼面上弹出轴线、梁及支顶安装位置控制线，然后按设计标高调整钢管支顶可调顶托的标高，将其调至预定的高度；然后在可调顶托的托板上安放 50mm 100mm 双木枋，固定后在木枋上安装梁底龙骨，龙骨采用 50mm 100mm木枋。龙骨安装完成后，安装梁底模板，并拉线找平。考虑到梁跨度均4m，梁底模板按跨度 0.1 起拱。主次梁交接时，先主梁起拱，后次梁起拱。梁底模安装后，再安装侧模、压脚板及斜撑，200 x1000 梁侧模板在中部加12 穿梁对拉螺栓（具体详
29、见梁模板支顶大样图）。(2)、楼面模板的安装：通线调整钢管支顶可调顶托的标高，将其调至预定的高度，在可调顶托托板上架设50mm 100mm双木枋（大龙骨），固定后架设小龙骨（50mm 100mm 木枋）然后在小龙骨上安装模板，当板跨度大于或等于4m时，模板按跨度 0.1 起拱。10.1.3.模板支顶安装质量保证措施(1)、在高支模安装前，要对高支模的各种材料需进行严格检验，尤其是钢管、扣件、可调托以及木枋等，不合格的不得使用。钢管统一严格选用483.0 以上，其质量符合 GB/T700 碳素结构钢中Q235-A级钢的规定。使用前必须经检查无严重锈蚀，无弯曲变形。扣件材质必须符合钢管脚手架扣件（
30、GB15831）要求。现场木枋要剔除已使用较多次数，枋身比较陈旧的，尽量选用截面大小符合，枋身比较结实的。(2)、本高支模的钢管搭建在已浇注的混凝土板表面上，承载面的混凝土楼板必须达到设计强度的75%才允许进行下一个楼面梁板的钢筋安装。(3)、模板应拼缝平整严密，拼缝位置下面必须要有次龙骨支撑并钉牢。拼缝处内贴胶带，防止漏浆。模板安装后应及时报验及浇筑混凝土。(4)、模板安装允许偏差应满足以下要求：项目允许偏差轴线位置5 底模上表面标高5 截面内部尺寸+4，-5 层高垂直度8 相邻两板表面高低差2 表面平整度5(5)、支架搭设的垂直度与水平度允许偏差应满足以下要求：项目允许偏差（mm）垂直度每
31、步架h/1000 及 2.0 支架整体H/600 及 50 水平度一跨距内水平架两端高差l/600及+3.0 支架整体L/600 及 50 注：h步距；H支架高度；l 跨距；L支架长度10.1.4.模板拆除(1)、高支模支架拆除必须提供混凝土的强度报告，以同条件养护试件强度检验报告为依据。在梁板砼达到设计强度后，模板支撑体系经项目技术负责人检查验证确认不再需要，并经监理单位审批同意后，方可拆除。(2)、拆模时间：不承重的侧面模板，应在混凝土强度能保证其表面及棱角不因拆模板而受损坏，方可拆除；承重的模板应在混凝土达到下列强度以后，始能拆除。构件类型构件跨度达到设计的混凝土立方体抗压强度标准值的百
32、分率（）板2502，8758 100梁8758 100悬臂构件100(3)、拆除多层梁、楼板支柱时，应确认上部施工荷载不需要传递的情况下方可拆除下部支柱。(4)、拆除前，应对作业人员进行技术交底。(5)、支架的拆除应从一端走向另一端、自上而下逐层地进行，严禁上下同时作业。(6)、拆除顺序：先松开顶托，然后按照先支的后拆，先拆主承重模板后拆次承重模板的顺序拆除模板和支撑体系。同一层的构配件和加固件应按先上后下、先外后里的顺序进行。梁、柱模板在确保混凝土表面不受损坏时方可进行拆除。先拆除斜撑，再拆模板连结螺栓及附件，应用撬棍轻轻撬动模板，使之与混凝土分离。(7)、在拆除过程中，支架的自由悬臂高度不
33、得超过两步，当必须超过两步时，应加设临时拉结。严禁站在悬臂结构上面巧拆底模，严禁同一垂直平面上操作。(8)、通长水平杆和剪刀撑等，必须在支架拆卸到相关的立杆时方可拆除。(9)、拆卸连接部件时，应先将锁座上的锁板与卡钩上的锁片旋转至开启位置，不得硬拉，严禁敲击。(10)、模板拆除应按规定逐次进行，不得采用大面积撬落的方法，严禁使用榔头等硬物击打、撬挖。各拆除的模板、支撑、连接件等构配件严禁抛掷至地面，应用槽滑下或用绳索系下。不得留有悬空模板。(11)、对于有后浇带的梁、板模板应独立设置支顶体系，待后浇带混凝土强度达到 100%后才进行拆模。(12)、拆下的模板及时清理粘结物，涂刷脱模剂，并分类堆
34、放整齐，拆下的扣配件及时集中统一管理。10.2.混凝土浇筑(1)、本工程采用单面支模法：即在支底模和钢筋绑扎后，将坍落度较小的混凝土拍到模板上，在确定浇筑混凝土的流向后，由下而上对称坡面同时进行，采用人工敲打使混凝土稍密实，并用振动棒振捣，再将滑移下坠(可每隔 15m设 1 道钢板横挡来防止)的混凝土刮回上面，最后用小型平板振动器振捣23遍。在此过程中要注意控制振动器的行进速度和时间，利用混凝土初凝前逐渐形成的强度，防止浇筑上段混凝土重心下移而造成下段混凝土表面凹凸，因此在每段混凝土浇筑时既要留有一定的时间间隔，又要防止混凝土在初凝前形成冷缝。最后用电动抹刀将混凝土表面平整密实，以减少收缩裂缝
35、和增强防水效果。此法宜采用坍落度1213cm的混凝土，但受到坡屋面坡度大小、模板光滑度和坍落度大小等因素影响，无法正常进行振捣，故浇筑质量不易保证。(2)、墙、柱砼的浇筑：砼浇筑顺序是先墙柱、后梁板，本工程墙、柱混凝土均采用商品砼，墙、柱砼一般用混凝土泵按需要接泵管浇筑，浇筑时严格执行循环分层浇筑。控制浇筑速度 2m/h，每层约 0.5m 高，卸料高度超过 2m时，则采用串筒或溜槽。砼浇筑时要求铁工检查钢筋保护层，及时对偏差过大的部位进行调整。浇筑完成后清理干净板面上的砂浆，严禁用清水冲洗（水会流到柱头，对柱砼有严重的影响）。(3)、梁、板砼的浇筑：板砼的虚铺厚度应略大于板厚，振捣完毕，用刮尺
36、抹平。刮平过程中，混凝土面要饱满，不能留有小凹洞，初凝前可用磨板将面层粗磨一次，快要收水干硬时，再细磨一次。梁板砼的振捣：梁、板砼使用插入式振动棒或平板式振动器振捣。使用插入式振动棒时，振动棒应垂直插入，并插入到尚未初凝的下层中50100mm，以使上下层相互结合。振动棒插点的间距一般不应超过振动棒有效作用半径的 1.5 倍，振捣时应“快插慢拨”。振捣时间一般每插点约为2030秒，见到砼不再显著下沉，不再出现气泡，表面泛出水泥浆和外观均匀为止。作业中要避免将振动棒触及钢筋、模板等。平板式振动器振捣砼，应使平板底面与砼全面接触，每一处振到砼表面泛浆，不再下沉后，即可缓慢向前移动。(4)、混凝土入模
37、温度必须控制在30以内，坍落度应控制在14020mm，混凝土初凝时间要控制在2.5h 内。若遇混凝土临时间断处超出初凝时间仍未能接合时，应在混凝土初凝前在接合处及时浇上适量混凝土以推迟接合处的初凝时间，保证接合缝的接茬。(5)、混凝土养护：柱身养护采用覆盖麻袋并经常淋水保持麻袋湿透。楼地面混凝土浇筑完成后 14h 内采用覆胶膜或麻袋等淋水的方法进行养护。在已浇筑混凝土强度大于 1.2N/mm2，方可在其上进行施工作业。十一、屋面高支模梁板模板支顶计算书11.1 屋面梁板计算书1.计算参数结构板厚 130mm，层高 5.70m，结构表面考虑隐蔽；模板材料为：夹板底模厚度18mm；板弹性模量E=6
38、000N/mm2,木材弹性模量E=9000N/mm2,抗弯强度 fm=11.70N/mm2（考虑到市面材料规格不足，抗弯强度按标准值0.9计算），顺纹抗剪强度fv=1.40N/mm2；支撑采用 483.0mm钢管：横向间距1200mm,纵向间距 900mm,支撑立杆的步距 h=1.50m；钢管直径 48mm,壁厚 3.0mm,截面积 4.24cm2,回转半径 i=1.59cm；钢材弹性模量 E=206000N/mm2，抗弯强度 f=184.50N/mm2（考虑到市面材料规格不足，抗弯强度按标准值 0.9 计算），抗剪强度fv=125.00N/mm2。2.楼板底模验算（1）底模及支架荷载计算荷载
39、类型标准值单位计算宽度(m)板厚(m)系数设计值底模自重 0.30 kN/m2 1.0 1.2=0.36 kN/m砼自重 24.00 kN/m3 1.0 0.14 1.2=4.03 kN/m钢筋荷载 1.10 kN/m3 1.0 0.14 1.2=0.18 kN/m施工人员及施工设备荷载 2.50 kN/m2 1.0 1.4=3.50 kN/m底模和支架承载力计算组合 q1 =8.08 kN/m 底模和龙骨挠度验算计算组合()q2 =4.58 kN/m（2）楼板底模板验算第一层龙骨间距 L=350mm，计算跨数 5 跨。底模厚度 18mm,板模宽度=1000mm；W=bh2/6=1000182
40、/6=54000mm3，I=bh3/12=1000183/12=486000mm4。1）内力及挠度计算a.荷载支座弯矩系数 KM=-0.105 M1=KMq1L2 =-0.1058.083502=-103929N.mm 剪力系数 KV=0.606 V1=KVq1L=0.6068.08350=1714N b.荷载支座弯矩系数 KM=-0.105 M2=KMq2L2 =-0.1054.583502=-58910N.mm 跨中弯矩系数 KM=0.078 M3=KMq2L2=0.0784.583502=43762N.mm 剪力系数 KV=0.606 V2=KVq2L=0.6064.58350=971N
41、挠度系数 K=0.644 2=Kq2L4/(100EI)=0.644(4.58/1.2)3504/(100 6000486000)=0.13mmC施工人员及施工设备荷载按2.50kN（按作用在边跨跨中计算）计算荷载 P=1.42.50=3.50 kN,计算简图如下图所示。跨中弯矩系数 KM=0.200 M4=KMPL=0.2003.501000350=245000N.mm 支座弯矩系数 KM=-0.100 M5=KMPL=-0.1003.501000350=-122500N.mm 剪力系数 KV=0.600 V3=KVP=0.6003.50=2.10kN挠度系数 K=1.456 3=KPL3/
42、(100EI)=1.456(3.50/1.4)10003503/(100 6000486000)=0.54mm2）抗弯强度验算M1=-103929N.mm M2M5=-181410N.mm M3M4=288762N.mm 比较 M1、M2M5、M3M4，取其绝对值大的作为抗弯强度验算的弯矩。Mmax=288762N.mm=0.29kN.m=Mmax/W=288762/54000=5.35N/mm2楼板底模抗弯强度=5.35N/mm2fm=11.70N/mm2,满足要求。3）抗剪强度验算V1=1714N V2+V3=971+2100=3071N 比较 V1、V2V3，取其绝对值大的作为抗剪强度验
43、算的剪力：Vmax=3071N=3.07kN=3Vmax/（2bh）=33071/(2 90018)=0.28 N/mm2楼板底模抗剪强度=0.28N/mm2fv=1.40N/mm2,满足要求。4)挠度验算max=0.13+0.54=0.67mm =350/250=1.40mm 楼板底模挠度max=0.66mm =1.40mm,满足要求。计算简图及内力图如下图。(3)第一层龙骨验算钢管横向间距 1200mm,第一层龙骨间距350mm,计算跨数 2 跨；第一层龙骨采用木枋b=50mm,h=100mm；W=bh2/6=501002/6=83333mm3,I=bh3/12=501003/12=416
44、6667mm4。1)抗弯强度验算q=q1第一层龙骨间距/计算宽度=8.08350/1000=2.83 kN/m 弯矩系数 KM=-0.125 Mmax=KMqL2=-0.1252.8312002=-509400N.mm=-0.51kN.m=Mmax/W=509400/83333=6.11N/mm2 第一层龙骨抗弯强度=6.11N/mm2fm=11.70N/mm2,满足要求。2)抗剪强度验算剪力系数 KV=0.625 Vmax=KVqL=0.6252.831200=2123N=2.12kN=3Vmax/（2bh）=32123/(2 50100)=0.64 N/mm2第一层龙骨抗剪强度=0.64N
45、/mm2fv=1.40N/mm2,满足要求。3)挠度验算q=q2第一层龙骨间距/计算宽度=4.58/1.2 350/1000=1.34 kN/m=1.34N/mm,挠度系数 K=0.521 max=KqL4/(100EI)=0.5211.3412004/(100 90004166667)=0.39 mm =1200/250=4.80mm 第一层龙骨挠度max=0.39mm =4.80mm,满足要求。计算简图及内力图如下图。(4)第二层龙骨验算钢管纵向间距 900mm,计算跨数 2 跨。第二层龙骨采用双枋b=50mm,h=100mm；W=2501002/6=166667mm3,I=2501003
46、/12=8333333mm4,1)抗弯承载力验算P=1.2502.831200=4245N=4.25kN 弯矩系数 KM=0.341 Mmax=KMPL=0.3414245900=1302791N.mm=1.30kN.m=Mmax/W=1302791/166667=7.82N/mm2 第二层龙骨抗弯强度=7.82N/mm2fm=11.70N/mm2,满足要求。2)抗剪强度验算剪力系数 KV=1.607 Vmax=KVP=1.6074.251000=6830N=6.83kN=3Vmax/(2bh)=36830/(2 250100)=1.02 N/mm2 第二层龙骨抗剪强度=1.02N/mm2fv
47、=1.40N/mm2,满足要求。3)挠度验算P，=1.2501.341200=2010N=2.01kN 挠度系数 K=2.846 max=KP，L3/(100EI)=2.84620109003/(100 90008333333)=0.28 mm =900/250=3.60mm 第二层龙骨挠度max=0.28mm =3.60mm,满足要求。计算简图及内力图如下图。3.支撑强度验算(1)荷载计算传至每根立柱的最大支座力的系数=3.214 每根钢管承载 NQK1 =3.2144.251000=13660N 每根钢管承载活荷载（1.0kN/m2）:NQK2=1.200.9011000=1080N 每根
48、钢管承载荷载NQK=NQK1NQK2=13660+1080=14740N 钢管重量 0.0326kN/m,立杆重量=9.400.03261000=306N 水平拉杆 7 层,拉杆重量=7(1.20+0.90)0.03261000=479N 扣件单位重量 14.60N/个,扣件重量=714.6=102N 支撑重量 NGK=立杆重量水平拉杆重量扣件重=306+479+102=888N 钢管轴向力 N=1.2NGKNQK=1.2888+14740=15805N(2)钢管立杆长细比验算LO=h=1.50m=150.00cm，钢管的 i=1.59cm,=LO/i=150.00/1.59=94.34 钢管
49、杆件长细比 94.3150.0,满足要求。(3)钢管立杆稳定性验算=0.634,P=N/（A）=15805/(0.634424.00)=58.80N/mm2 钢管立杆稳定性 58.80N/mm2205N/mm2,满足要求。4.支撑支承面验算门式钢管脚手架立杆设配套底座200100mm,支承面为混凝土楼板（按 C25考虑）,楼板厚=120mm,上部荷载为：F=15805/1000=15.81kN（1）支承面受冲切承载力验算S=2.00,ft=1.27N/mm2,hO=120-20=100mm,=0.41.2/S=1.00 pc,m=0N/mm2,Um=2(200+100)+2(100+100)=
50、1000mm,h=1.00(0.7 h ft0.15pc,m)UmhO=(0.7 11.27+0.15 0)1.001000100/1000=88.90kN受冲切承载力 88.90kNF=15.81kN,满足要求。(2)支承面局部受压承载力验算Ab=(0.20+2 0.10)(0.10 3)=0.12m2,Al=0.200.10=0.02m2l=(Ab/Al)0.5=2.45,fcc=0.8511900=10115kN/m2,=0.75lfccAl=0.752101150.02=303.45kN支承面局部受压承载力303.45kNF=15.81kN,满足要求。4.计算结果底模楼模板 18mm,