《2022年预应力混凝土简支T形梁桥的设计与计算.docx》由会员分享，可在线阅读，更多相关《2022年预应力混凝土简支T形梁桥的设计与计算.docx（84页珍藏版）》请在taowenge.com淘文阁网|工程机械CAD图纸|机械工程制图|CAD装配图下载|SolidWorks_CaTia_CAD_UG_PROE_设计图分享下载上搜索。
1、精选学习资料 - - - - - - - - - 预应力混凝土简支T 形梁桥的设计与运算桥梁设计的基本原就是：安全、适用、经济、美观,并使构造及造价合理；桥型方 案讨论的重点是主桥的桥型和跨径大小及布置；依据对安溪颍如大桥的地势,地质和水 文等自然条件和美观的要求, 主桥挑选了预应力混凝土连续梁桥和简支梁桥两种典型的 桥梁体系作为比较挑选；方案一：预应力混凝土连续梁桥,跨径组成为：80 米；总长 320 米；50 米+80米+50 米+4x35 米,主跨方案二：预应力混凝土简支 T 梁桥,跨径组成为： 5x39+5x30 米；总长 345 米；桥型的挑选比较主要依据其使用功能、结构特点、工程数
2、量、施工条件以及建筑造 型这几个方面着手进行比较；方案一：（1） 预应力混凝土连续梁桥属于超静定结构,加应力,对基础要求较高；基础不匀称沉降将在结构中产生附（2） 截面局部温差, 混凝土收缩, 徐变,及预加应力均会在结构中产生附加内力,增加了设计运算的复杂程度；方案二：（1） 预应力混凝土简支 于中小跨度桥梁；T 梁桥结构属于静定结构,受力明确,运算简便,适用（2） 结构尺寸易于设计成系列化和标准化,部分可以采纳预制配件,利用其中 设备进行装配,施工简便,节约大量的模板,缩短工期；综上所述,从地质情形以及现有的设计施工技术条件,选用第一种方案更为简便和经济；因此下面我们将介绍安溪颍如大桥简支2
3、0 T 形梁桥的设计运算方法；名师归纳总结 - - - - - - -第 1 页,共 48 页精选学习资料 - - - - - - - - - 4.1 设计资料4.1.1 标准跨径及桥宽标准跨径： 39m（墩中心距离）；主梁全长： 38.96m；运算跨径： 38m；桥面净空：净 14m+2 1.5m+2 0.25m=17.5m；4.1.2 设计荷载大路 -II 级,人群荷载 3.45kN/ m 2 ,每侧人行栏的作用力为 1.52KN/m 4.1.3 材料及工艺混凝土：主梁用 C50,栏杆及桥面铺装用 C30；预应力钢筋采纳 大路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范（JTG D622004）的
4、 .s15.2 钢绞线,每束 6 根,全梁配 4 束,fpk=1860MPa. 筋；一般钢筋直径大于和等于 12mm的采纳 HRB335钢筋；直径小于 12mm的均用 R235钢按后张法施工工艺制作主梁, 采纳内径 70mm、外径 77mm的预埋波纹管和夹片锚具；4.1.4 设计依据（1）、交通部颁大路工程技术标准 （JTG B012003）,简称标准；（2）、交通部颁大路桥涵设计通用规范 （JTG D602004）,简称桥规；（3）、交通部颁大路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范（JTG D622004 简称公预规；4.2 横截面布置4.2.1 主梁间距与主梁片数主梁间距通常应随梁高与跨径
5、的增大而加宽为经济,同时加宽翼板对提高主梁截面效率指标 很有效,故在许可条件下应适当加宽 T 梁翼板；本设计中翼板宽度中主梁为240cm,边主梁为 240cm；桥面板采纳钢板绞接,净 -14+2 1.75m 的桥宽选用 7 片 T 梁；4.2.2 主梁跨中截面主要尺寸拟订4.2.2.1 主梁高度预应力混凝土简支梁桥的主梁高度与其跨径之比通常在1/15 1/25 ,标准设计中高跨比大约在 1/18 1/19 ；当建筑高度不受限制时, 增大梁高往往是较经济的方案,由于增大梁高可以节约预应力钢束的用量,同时梁高增加一般只是腹板加高,而混凝土用量增加不多；综上所述,本设计取用235cm的主梁高度是比较
6、合适的；21 名师归纳总结 - - - - - - -第 2 页,共 48 页精选学习资料 - - - - - - - - - 4.2.2.2 主梁截面细部尺寸结构尺寸图（尺寸单位： mm）T 梁翼板的厚度主要取决于桥面板承担车轮局部荷载的要求,仍应考虑能否满意主梁受弯时上翼板受压的强度要求； 本设计中预制 T梁的翼板厚度取用 12cm,翼板根部加厚到 22cm 以抗击翼缘根部较大的弯矩；在预应力混凝土梁中腹板内主拉应力较小,腹板厚度一般由布置预制孔管的构造打算,同时从腹板本身的稳固条件动身,腹板厚度不宜小于梁高的 18cm；1/15 ；本设计中取腹板厚度为马蹄尺寸基本由布置预应力钢束的需要确
7、定的,设计实践说明,马蹄面积占截面总面积 的 10%20%为合适；本设计中考虑到主梁需要配置较多的预应力钢束,将钢束按二层布置,一层最多排三束,同时依据公预规9.4.9 条对钢束净距及预留管道的构造要求,初拟马蹄宽度为 40cm,高度 39cm,马蹄与腹板交接处作三角形过渡,高度 11cm,以减小局部应力；依据以上拟订的外形尺寸,就可绘制出预制梁的跨中截面图 . 4.2.2.3 运算截面几何特点将主梁跨中截面分成五个规章图形的小单元,截面几何特性列表运算见下表；22 名师归纳总结 - - - - - - -第 3 页,共 48 页精选学习资料 - - - - - - - - - 跨中截面几何特
8、性结算表（39m）分块分块分块面面积分块面积分块面积di=ya-y分块面积对I=Ii+Ix 形心对上缘静截面形心的的自身惯积 Ai 至上矩i 惯矩名称矩 Ii 缘距Si=Ai*yi Ix=Ai*di*di 离 yi =* =* * =+大毛截面翼板2880.00 6.00 17280.00 42480.00 75.86 16573650.05 16616130.05 三角410.00 15.3 3 6286.53 2277.78 66.53 1814595.11 1816872.承托89 腹板3654.00 113. 50 414729.00 12548140. 50 -31.64 36579
9、81.40 16206121.90 下三121.00 211. 33 25571.29 813.39 -129.47 2028354.19 2029167.角57 马碲800.00 225. 00 180000.00 26666.67 -143.14 16391247.68 16417914.35 7865.00 643866.82 53086206.75 小毛截面翼板2160.00 6.00 12960.00 25920.00 83.51 15063667.42 15089587.42 三角410.00 15.3 3 6286.53 2277.78 74.18 2255913.20 2258
10、190.承托98 腹板3654.00 113. 50 414729.00 12548140. 50 -23.99 2102950.45 14651090.95 下三121.00 211. 33 25571.29 813.39 -121.82 1795742.04 1796555.角43 马碲800.00 225. 00 180000.00 26666.67 -135.49 14686032.08 14712698.75 7145.00 639546.82 48508123.52 大毛截面形心至上缘距离：ya=81.86 小毛截面形心至上缘距离：ya=89.51 23 名师归纳总结 - - -
11、- - - -第 4 页,共 48 页精选学习资料 - - - - - - - - - 2403040411841403012 101822351811 2011 18 40114.2.2.4跨中截面尺寸图（尺寸单位： mm）检验截面效率指标上核心距：Ks47.09cm下核心距 : Kx50.70cm截面效率指标：0 .5805.说明以上初拟的主梁跨中截面是合理的；4.3 横隔梁的设置在荷载作用处的主梁弯矩横向分布,当该处有横隔梁时比较匀称,否就直接在荷载作用下的主梁弯矩很大；为减小对主梁设计起主要掌握作用的跨中弯矩,当跨度较大时应设置较多的横隔梁；本设计设置七道横隔梁；中横隔梁间距为600c
12、m,边横隔梁为 700cm.横隔梁厚度：跨中设置的横隔梁的宽度为 17cm,且跨中断面的横隔梁为预制的, 端部设置的横隔梁为现浇的,宽度为 20cm,基本满意要求；4.4 主梁作用效应运算依据上述桥跨结构纵、横截面的布置,并通过可变作用下的桥梁荷载横向分布运算,可分别求得各主梁掌握截面（跨中、四分点、支点截面）的永久作用和最大可变作用效应,24 名师归纳总结 - - - - - - -第 5 页,共 48 页精选学习资料 - - - - - - - - - 然后再进行主梁作用效应组合；4.4.1 永久作用效应运算4.4.1.1 永久作用集度（1）预制梁自重跨中截面段主梁的自重（长9.5m）.8
13、3kNG10 .7145259 .5169.69kN马蹄抬高与腹板变宽段梁的自重（长8.5m）G20. 71451 .13885.25/2196支点段梁的自重（长1.98m）G31 .138251. 9856.331kN边主梁的横隔梁端部：G40 .171. 308255. 559KN8 .8622. 76KN中部：G40 .201. 77225.886KN故半跨内的横隔梁：G425.5 .559预制梁永久作用集度边梁： g1（169.69+196.83+56.331+22.76 ）/19.48=22.88KN/m （2）二期永久作用集度现浇 T 梁翼板集度 g5 =0.12 0.60 25=
14、1.8KN/m边梁现浇部分横隔梁的作用集度：g6 =5 0.17 0.654+2 0.2 0.866 25/38.96=0.58KN/m3. 铺装层运算：8cm混凝土铺装层： 0.08 14 25=28.0KN/m 5cm沥青铺装层： 0.05 14 23=16.10KN/m如将桥面铺装传给七片主梁,就 g7 =6.30 KN/m4. 栏杆,一侧人行栏 1.52kn/m g 8 =（1.52+4.99 ）2/7=1.86kn/m 就边梁的二期荷载集度为：就总的荷载集度 : g2 =1.8+0.58+6.3+1.86=10.54KN/m g22.88+10.54=33.42KN/m 4.4.1.
15、2 永久作用效应如下图所示,设 x 为运算截面离左支座的距离,并令 =x/l ；永久作用效应运算见下表；25 名师归纳总结 - - - - - - -第 6 页,共 48 页精选学习资料 - - - - - - - - - 永久作用效应运算图1 号梁永久作用效应荷载跨中截面L/4 截面 a=0.25 支点截面 a=o a=0.5 Mmax Vmax Mmax Vmax Mmax Vmax 一期恒载标准4129.84 0 1032.46 217.36 0 434.72 二期恒载标准1902.47 0 475.6175 100.13 0 200.26 值6032.31 0 1508.078 317
16、.49 0 634.98 4.4.2 可变作用效应运算（修正刚性横梁法）4.4.2.1 冲击系数和车道折减系数简支梁桥的基频：其中：mcf2lEIC3. 143 .4510100.53093.29HZ2m c238220043.G. 786501032004.3 Kg/m. 8437250g9 .81依据本桥的基频,可运算出汽车荷载的冲击系数为： =0.1767lnf 0.0157=0.195 本设计为四车道,在运算可变作用效应时需进行车道折减,四车道折减 33%,三车道折减 22%,但折减后不得小于用两行车道布载的运算结果；4.4.2.2 运算主梁的荷载横向分布系数 1跨中的荷载横向分布系数
17、 mc 26 名师归纳总结 - - - - - - -第 7 页,共 48 页精选学习资料 - - - - - - - - - 本桥桥跨内设六道横隔梁,具有牢靠的横向联系,且承重结构的长跨比为：L38.002 .22 .0mc B17.5所以可按修正的刚性横梁法来绘制横向影响线和运算横向分布系数运算主梁抗扭惯矩I T 对于 T 梁形梁截面,抗扭惯矩可近似按下式运算：ITimcib iti31式中： bi,ti相应为单个矩形截面的宽度和高度；ci矩形截面抗扭惯矩系数；m梁截面划分成单个矩形截面的个数；对于跨中截面,翼缘板的换算平均厚度：t12401812.0 51049214 . 21 cm24
18、018马蹄部分的换算平均厚度t31122015 5. cmIT 的运算见下表；分块名称Bicm IT运算表Ci Ci*Bi*Ti34 cm Ticm Bi/Ticm 翼缘板240.00 14 0.06 0.33 217324.8 腹板205 18 0.09 0.33 394534.8 马蹄40.00 16 0.75 0.18 29491.2 合计641350.8 27 名师归纳总结 - - - - - - -第 8 页,共 48 页精选学习资料 - - - - - - - - - 302403018014182051640IT 运算图式（尺寸单位： cm）运算抗扭修正系数该主梁的间距相同 ,并
19、将主梁近似看成等截面 ,就得：11Gl2iaIT ii12Ei2Ii式中： G=0.425E；L =38m ；ITi=7 0.006413508m4；a1=.7.2m；a2=4.8m；a3=2.4m；ia4=0m；a5=-2.4m；a6=-4.8m；a7=-7.2m；Ii=0.48508124 m 4；运算得： =0.97；按修正的刚性横梁法运算横向分布系数：式中： n=7,i7ia27 2.248.2ij421a i7e2na ii112 .161.2828 名师归纳总结 - - - - - - -第 9 页,共 48 页精选学习资料 - - - - - - - - - 2515014001
20、5025125250250250250250250125人群50018001800130018003号梁1号梁0.60.281.11.00008 0.42号梁1800130018001800.4 0880.0.36180013004号梁0.281.00000.48mc运算图式跨中横向分布系数2支点截面的荷载横向分布系数m0按杠杆原理法绘制荷载横向分布影响线并进行布载,可运算如下：各梁可变作用的横向分布系数支点横向分布系数 mo 运算图式（尺寸单位： cm）可变作用（汽车）：moq=0.354 可变作用（人群）：mor=1.229 3荷载横向分布系数汇总如下表：可变作用类别mc m0 大路- 级
21、0.636 0.354 人群0.478 1.229 29 名师归纳总结 - - - - - - -第 10 页,共 48 页精选学习资料 - - - - - - - - - 4.4.2.3 车道荷载的取值依据桥规,大路级的均布荷载标准值qk 和集中荷载标准值Pk 为：qk=0.75 10.5=7.875kN/m 运算弯矩时：Pk=0.75 360180 38 5+180=234kN 505运算剪力时：Pk=234 1.2=280.8kN 4.4.2.4 运算可变作用效应在可变作用效应运算中,对于横向分布系数的取值作如下考虑：支点处横向分布系数取 m0,从支点到第一根横梁段,横向分布系数从 mc
22、；1求边梁跨中截面的最大弯矩和最大剪力m0 直线过渡到 mc,其余梁段均取运算跨总截面最大弯矩和最大剪力采纳直接加载求可变作用效应,依据跨中截面作用效应运算图式,运算公式：Smq kmP y式中： S所求截面汽车（人群）标准荷载的弯矩或剪力；q 车道均布荷载标准值；P 车道集中荷载标准值；影响线上同号区段的面积y 影响线上最大坐标值；30 名师归纳总结 - - - - - - -第 11 页,共 48 页精选学习资料 - - - - - - - - - 跨中截面作用效应运算图式可变作用（汽车）标准效应：M max= 1 0.636 7.875 9.5 386 7.875 （0.635-0.35
23、4）+0.636 234 9.5 2=2304.54kNm V max= 1 0.636 7.875 0.5 191 （0.635-0.354） 6 7.875 0.0526+0.636 280.42 2 0.5=112.61kN 可变作用（汽车）冲击效应：M=2304.54 0.195=449.38 kN m V=112.61 0.195=21.96 kN 可变作用（人群）效应：q=3 1.15=3.45kN/m M max= 1 0.478 3.45 9.5 38+（1.229-0.478） 6.0 3.45 1.0 2=313.21kN m V max= 1 0.478 3.45 0.5
24、 19+ 1 （1.229-0.478） 6.0 3.45 0.0526=8.24kN 2 22求边梁四分点截面的最大弯矩和最大剪力31 名师归纳总结 - - - - - - -第 12 页,共 48 页精选学习资料 - - - - - - - - - 四分点截面作用效应运算图式可变作用（汽车）标准效应：M max=V max=1 0.636 7.875 7.125 3821 2 6.0 7.875 0.282+0.636 234 27.125=1725.07kN m 1 0.636 7.875 0.75 28.520.75=187.54kN 1 0.282 6.0 7.875 0.0526+
25、0.636 280.82可变作用（汽车）冲击效应：M=1513.47 0.195=336.39 kN m V=178.20 0.195=35.11kN 可变作用（人群）效应：Mmax= 1 0.478 3.45 7.125 338+2=238.79kN m 1 0.751 6 3.45 （1.5+0.5）2Vmax= 2 1 0.478 3.45 0.75 28.5+ 1 0.751 6.0 3.45 0.0526 2=18.03kN 3求边梁支点截面的最大弯矩和最大剪力32 名师归纳总结 - - - - - - -第 13 页,共 48 页精选学习资料 - - - - - - - - - 支
26、点截面作用效应运算图式可变作用（汽车）标准效应：V max= 1 0.636 7.875 1 3820.636=238.87kN 可变作用（汽车）冲击效应：Vmax=238.87 0.195=46.58kN 可变作用（人群）效应：1 0.282 7.875 6 0.947+0.0526+0.842 280.82q=3.45 kN/m V max= 1 3.45 0.478 1 38+ 1 3.45 0.751 6 0.947+0.0526 2 2 =39.10kN 以同样的方法可求的中梁活载作用效应33 名师归纳总结 - - - - - - -第 14 页,共 48 页精选学习资料 - - -
27、 - - - - - - 4.5 主梁作用效应组合依据上诉方法运算中梁及边梁的各掌握截面的活载内力,并依据可能同时显现的作用效应挑选了四种最不利效应组合: 短期效应组合、长期效应组合,标准效应组合和承载才能极限状态基本组合,见下表；荷载跨中截面L/4 变化）截面支点截面Mmax Vmax Mmax kN.m Vmax Mmax Vmax kN.m kN kN.m kN 一期恒载标准4129.84 0.00 1032.46 217.36 0.00 434.72 二期恒载标准值1902.47 0.00 475.62 100.13 0.00 200.26 人群荷载标准值313.21 8.24 238
28、.79 18.03 0.00 39.10 大路级汽车荷2304.54 112.61 1725.07 187.54 0.00 238.87 载标准值（不计冲击系数）大路级汽车荷载标准值（计冲击系449.39 21.96 336.39 36.57 0.00 46.58 数）长久状态的应力计2617.75 120.85 1963.86 205.57 0.00 277.97 算的可变 汽+人）承载才能极限状态运算的基本组合11445.06 197.63 4963.18 714.94 0.00 1205.40 1.0* （1.2 恒+1.4*汽+0.8*1.4人）正常使用极限状态按短期效应组合计1926
29、.39 87.07 1446.34 149.31 0.00 206.31 算的可变荷载设计值（ 0.7 汽+1.0 人）正常使用极限状态按长期效应组合计1101.57 53.83 824.58 89.64 0.00 114.18 算的可变荷载设计值（ 0.4 汽+0.4 人）加冲击效应的汽车2753.93 134.57 2061.46 224.11 0.00 285.45 荷载4.6 预应力钢束的估算及其布置4.6.1 跨中截面钢束的估算和确定 受压翼缘的有效宽度 b ：依据公预规规定, T 形截面梁受压翼缘有限宽度 34 fb ,取以下三者中的最小值名师归纳总结 - - - - - - -第
30、 15 页,共 48 页精选学习资料 - - - - - - - - - （1） 简支梁运算跨径的三分一,即：38000/3=12667mm （2） 相邻两梁的平均间距 ; 对于中梁： 2400mm （3） b+6bh12hf=180+141 12=1872mm所以取 b =1872mm 依据公预规规定,预应力梁应满意正常使用极限状态的应力要求和承载才能极限状态的强度要求；以下就跨中截面在各种作用效应组合下；分别依据上述要求对主梁所需的钢束数进行估算,并且按这些估算的钢束数的多少确定主梁的配束；按构件正截面抗裂性要求估算预应力钢筋数量对于 A类部分预应力混凝土构件,依据跨中截面抗裂要求,由下式
31、可得跨中截面所需的有效预加力：NpeMsw07.ftk1epAW式中的 Ms为正常使用极限状态按作用短期效应组合运算的弯矩值,由表格可以计算得到： Ms=4129.84+1902.47+1926.39=7958.7KN m设预应力钢筋截面重心距截面的下缘为 a p 100 mm,就预应力钢筋的合力作用点至截面重心轴的距离为 e p y b a p 1355mm ; 钢筋估算时,截面近似取用全截面的性质2来运算, 由表格可得跨中截面全截面面积为 A=714500 mm , 全截面对抗裂验算边缘的弹4性抗击矩为 W Iy b 12603818 . 33 35904305 . 86 101455 3
32、33 . 389 10 6mm 3；所以有效预加力为：N pe M sW 0 7. f tk 7958 . 7 10 6333 . 389 10 6 0 . 7 2 . 654 . 02956 10 6N1 e p 1 13556A w 714500 333 . 389 10预应力钢筋的张拉掌握应力为 con 0 . 75 f pk 0 . 75 1860 1395 MPa,预应缺失按张拉掌握应力的 20%来估算,就可得需要预应力钢筋的面积为：A p1 .0 N2 pecon 4 . 02956 10 6.0 8 1395 3611 mm 2采纳 4 束 7 j 15 . 24 钢绞线,预应力
33、钢筋的截面为 Ap= 4 7 140 3920 mm , 采纳夹 2片式群锚,70 金属波纹管成孔；4.6.2 预应力钢筋布置4.6.2.1跨中截面及锚固端截面的钢束布置（1） 对于跨中截面,在保证布置预留管道构造要求的前提下,尽可能使钢束群重心的偏心矩大些,本设计采纳内径 70mm,外径 77mm的预埋铁皮波纹管, 依据公预规9.1.135 名师归纳总结 - - - - - - -第 16 页,共 48 页精选学习资料 - - - - - - - - - 规定,管道至梁底和梁侧净距不应小于3cm 及管道直径的1/2 ；依据公预规 9.4.9条规定,水平净矩不应小于4cm及管道直径的 0.6
34、倍,在竖直方向可叠置；依据以上规定,锚固截面和跨中截面的细部构造如下图所示：a）锚固截面 b） 跨中截面钢束布置图（尺寸单位：mm）2 对于锚固端截面, 钢束布置通常考虑下述两个方面：一是预应力钢束合力重心尽可能靠近截面形心,使截面匀称受压；二是考虑锚头布置的可能性,以满意张拉操作便利的要求；（3）其他截面钢束位置及倾角运算钢束弯起外形,弯曲角 及弯曲半径采纳直线段中接圆弧曲线段的方式弯曲,为使预应力的钢筋的预加力垂直作用于锚垫板,N1,N2,N3, N4 弯曲角均取07 ；各钢束的弯曲半径为：Rn1=Rn2=30000mm,Rn3=Rn4=15000mm 钢束各掌握点的位置的确定各钢束弯曲掌
35、握表钢束号上升值弯曲角7 弯曲半弯起点弯止点距跨中距跨中截面水截面水（mm）径平距离平距离N1 720 30000 （mm）（mm）876 4532 N2 1150 7 30000 4297 7953 N3 1680 7 15000 9531 11358 N4 2100 7 15000 13034 14861 各截面钢束位置及其倾角运算运算时,第一应判定出 i 点所在的区段,然后运算 Ci 及 i,即当 x i x k 0 时, i 点位于直线段仍未弯起；当 0 x i x k L b 1 L b 2 时, i 点位于圆弧弯曲段；36 名师归纳总结 - - - - - - -第 17 页,共
36、48 页精选学习资料 - - - - - - - - - c iRR2xix k2isin1xiRxk当xic ixkLb 1Lb2时, i 点位于靠近锚固端的直线段；上升值xixkLb2tan0运算截钢束编弯起点弯止点钢束状与弯起至跨中点间的面号截面的态水平距距离 Xk 离N1 876 3656 为负值,3656 钢束尚 1827 未弯起 1827 跨中截N2 4297 0 面N3 9531 L/4 截N4 13034 834 N1 876 3656 弯起N2 4297 3656 弯起414 N3 9531 1827 为负值,0 面N4 13034 1827 钢束尚0 未弯起支点截N1 87
37、6 3656 200 N2 4297 3656 弯起158 面N3 9531 1827 105 N4 13034 1827 62 钢束平弯的位置及平弯角N1,N2,N3,N4 四束预应力钢绞线在跨中截面位置N2,N3,N4 在同一水平面上 ,而 N1 同一竖向截面尚上,而在锚固端五束钢绞线就都在肋板中心线,为实现钢 束的这种布筋方式, N3,N4 在主梁肋板中必需从两侧平弯到肋板中心线上,为使便于施工便利布置预应力管道,N3,N4 在梁中采纳相同的形式；4.6.3 非预应力钢筋截面面积及布置按构件承载才能极限状态要求估算非预应力钢筋数量 在确定了预应力钢筋数量后,非预应力钢筋依据正截面承载才能极限状态的要求 确定；设预应力钢筋和非预应力钢筋的合力点到截面底边的距离为75mm,就有h0ha23501002250mm先假定第一类T 形截面有公式0Mdfcdbfh 0x211445.0610622.41872x2250x2求得x124 . 8hf141就依据正截面承载才能运算需要的非预应力钢筋截面面积为：37 名师归纳总结 - - - - - - -第 18 页,共 48 页精选学习资料 - - - - - - - - - A sfcdbfxcdfpdAp22 . 41872124 . 812603920890 . 95 m