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1、摘要 本次设计为宁夏某食品厂锅炉房工艺设计，根据各种资料，选择两台SHL10-2.45-W型锅炉，扩建后为三台。 本次设计设置的分气缸的型号为DN=400mm，L=2566mm，选择一台800的排污扩容器，除氧方式采用海绵铁除氧，海绵铁除氧器的型号为BTCY-30型。H+换器与钠离子交换器的型号均为1500，各设置两台，一台工作一台再生，采用氢-钠离子交换器串联的方式设置，取样冷却器的型号为254，消声器的型号为F5-B。 同时，由于本地区冬季室外温度过低，不宜设置沉渣池，因此本设计采用干式除尘和机械出渣，其中除尘方面，每台锅炉机组设置1台盐城欣意晟环保有限公司的气箱脉冲袋式除尘器，其型号为X
2、QM64-5。脱硫方式采用脱硫塔，每台锅炉布置1台荣剑环境有限公司的型号为XL旋流式水膜脱硫塔，并且设置有长2m宽3m深5m的脱硫循环池，配备2台循环水泵一用一备，以及一台渣浆泵，用于除去由脱硫塔捕捉到的烟气灰尘所产生的沉淀。脱硫系统是利用控制柜的检测和控制的功能来对加药量进行控制的。每个气箱脉冲袋式除尘器都设置有星型卸灰阀和湿式螺旋输灰机，通过输灰机将灰运至室外，并最终运走。 本设计采用二级皮带和多斗提升机的方式来运煤，通过机械方式进行除渣，运煤系统包括一级皮带、格子板、槽式给料机、电磁分离器、电磁振动给煤机、破碎机、多斗提升机以及水平皮带。关键词：锅炉房工艺设计，除氧，除尘，脱硫，运煤除渣
3、 Abstract The design for the NingXia food factory boiler room design, based on a variety of materials, selection of two sets of SHL10-2.45-W type boiler, after the expansion of three.The design of the cylinder model for DN=400, L=2566m, choose a 800 blowdown, deoxidization using sponge iron deaerato
4、r, sponge iron deaerator model for type BTCY-30. The H+ exchanger and sodium ion exchanger model was 1500, the two sets, a work of a regeneration, provided by hydrogen - sodium ion exchanger series, sampling cooler for the 254 model, the muffler model for F5-B. At the same time, because of the regio
5、n winter outdoor temperature is too low, set the sediment pool should not, therefore this design uses the dry dust removal and mechanical slag, including dust, air box each boiler unit 1 sets of Yancheng Xin Yisheng environmental limited pulse bag type dust remover, the model for the XQM64-5. Desulf
6、urization by way of the desulfurization tower, each boiler Layout 1 Rongjian environment limited company for the model XL cyclone water film desulfurization tower, and set the desulfuration circulating pool has a long 2m wide and 3M deep 5m, equipped with 2 circulating pump with a prepared, and a sl
7、urry pump, used for removing dust from flue gas desulfurization tower to capture the precipitation. The desulfurization system is the use of detection and control cabinet function of dosage control. Each air box pulse bag type dust collector is provided with a star discharging valve and a water-seal
8、ed spiral ash conveying machine, the ash transported to the outdoor dust, and eventually. This design uses two belt and bucket hoist way for coal, slag removal by mechanical means, coal conveying system comprises a belt, grid plate, the chute feeder, electromagnetic separator, electromagnetic vibrat
9、ion feeder, crusher, bucket elevator, belt.Keywords: process design, boiler deaerator, dust removal, desulfurization, coal slag目录1 设计原始资料11.1热负荷资料11.2气象资料11.3燃料资料11.3.1 燃料名称11.3.2 燃料元素成分及工业分析成分11.3.3 燃料运送方式21.4水质资料21.4.1 供应水温21.4.2 水质资料21.5地质资料21.5.1地下水位21.6锅炉房工作班次21.7锅炉房扩建情况22 设计概述32.1设计题目32.1设计任务3
10、2.3热负荷的特点32.4系统方案32.5主要建筑物构造及设备布置43 热负荷计算53.1最大计算热负荷53.2平均热负荷53.2.1采暖通风平均热负荷53.2.2生产平均热负荷63.2.3生活平均热负荷63.3全年热负荷63.3.1采暖通风全年热负荷：63.3.2生产全年热负荷：63.3.3生活全年热负荷：74 锅炉型号及台数的确定94.1燃料种类的确定94.2锅炉型号及台数的确定95水处理系统的确定及其设备选择计算125.1水质资料的校核125.1.1总硬度125.1.2总碱度125.2各种水量、排污率及相对碱度的计算125.2.1水处理前各种水量、排污率和相对碱度的计算135.2.2水处
11、理后各种水量、排污率和相对碱度的计算165.3水处理任务的确定195.3.1是否要软化195.3.2是否要除碱195.3.3是否要除氧。206 软化除碱系统的确定及设备选择计算206.1软化除碱系统的确定206.2设备的选择计算216.2.1处理水量Grs的确定：216.2.2交换剂的确定226.2.3再生系统和再生剂的确定226.2.4设备的选择计算237 除氧方法的确定及设备选择计算347.1除氧系统的确定347.2除氧器的选择计算348 汽水系统的确定及其设备选择计算358.1给水系统的确定及其设备选择计算358.1.1给水系统的确定358.2凝水系统的确定及其设备选择计算388.2.1
12、凝水系统的确定388.2.2凝水系统设备的选择计算398.3蒸汽系统的确定及其选择计算408.3.1蒸汽系统的确定408.3.2蒸汽系统设备选择计算408.4排污系统的确定及其设备选择计算418.4.1排污系统的确定418.4.2排污设备的选择计算428.5汽水系统主要管径的计算449 引、送风系统的及设备选择计算459.1燃料资料的校核459.1.1元素分析资料的校核459.1.2燃料发热量的校核459.2理论空气量和理论烟气量的计算459.2.1燃料燃烧所需理论空气量的计算459.2.2燃烧所产生的理论烟气量的计算469.3锅炉运行效率的确定及耗煤量的计算469.3.1锅炉运行效率的确定4
13、69.3.2锅炉耗煤量的计算469.4送、引风系统的确定479.5.1送风量的计算489.5.2锅炉尾部排烟量的计算499.6风、烟道断面尺寸的确定519.6.1风道断面尺寸的计算519.6.2烟道断面尺寸的计算529.7消声器的选择计算539.7.1消声器的选择539.8烟囱高度的校核及其断面尺寸的计算539.8.1烟囱高度的确定539.8.2烟囱断面尺寸的计算549.9风、烟道阻力的计算549.9.1风道阻力计算549.10送、引风机的选择计算679.10.2引风机选择计算6810 除尘脱硫系统的确定7110.1除尘器型号的确定7110.2脱硫塔型号的确定7210.3脱硫塔循环池体积的确定
14、7311 运煤出灰渣系统的确定及设备选择7511.1锅炉房耗煤量和灰渣的计算7511.1.1锅炉房耗煤量的计算7511.1.2锅炉房灰渣量的计算7711.2运煤系统运输方式的确定7711.2.1运煤系统的方案比较7811.2.2运煤系统的确定及草图7811.3运煤设备的选择计算8011.3.1设备运输量的计算8011.3.2煤输送设备的选择计算8011.3.3煤处理设备的选择8011.4煤场面积的计算及布置8111.4.1煤场面积的计算8111.4.2煤场和干煤棚的布置8211.5储煤斗的设计计算8211.5.1储煤斗的容量8211.5.2储煤斗的结构尺寸8311.5.3储煤斗容积V的计算83
15、11.5.4储煤斗闸门的选择8411.6.出灰渣系统的确定8411.7.出灰渣系统设备选择计算8412 设备明细表8613 热工控制及检测仪表的拟定8814 锅炉房人员编制9015 设计中所采取的环保和节能措施9116 设计主要附图931 设计原始资料1.1热负荷资料 表11项目生产采暖通风热水供应耗热或用热量 t/h最大/平均12.2/4.9最大6.8最大/平均2.1/0.5用气参数Mpa0.50.40.3同期使用系数0.80.90.7总凝水回收率458501.2气象资料冬季采暖室外计算温度： 12.9冬季通风室外计算温度： 11.9采暖期平均室外计算温度： 3.2采暖期总天数： 144天主
16、导风向： 冬夏 NNE大气压：冬季897.3Kpa 夏季881.4Kpa【以上气象资料均取自实用供热空调设计手册， P197银川资料。】1.3燃料资料1.3.1 燃料名称燃料名称：无烟煤类。1.3.2 燃料元素成分及工业分析成分 燃料元素成分及工业分析成分： Mar=3.4%，Aar=4.6%，Car=85.1%，Har=2.2%，Oar=3.1%，Nar=0.9%，Sar=0.7%，Qnet，v,ar=30408.4KJ/kg，Vdaf=8.2%。1.3.3 燃料运送方式运送方式：汽车运送到厂内。1.4水质资料1.4.1 供应水温 自来水厂供应,水温18 1.4.2 水质资料 溶解固形物 2
17、60mg/L 总硬度 8.25G 总碱度 9.15G PH值： 8.11.5地质资料1.5.1地下水位地下水位： -8米1.6锅炉房工作班次 工作班次为三班，按例假休假，全年工作306天。1.7锅炉房扩建情况 锅炉房近期有扩建可能。2 设计概述2.1设计题目 宁夏某食品厂锅炉房工艺设计2.1设计任务 本题目设计的任务是为该厂一期建设工程进行新建锅炉房的工艺设计，同时考虑近期扩建工程（二期工程）的要求，使新建锅炉房既能够满足一期工程结束后，该厂生产、生活、采暖通风对用热的要求，又要使二期锅炉房扩建时顺利进行且不影响已装锅炉的正常运行，同时使一、二期工程总投资费用最为经济。2.3热负荷的特点 本锅
18、炉房的容量为20t/h，二期扩建后为30t/h，其中一期工程中采暖负荷为6.8t/h,生产负荷为12.2 t/h ，生活负荷为2.1 t/h。分别占总负荷的32.2%，57.8%，10.0%，可见本锅炉房以生产负荷为主，其中生产，生活为全年性负荷，采暖通风为季节性负荷。用热参数为2.45Mpa的饱和蒸汽，采暖系统为低温热水（95/70）采暖系统。2.4系统方案 根据题目中已知的热负荷资料、燃料资料、水质资料、气象资料、水文地质资料及其他等原始资料，经过比较，系统方案确定如下： 确定采用SHL10-2.45-W型锅炉两台，该锅炉设计燃料为三类无烟煤，燃烧设备为鳞片式链条炉排。汽锅桶为双锅筒横置式
19、。额定压力为2.45Mpa，额定出力为10t/h饱和蒸汽。 锅炉尾部受热面为鳍片铸铁省煤器和管式空气预热器。确定对锅炉补给水采取不足量酸氢-纳离子交换软化除碱系统，氢罐和纳罐中交换剂分别选用弱酸型和强酸型树脂，再生剂分别选用硫酸和浓度为8%NaCl溶液作为再生剂，再生方式分别为顺流再生和逆流再生。补给水的除氧采取海绵铁除氧设备除氧方式。确定锅炉房给水系统为集中式二段双母管给水系统，即将凝结水与软化除碱后补给水在混合水箱中混合后，由混合水泵（或称凝结水泵）送入除氧器，经除氧后的水由给水泵送入省煤器。锅炉房引、送风系统，确定采用分散式平衡通风系统，即每台锅炉都对应设置一套引、送风机和烟、风道，然后
20、汇合经公用烟囱排出，炉膛出口处保持2040pa的负压。由于冬季室外温度过低，不宜设置沉渣池，因此除尘器采用XQM645型气箱脉冲袋式除尘器除尘器以及XL旋流式水膜脱硫塔，以保证较高的除尘效率和满足“排标”的要求。运煤系统确定采用皮带和多斗提升机联合输送系统，系统中设有筛分、破碎和磁铁分离等装置。出灰渣系统，确定采用机械式出灰渣系统。2.5主要建筑物构造及设备布置锅炉间运转层主要用来布置锅炉设备，另外还有分汽缸，连续排污扩容器及检修配件吊装孔等。运煤通廊则主要用来布置水平胶带运输机及多斗提升机的头部装置，还有煤仓。3 热负荷计算3.1最大计算热负荷 (t/h)式中: Qmax最大计算热负荷，t/
21、h； Q1、Q2采暖、通风最大热负荷；本设计采暖季Q1=6.8t/h非采暖季Q1=0t/h Q3生产最大热负荷，本设计采暖季及非采暖季Q3=12.2t/h Q4生活最大热负荷，本设计采暖Q4=2.1t/h； Q5 锅炉房自用热负荷，主要为热力除氧和汽水给水泵等用汽；本设计中有热力除氧装置及蒸汽泵,可将锅炉房自用热负荷计入K0的修正系数中，故取Q5=0； K0锅炉房自耗热量和管网热损失系数，K0=1.15； K1、K2采暖通风热负荷同时使用系数，本设计K1=K2=0.9； K3生产热负荷同时使用系数，一般取0.71.0，本设计K3=0.8； K4生活热负荷同时使用系数，本设计K4=0.7； K5
22、自用热负荷同时使用系数，应经调研确定，本设计已计入K0中。采暖季：=1.15（0.96.8+0.812.2+0.72.1）+0=18.826t/h非采暖季： =1.15（0+0.812.2+0.72.1）+0 =11.788t/h3.2平均热负荷3.2.1采暖通风平均热负荷 (t/h)式中： tn采暖室内计算温度，由室内计算参数给定；tpj采暖期采暖室外平均温度，据气象资料知tpj=-3.8；tw采暖期采暖室外计算温度,据气象资料知tw=-12.9。 3.2.2生产平均热负荷 设计资料中已给定Q3pj=4.9t/h3.2.3生活平均热负荷 设计资料中已给定Q4pj=0.53.3全年热负荷 (t
23、/a)式中：Q1a采暖全年热负荷；3.3.1采暖通风全年热负荷： (t/a)式中： 采暖天数，由气象资料知；每昼夜工作班数，由原始资料知；采暖平均热负荷，由前计算知。=814434.797=16578.4t/a；3.3.2生产全年热负荷： (t/a)式中:Q3a生产全年热负荷； 全年工作天数，由资料知；每昼夜工作班数，由资料知；Q3pj生产平均热负荷，由前计算知Q3pj=0.9。 3.3.3生活全年热负荷： (t/a)式中：Q4a生活全年热负荷； n3全年工作天数，据资料知n3=306天；每昼夜工作班数，据资料知；Q4pj生活平均热负荷，由前计算知Q4pj=0.5t/h。 则锅炉房全年热负荷为
24、 现将各项热负荷计算结果汇总列于下表中。 表31 热负荷计算汇总表采暖季非采暖季全年热负荷/(t/a)备注最大计算平均最大计算平均暖通6.84.7970016578.4K1=K2=0.9生产12.24.912.24.935985.6K3=0.8生活2.10.52.10.53672.0K4=0.7小计16.3710.19710.255.456236平均及年热负荷时：K=1.0总计18.82611.72711.7886.2164671.4平均及年热负荷时：K=1.0 K0=1.154 锅炉型号及台数的确定4.1燃料种类的确定根据锅炉房设计规范5页第3.1.1挑，锅炉的燃煤宜采用就近煤种。查锅炉房实
25、用设计手册95页表2-33我国煤质分析表，根据不同煤种的挥发物和收到基低位发热量确保燃料为无烟煤的煤种，除去已倒闭和不再生产的煤种，将剩余煤种进行其产地与银川市距离、运费等经济型评估，选定距银川市最近且煤价相对较低的焦作原煤（属无烟煤）。以下为部分煤种评估（仅做参考）： 表41阳泉混煤焦作原煤阳泉煤屑阳泉块煤晋城煤末翠屏山煤 煤质资料见一设计原始资料中（三）燃料资料。4.2锅炉型号及台数的确定锅炉是锅炉房中最主要的设备，锅炉型号与台数的确定取决于计算热负荷的大小、介质的种类和参数，燃料的特性种类，锅炉房的发展规划，锅炉房占地面积大小，备用情况，机械化、自动化程度等因素，因此应对多种方案进行技术
26、经济比较后才可确定最优方案。根据负荷计算可知,以常年性生产热负荷为主，用汽压力为0.4MPa，采暖通风及生活用汽均采用0.4MPa饱和蒸汽。且工业锅炉一般均以采用蒸汽锅炉为主。故本玻璃厂所选锅炉为蒸汽锅炉。根据我国燃料能源结构特点，最广泛采用的是层燃炉，其中链条炉排炉具有燃烧效率高，对环境污染少，机械化程度较高等特点，在D=2t/h-65t/h的中小容量锅炉中得到十分普遍的使用。故本设计采用链条炉排炉，设炉拱，送二次风、送热风、设分段送风等措施，以较好的改善链条炉的燃烧情况。在介质种类、燃烧设备、额定蒸发量确定的情况下，可提出如下几种可能方案进行经济性、燃烧效率，需要参数等的分析比较，以确定合
27、适的锅炉型号及台数：A方案：两台10t/h的选炉方案；B方案：一台20t/h的选炉方案；C方案：一台15t/h加蓄热器的选炉方案； 蓄热器的选择计算: 当用户的负荷变化较大，且呈周期变化时，宜使用蓄热器，将低峰值热负荷时锅炉产生的多余热量蓄存起来，在高峰热负荷时再予以释放，用以减少锅炉设置台数，使锅炉在接近额定负荷下运行，可提高锅炉运行的负荷率和效率，以节约能源。蓄热器的容积计算： 式中：蒸汽蓄热器的计算蓄热量，采用高峰负荷计算法，； 其中：用气设备的最大耗汽量，本设计中=18.826kgh； Db锅炉蒸汽蒸发量，本设计中Db=10.0kgh； t 高峰负荷时间，min，本设计中取t=60mi
28、n。 =（18.82610）=8.826103kg蒸汽 g0单位水容积蓄热能量，g0与充热放热压差成正比，由设备性 能表查得g0=77kg蒸汽/m3 蓄热器热效率，一般取=0.99； 蓄热器充水系数，一般0.60.9，可行性分析计算时取=0.85 由此看出，蓄热器的外形过长，与10th锅炉无法在同一间锅炉房布置，若单设另一建筑用于安放蓄热器，则建筑造价过高，占地过大，故不可行。 因此，一台10th锅炉配用1台蓄热器的方案并不经济可行。下表列出上述四种方案的比较：表42A方案（2台10th）B方案（1台20th）C方案（1台15th加蓄热器）单台锅炉容量/（t/h）102015锅炉台数211锅炉
29、效率较高高较高负荷适应性(负荷率)采暖季最大负荷94.1%94.1%125.5%平均负荷117.3%58.7%78.2%非采暖季最大负荷117.88%58.94%78.6%平均负荷62%31.05%41.4%锅炉备用性好差差煤种适应性相同相同相同建筑造价较高较高最高扩建余地较大最大最小人员编制较多最少较少综合结果较好差差故综合比较，两台10th锅炉是可行的。5水处理系统的确定及其设备选择计算5.1水质资料的校核 使用准确无误的原始资料，是保证正确设计的前提。对于水质资料进行校核就是为了保证水处理系统设计的正确性和可靠性。水质资料校核主要包括以下内容：5.1.1总硬度总硬度应等于钙硬度和镁硬度之
30、和，即Ca2+和Mg2+的总和。另外，我国水质标准规定，硬度（或碱度）的单位是毫摩尔/升（mmol/L）,它以一价离子作为基本单元，对于二价离子（或分子）均以其1/2作为基本单元。由水质分析表可知：由于总硬度为8.25 mmolL5.1.2总碱度总碱度应等于碳酸根碱度和重碳酸根碱度或氢氧根碱度之和。由水质分析表可知:由于总碱度为9.15 mmolL5.2各种水量、排污率及相对碱度的计算锅炉排污率及炉水相对碱度是确定水处理方案的重要依据，因此必须在确定水处理方案前算出。锅炉排污率应按水处理前的原水和水处理后的水质分别计算。前者是为确定水处理方案提供依据，后者则是为选择水处理设备、给水设备及指导运
31、行和技术经济比较提供依据。水处理后的水质有变化，应按有关水处理专著中的计算方法，求出其硬度和含盐量后，方可算出排污率。又由于采暖季和非采暖季热负荷不同，故排污率还应按采暖季和非采暖季分别计算，并取其最大值，作为不利情况下考虑选择水处理设备的依据。排污率还应按水中碱度和含盐量分别计算，并取其最大值作为锅炉排污率。排污率的计算应通过试算法求得。 另外，补给水是否要采取除碱措施，从经济角度要按排污率的大小经技术经济比较而确定，从安全角度（防止发生晶间腐蚀）出发要按炉水相对碱度大小确定，因此在上述计算的基础上，还应进行炉水相对碱度Axd的计算。5.2.1水处理前各种水量、排污率和相对碱度的计算1）总凝
32、结水量的计算 采暖空调用热凝结回水量 回水率85%，则Ghl=85%K1D1=0.850.96.8=5.202t/h=th生产用热凝结回水量Gh3=65%K3Q3=45%0.812.2=4.392t/h 生活用热凝结回水量 由于生活用热回收率为0%，所以生活用热凝结回水量为0. 热力除氧耗汽凝结水量 由于锅炉为海绵铁除氧，因此没有耗汽量。 总凝结水量: Ghs=Ghl+Gh3 2）锅炉房总给水量Ggs=D(1+Ppw+Pls)（t/h）式中: D锅炉房总蒸发量，t/h；Ppw锅炉排污率，%； Pls给水管路的漏损率，0.5%。 采暖季： （t/h） 非采暖季： （t/h）3）排污率P锅炉排污率
33、的计算采用试算法。先假定，后推算，然后进行误差校核，满足精度要求后，才可确定是否合理，进而确认各种水量计算的正确性，然后才可依此水量，进行水处理设备和给水设备的选择计算。按碱度计算的排污率：式中：Ag锅水允许的碱度，mmol/L；Ags给水的碱度，mmol/L；Ab补给水的碱度，mmol/L；补给水率，即补给水所占总水量的份额，。 按含盐量计算的排污率：式中：Sg锅水的含盐量，mg/L；Sgs给水的含盐量，mg/L；Sb补给水的含盐量，mg/L；补给水率，即补给水所占总水量的份额，。最终计算的排污率与假设的排污率相对误差应小于3%，否则应重新假设。4）混合水温 ()式中：tbs补给水温度，由水
34、质资料知：tbs=18oC；ths凝结回水温度，ths=95oC；5）相对碱度式中：Abs补給水碱度，本设计中由水质资料知Abs=3.267mmol/L;锅水在额定蒸汽压力下Na2CO3的水解率，本设计中额定蒸汽压力为2.45MPa，参见锅炉房实用设计手册231页查得=81.8%； Sb补給水溶解固形物含量，本设计中由水质资料知Sb=260mg/L。由以上计算可知Axd=41.1%20%,故本设计中的水必须经过除碱及软化后方可使用，以降低锅炉排污的热损失，并保证锅炉的安全运行。以下是水处理前采暖季和非采暖季的排污率按碱度和含盐量分别计算的汇总表格：表51 采暖季按碱度计算排污率编号名称符号计算
35、数值单位1假设排污率P1假定值10.30%2总凝结回水量GhsGh1+Gh2+Gh39.594t/h3总给水量Ggs20(1+P1+0.5%)22.16t/h4总补给水量GbsGgs-Ghs12.566t/h5补给水率bGbs/Ggs56.71%6补水碱度Ab已算3.267mmol/L7锅水碱度Ag已知20mmol/L8计算排污率P1bAb/(Ag-bAb)10.21%9混合水温txGbstbs+(Ghs-Dcy)ths/(Gbs+Ghs-Dcy)51.3C10排污率相对误差(P1-P1)/P10.89%表52 非采暖季按碱度计算排污率编号名称符号计算数值单位1假设排污率P1假定值11.00%
36、2总凝结回水量GhsGh1+Gh2+Gh34.392t/h3总给水量Ggs10(1+P1+0.5%)11.15t/h4总补给水量GbsGgs-Ghs6.958t/h5补给水率bGbs/Ggs62.4%6补水碱度Ab已算3.267mmol/L7锅水碱度Ag已知20mmol/L8计算排污率P1bAb/(Ag-bAb)10.99%9混合水温txGbstbs+(Ghs-Dcy)ths/(Gbs+Ghs-Dcy)48.3 C10排污率相对误差(P1-P1)/P10.1%表53 采暖季按含盐量计算排污率编号名称符号计算数值单位1假设排污率P2假定值4.3%2总凝结回水量GhsGh1+Gh2+Gh39.59
37、4t/h3总给水量Ggs20(1+P2+0.5%)20.96t/h4总补给水量GbsGgs-Ghs11.366t/h5补给水率bGbs/Ggs54.23%6补水盐度Sb已知260mmol/L7锅水盐度Sg已知3500mmol/L8计算排污率P2bSb/(Sg-bSb)4.2%9混合水温txGbstbs+(Ghs-Dcy)ths/(Gbs+Ghs-Dcy)53.2 C10排污率相对误差(P2-P2)/P22.39%表54 非采暖季按含盐量计算排污率编号名称符号计算数值单位1假设排污率P2假定值4.5%2总凝结回水量GhsGh1+Gh2+Gh34.392t/h3总给水量Ggs10(1+P2+0.5
38、%)10.5t/h4总补给水量GbsGgs-Ghs6.108t/h5补给水率bGbs/Ggs58.17%6补水盐度Sb已知260mmol/L7锅水盐度Sg已知3500mmol/L8计算排污率P2bSb/(Sg-bSb)4.52%9混合水温txGbstbs+(Ghs-Dcy)ths/(Gbs+Ghs-Dcy)50.2 C10排污率相对误差(P2-P2)/P10.37%5.2.2水处理后各种水量、排污率和相对碱度的计算水处理后各种水量、排污率及相对碱度的计算方法与水处理前这些量的计算方法基本相同，但在计算中应注意水质的变化情况。本设计预定采用氢钠离子交换软化除碱系统，因此系统出水残留度Ac取0.5
39、mmol /L。根据已知水质特性，可算出总碱度的平均摩尔质量为：mpj=69.6mg/mmol，从而算出碱度降低值，进而算出处理后水中含盐量：此值用以计算水处理后排污率。以下为水处理后各种水量、排污率、混合水温及相对碱度计算汇总表：表55 采暖季按碱度计算排污率编号名称符号计算数值单位1假设排污率P1假定值1.35%2总凝结回水量GhsGh1+Gh2+Gh39.594t/h3总给水量Ggs20(1+P1+0.5%)20.37t/h4总补给水量GbsGgs-Ghs10.766t/h5补给水率bGbs/Ggs52.85%6补水碱度Ab已算0.5mmol/L7锅水碱度Ag已知20mmol/L8计算排
40、污率P1bAb/(Ag-bAb)1.34%9混合水温txGbstbs+(Ghs-Dcy)ths/(Gbs+Ghs-Dcy)54.3 C10排污率相对误差(P1-P1)/P10.72%表56 非采暖季按碱度计算排污率编号名称符号计算数值单位1假设排污率P1假定值1.45%2总凝结回水量GhsGh1+Gh2+Gh34.392t/h3总给水量Ggs10(1+P1+0.5%)10.195t/h4总补给水量GbsGgs-Ghs5.803t/h5补给水率bGbs/Ggs56.92%6补水碱度Ab已算0.5mmol/L7锅水碱度Ag已知20mmol/L8计算排污率P1bAb/(Ag-bAb)1.44%9混合水温txGbstbs+(Ghs-Dcy)ths/(Gbs+Ghs-Dcy)51.2 C10排污率相对误差(P1-P1)/P10.45%表57 采暖季按含盐量计算排污率编号名称符号计算数值单位1假设排污率P2假定值1.0%2总凝结回水量GhsGh1+Gh2+Gh39.594t/h3总给水量Ggs20(1+P2+0.5%)20.3t/h4总补给水量GbsGgs-Ghs10.706t/h5补水盐度bGbs/Ggs52.74%