《高层商务办公楼塔吊洞口悬挑脚手架施工方案.pdf》由会员分享，可在线阅读，更多相关《高层商务办公楼塔吊洞口悬挑脚手架施工方案.pdf（58页珍藏版）》请在taowenge.com淘文阁网|工程机械CAD图纸|机械工程制图|CAD装配图下载|SolidWorks_CaTia_CAD_UG_PROE_设计图分享下载上搜索。
1、.第一章 编制依据 第一节 编制依据 序号 编制依据 版本 备注 1 广州松日总部大楼建筑、结构施工图/2 相关产品的性能及施工工艺要求/3 建筑施工手册 中国建筑工业出版社第四版缩印本/4 碳素结构钢（GB/T700）/5 钢管脚手架扣件（GB15831-2006）/6 梯形螺纹（GB/T5796.2-2005 和GB/T5796.3-2005）/7 低合金高强度结构钢（GB/T1591-1994）/8 建筑结构荷载规范（GB50009-2012）/9 混凝土结构设计规范（GB50010-2010）/10 建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ 130-2011）/11 建筑施工高处作
2、业安全技术规范（JGJ 8091）/12 建筑工程安全检查标准（JGJ 592011）/13 建筑施工计算手册（中国建筑工业出版社2001）/.第二章 工程概况 第一节 工程概况 1.1.工程概况 由于塔楼 1 四层塔吊部位预留洞口，洞口宽 7080，导致外脚手架在洞口处断开无法连成整体。故在此处设置悬挑脚手架，脚手架搭设高度 13m。塔吊洞口位置见下图：B4B9B10B5B6B6B7 .第三章 施工部署 第一节 组织管理 部门 姓名 岗位 职责 项目领导班子 项目经理 负责项目的各方面协调管理工作 项目副经理（生产）负责项目的现场及质量管理工作 项目副经理（土建）负责外脚手架搭设指挥及相关资
3、源投入协调 项目总工 负责方案编制和项目的技术管理工作 商务经理 负责外架成本控制和材料采购 安全总监 负责工程的安全管理和检查工作 质量部经理 负责工程的质量管理和检查工作 技术部/协助总工程师处理技术工作 工程部/负责现场的施工管理工作 安全部/负责工程的安全管理和检查工作 质量部/负责工程的质量管理和检查工作 商务部/负责外架的投入成本测算 第二节 资源配置计划 序号 工种 数量 工作内容 1 架工 5 脚手架搭设拆除 2 普工 3 脚手板、安全网、水平兜网等铺设及拆除 .第四章 脚手架施工 第一节 悬挑脚手架构造形式 1.1.外形尺寸 立杆纵距 1.5m，排距 0.85m，步距 1.8
4、0m，扫地杆距基面高度为 200mm，内立杆离墙距离为 200mm，小横杆离墙距离为 200mm。1.2.悬挑形式 工字钢按 1.5m 间距预埋 16 号工字钢。悬挑工字钢用焊接钢筋头与悬挑外架立杆相连，工字钢长 3m。转角处用 16#工字钢 5m 长的工字钢连接。悬挑脚手架具体做法详见下图：.工字钢楼板底筋木楔子塞紧木楔子水平限位 梁高工字钢边梁木楔子塞紧木楔子水平限位 .木楔子水平限位 梁高工字钢边梁木楔子塞紧木楔子水平限位 .A卡环钢丝绳 立杆固定详图 .1.3.平面布置 此处布置 16#工字钢，转角处布置一根 5m 长 16#工字钢连接，详见悬挑外架布置图。1.4.附墙连接 序号 部位
5、 布置原则 计算取值 备注 1 常规部位 楼层高度两跨 3 步2跨，即5.4m3.0m 常规楼层高度为 5m5.5m 扣件扣件结构梁板 连墙杆脚手架 1.5.防护棚搭设 在每个悬挑层搭设一个防护棚，外架横向扫地杆向外挑出 2000 搭设防护棚，防护棚栏杆高度 1200，防护棚满铺钢网片，四周用安全密目网围住。防护棚搭设如下图所示：.第二节 脚手架材料选择 1、型钢 本工程悬挑架选用 16 号普通工字钢，其相应材质应符合国家现行相关规范。为防止脚手架立杆滑移，工字钢上立杆位置应焊接 150mm 高 C25 的钢筋短头对立杆加以固定。2、钢管 脚手架钢管应采用国家现行标准直缝电焊钢管（GB/T13
6、793）或低压流体输送用焊接钢管（GB/T3092）中规定的 3 号普通钢管，其质量应符合现行国家标准碳素结构钢（GB/T700）中 Q23F-A 级钢管的规定。弯曲变形及锈蚀的钢管不得使用。脚手架钢管采用外径为 48mm，壁厚 3.5mm 的钢管，其横向水平杆最大长度不应大于 1.5m，其它杆最大长度不应超出 6m，且每根钢管的最大质量控制在25kg。脚手架钢管的表面质量及外形应符合下列要求：（1）新钢管应有产品质量合格证及质量检验报告，钢管表面应平直光滑，不应有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的划痕。钢管壁厚及外径偏差不应大于-0.5mm，端面偏差不应大于 1.7mm。（2）旧
7、钢管表面锈蚀深度应小于 0.5mm，弯曲变形各种杆件钢管的端部弯曲 l1.5m 时，不应大于 5mm。立杆钢管弯曲当 3ml4mm 时，不应大于 12mm；当 4m500la/3AA横向水平杆立杆纵向水平杆 脚手架接头位置示意图 3、剪刀撑 剪刀撑宽度取 4 倍立杆纵距，高度取 4 倍步距，斜杆与地面夹角在 4560。剪刀撑斜杆应用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立柱上，旋转扣件中心线距主节点的距离不应大于 150mm。架体上开洞的构造要求：电梯、井架等运输机械要求在架体上开洞作为出入口，不允许断开立杆，并要求加设横向支撑予以加强。洞口处增设的斜杆应采用旋转扣件优先固定在与之相交的
8、横向水平杆的伸出端上，旋转扣件中心线距中心节点距离不应大于 150mm。洞口两侧增设的横向支撑应伸出增设的斜杆端部。塔楼 2 外围弧形区域剪刀撑采用分段搭接，剪刀撑宽度为两步两跨。剪刀撑斜杆的接长宜采用搭接,搭接长度不应小于 1m，应采用不少于 3 个旋.转扣件固定，端部扣件盖板的边缘至杆端不应小于 100。为了增强脚手架的纵向稳定性和整体性，在脚手架外侧立面整个长度和高度上连续设置剪刀撑。.4、连墙件 为了增强脚手架的侧向刚度及稳定性，在外脚手架与建筑物之间设置连接杆，连墙件可采用固定在结构柱上形式，也可采用在四周每层楼板内插入短钢管，点焊在梁内主筋上，浇筑砼后将短钢管和连墙杆（钢管）用十字
9、扣件连接，结构与外架形成可靠的连接,以保证外架的稳定。连接杆上下错开，成菱形布置。连接杆尽量设置在立杆与大、小横杆的连接处，与脚手架架体垂直，如在规定的位置上设置有困难，应在邻近点补足。拉结杆的设置及其牢固可靠是关系到脚手架的失稳破坏、倾覆的重要关键。拉结杆宜呈水平并垂直于墙面设置，与脚手架连接的一端可稍微下斜，不容许向上翘起。5、挡脚板和护栏：每隔一步架设置一道 200mm 高的踢脚板，固定在立杆内侧，踢脚板材质应用木板制作。在铺脚手板的操作层上必须在外排立杆内侧距脚手板面 900mm 处设一道护栏。踢脚板示意图.6、扫地杆 脚手架必须设置纵、横向扫地杆。纵向扫地杆应采用直角扣件固定在距底座
10、下皮 200mm 高的立杆上。横向扫地杆采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。其连接方式及接头位置同纵向水平杆。7、悬挑工字钢 采用 16 号热轧普通工字钢悬挑，工字钢长度 3 米。悬挑水平钢梁采用钢丝绳与建筑物拉结，最外面钢丝绳距离建筑物1.15m。一端由埋件固定于楼板面上，一端通过钢丝绳拉吊承载，其间距同立杆间距相对应，即1.5m，通过预埋锚固的两个20 的钢筋抱箍与结构梁板固定，锚固长度不少于 35d，锚固段应置于下层板筋位置，或与梁主筋连接。施工工艺：楼板混凝土强度达到要求后，将工字钢从板边缘内侧往外穿过抱箍，并测量定位后，用木方将工字钢塞紧。工字钢拆除工艺及条件：工字钢上方的
11、脚手架拆除后，可进行工字钢的拆除。拆除时，先将塞紧的木方敲掉，然后将工字钢往楼板边缘内侧拖。施工过程中，注意防止工字钢坠下楼板。8、钢丝绳 钢丝绳选用 619+1 光面钢丝绳，强度极限1550MPa，直径为 15.5mm。钢丝绳的连接与固定均采用花篮螺栓，钢丝绳与结构的连接采用预埋吊环的方式拉结。9、防护 外架水平兜底防护按下图所示搭设：.当平桥与楼面不在一个平面时，水平安全网按下图设置：第五节 搭设注意事项 搭设注意事项 1 在外脚手架搭设过程中，必须严格按规定的构造方案和尺寸进行搭设，并及时与结构拉结或采用临时支顶，确保搭设过程的安全。2 脚手架里、外两排立杆搭设均要竖直，相邻两立杆的接头
12、上下应错开 500mm，并不得在同一步距内，搭设第一节立杆时应选用长短不一的钢管。3 搭设过程中应随时校正杆件垂直度和水平偏差，避免偏差过大。.4 剪刀撑从底到顶沿外架连续布置。5 加强对使用材料的检查、检查钢丝绳规格是否符合要求、是否断丝、磨损，检查钢管是否合格，是否变形，检查扣件是否松动，螺栓螺纹是否有损，检查钢管型号、质量等，变形和不合格的扣件、钢管和钢丝绳等材料一律不准在本工程中使用。6 大横杆的对接扣件，开口应朝架子内侧，螺栓向上，螺栓应适度拧紧。第六节 脚手架的拆除施工工艺 拆除作业应按确定的程序进行拆除：安全网挡脚板及脚手板防护栏杆剪刀撑斜撑杆小横杆大横杆立杆。不准分立面拆除或在
13、上下两步同时拆除，做到一步一清，一杆一清。拆立杆时，要先抱住立杆再拆开最后两个扣件。拆除大横杆、斜撑、剪刀撑时，应先拆中间扣件，然后托住中间，再解端头扣件。所有连墙杆必须随脚手架拆除同步下降，严禁先将连墙件整层或数层拆除后再拆脚手架，分段拆除高差不应大于两步，如高差大于两步，应增设连墙件加固。拆除后架体的稳定性不被破坏，如附墙杆被拆除前，应加设临时支撑防止变形，拆除各标准节时，应防止失稳。当脚手架拆至下部最后一根长钢管的高度时，应先在适当位置搭临时抛撑加固，后拆除连墙件。.第五章 质量保证措施 第一节 质量措施（1）脚手架必须经过安全员验收合格后方可使用，作业人员必须认真戴好安全帽、系好安全带
14、。（2）脚手架的验收和日常检查按照以下规定进行，检查合格后方允许使用或继续使用：分段搭设完毕后；连续使用达6 个月；施工中中途停止使用超过15 天，在重新使用之前；在受到暴风或大雨、地震等强力因素作用之后；在使用过程中发现显著变形、沉降、拆除杆件和拉结及安全隐患存在的情况时。（3）架体上的施工荷载必须符合设计要求，结构施工阶段不得超过2 层同时作业，装修施工阶段不得超过 3 层同时作业，在一个跨距内各操作层施工均布荷载标准值总和不得超过6KN/，集中堆载不得超过 300kg；架体上的建筑垃圾及其他杂物应及时清理。（4）在架子的使用过程中，要做好日常的维护、保养工作，派专门人员定期检查钢管、扣件
15、、脚手板及安全网的使用情况，遇有问题及时解决。（5）外观质量：安全网总体颜色应当一致，每一立面安全网的颜色不得出现过大色差，安全网挂设必须紧凑，表面绷紧。脚手架钢管颜色一致。.第六章 安全文明施工（1）脚手架搭设人员必须是经过考核的专业架子工，并持证上岗。（2）搭设过程中划出工作标志区，禁止行人进入，统一指挥、上下呼应、动作协调，严禁在无人指挥下作业。当解开与另一人有关的扣件时必须先告诉对方，并得到允许，以防坠落伤人。（3）开始搭设立杆时应每隔6 跨设置一根抛撑，直至连墙件安装稳定后，方可根据情况拆除。（4）脚手架及时与结构拉结或采取临时支顶，以保证搭设过程安全，未完成脚手架在每日收工前，一定
16、要确保架子稳定。（5）脚手架必须配合施工进度搭设，一次搭设的高度不得超过相邻连墙件以上两步。（7）在搭设过程中应由安全员、架子班长等进行检查、验收和签证。每两步验收一次，达到设计施工要求后挂合格牌。（8）严格控制施工荷载，脚手板上不得集中堆放荷载，施工荷载不得大于3kN/m2，确保较大安全储备。（9）结构施工时不允许一层同时作业，装修施工时同时作业层数不超过两层，临时使用的悬挑脚手架同时作业层数不超过一层。（10）当作业层高出其下连墙件3 m 以上，且其上尚无连墙件时应采取适当的临时抛拉措施。（11）各作业层之间设置可靠的防护栏杆，防止坠落物体伤人。（12）定期检查脚手架，发现问题和隐患，在施
17、工作业前及时维修加固，以达到坚固稳定，确保施工安全。（13）脚手架拆除必须遵循“先搭的后拆，后搭的先拆”的原则。（14）施工人员严禁凌空抛掷杆件、物料、扣件及其他，材料、工具用滑轮和绳索运输，不得乱扔。（15）使用的工具要放在工具袋内，防止掉落伤人；登高要穿防滑鞋，袖口及裤口要扎紧。（16）脚手架堆放场做到整洁、摆放合理、专人保管，并建立严格领料手续。（17）施工人员做到活完料净脚下清，确保脚手架施工材料不浪费。.（18）运至地面的材料应按指定地点随拆随运，分类堆放，当天拆当天清，拆下的扣件和钢丝要集中回收处理，应及时整理、检查，按品种、分规格堆放整齐，妥善保管。.第七章 计算书 第一节 一般
18、部位悬挑式扣件钢管脚手架计算 1.1.大横杆的计算 大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。1.均布荷载值计算 大横杆的自重标准值 P1=0.038kN/m 脚手板的荷载标准值 P2=0.3000.850/2=0.128kN/m 活荷载标准值 Q=3.0000.850/2=1.275kN/m 静荷载的计算值 q1=1.20.038+1.20.128=0.199kN/m 活荷载的计算值 q2=1.41.275=1.785kN/m 大横杆计算荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度)大横杆计算荷载组合简图(
19、支座最大弯矩)2.抗弯强度计算 最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩 跨中最大弯矩计算公式如下:跨中最大弯矩为 M1max=0.080.1991.52+0.101.7851.52=0.437 kN.m 支座最大弯矩计算公式如下:.支座最大弯矩为 M2max=-0.100.1991.52-0.1171.7851.52=-0.515 kN.m 我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：=0.437106/5080=101.378 N/mm2 大横杆的计算强度小于 205.0N/mm2,满足要求!3.挠度计算 最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度 计算公式如下:静荷载标准值 q
20、1=P1+P2=0.038+0.128=0.166 kN/m 活荷载标准值 q2=1.275kN/m 三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度 V=0.6770.16615004/(1002.06105121900)+0.9901.27515004/(1002.06105121900)=2.771 mm 大横杆的最大挠度小于 1500.0/150 与 10mm,满足要求!1.2.小横杆的计算 小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。1.荷载值计算 大横杆的自重标准值 P1=0.0381.500=0.058k
21、N 脚手板的荷载标准值 P2=0.3000.8501.500/2=0.191kN 活荷载标准值 Q=3.0000.8501.500/2=1.913kN 荷载的计算值 P=1.20.058+1.20.191+1.41.913=2.976kN 小横杆计算简图.2.抗弯强度计算 最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和 均布荷载最大弯矩计算公式如下:Mqmax=1.20.0380.852/8=0.004 kN.m 集中荷载最大弯矩计算公式如下:Mpmax=2.9760.85/4=0.6323kN.m 最大弯矩 M=Mqmax+Mpmax=0.637 kN.m；最大应力计算值
22、=M/W=0.637106/5080=125.312 N/mm2；小横杆的最大弯曲应力 =125.312 N/mm2 小于 小横杆的抗压强度设计值 205 N/mm2，满足要求！3.挠度计算 最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和均布荷载最大挠度计算公式如下:qmax=50.0388504/(3842.06105121900)=0.01 mm 大横杆传递荷载 P=p1+p2+Q=0.058+0.191+1.912=2.161 kN 集中荷载最大挠度计算公式如下:小横杆自重均布荷载引起的最大挠度 pmax=2161.358503/(48 2.06105121900)=1
23、.101 mm 最大挠度和 =qmax+pmax=0.01+1.101=1.112 mm 小横杆的最大挠度为 1.112 mm 小于 小横杆的最大容许挠度 850/150=5.667 与 10 mm,满足要求！.1.3.扣件抗滑力的计算 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取 8.0kN；R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；1.荷载值计算 大横杆的自重标准值:P1=0.0381.51/2=0.029 kN；小横杆的自重标准值:P2=0.0380.85/2=0.016 kN；脚手板的自重标准值:P3
24、=0.30.851.5/2=0.191 kN；活荷载标准值:Q=30.851.5/2=1.912 kN；荷载的设计值:R=1.2(0.029+0.016+0.191)+1.41.912=2.961 kN；当直角扣件的拧紧力矩达 40-65N.m 时,试验表明:单扣件在 12kN 的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取 8.0kN；双扣件在 20kN 的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取 12.0kN；1.4.脚手架荷载标准值 作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：(1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本例为 0.1248 NG1=0.1248+(1.501/2
25、)0.038/1.8018.5=2.604kN (2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；本例采用冲压钢脚手板，标准值为 0.30 NG2=0.300101.500(0.850+0.2)/2=2.362kN (3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例采用栏杆、木脚手板标挡板，准值为 0.17 NG3=0.1701.50010/2=1.275kN (4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.010 NG4=0.0101.50024.100=0.294kN 经计算得到，静荷载标准值 NG=NG1+NG2+NG3+NG4=6.535kN。活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外
26、立杆按一纵距内施工荷载总和的.1/2 取值。经计算得到，活荷载标准值 NQ=3.00021.5000.850/2=3.825kN，风荷载标准值应按照以下公式计算 其中 W0 基本风压(kN/m2)，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)附录表 D.4 的规定采用：W0=0.300 Uz 风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)附录表 7.2.1 的规定采用：Uz=1.420 Us 风荷载体型系数：Us=0.117 经计算得到，风荷载标准值 Wk=0.3001.4200.117=0.050kN/m2。考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N=1.2NG
27、+0.91.4NQ 经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力 N=1.26.535+0.91.43.825=12.662kN 不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N=1.2NG+1.4NQ 经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力 N=1.26.535+1.43.825=13.197kN 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW 计算公式 MW=0.91.4Wklah2/10 其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)；la 立杆的纵距(m)；h 立杆的步距(m)。经过计算得到风荷载产生的弯矩 Mw=0.91.40.0501.5001.8001.800/10=0.031kN.m 1.5.立杆的稳定性计
28、算 1.不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算.其中 N 立杆的轴心压力设计值，N=13.197kN；i 计算立杆的截面回转半径，i=1.58cm；k 计算长度附加系数，取 1.155；u 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500；l0 计算长度(m),由公式 l0=kuh 确定，l0=1.1551.5001.800=3.118m；A 立杆净截面面积，A=4.890cm2；W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=5.080cm3；由长细比，为 3118/16=197；轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到 0.186；钢管立杆受压强度计算值(N/mm2)；经计算得到=13197
29、/(0.19489)=142.04N/mm2；f 钢管立杆抗压强度设计值，f=205.00N/mm2；不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 f,满足要求!2.考虑风荷载时,立杆的稳定性计算 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N=12.662kN；i 计算立杆的截面回转半径，i=1.58cm；k 计算长度附加系数，取 1.155；u 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500；l0 计算长度(m),由公式 l0=kuh 确定，l0=1.1551.5001.800=3.118m；A 立杆净截面面积，A=4.890cm2；W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=5.080cm3；由长细比，为 3118/1
30、6=197；.轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到 0.186；MW 计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，MW=0.031kN.m；钢管立杆受压强度计算值(N/mm2)；经计算得到=12662/(0.19489)+31000/5080=142.385N/mm2；f 钢管立杆抗压强度设计值，f=205.00N/mm2；考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 f,满足要求!1.6.连墙件的计算 连墙件的轴向力设计值应按照下式计算：Nl=Nlw+N0 风荷载标准值 Wk=0.099 kN/m2；每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积 Aw=16.2 m2；按规范5.4.1 条连墙件
31、约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN),N0=5.000 kN；风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，按照下式计算：Nlw=1.4WkAw=2.242 kN；连墙件的轴向力设计值 Nl=Nlw+N0=7.242 kN；连墙件承载力设计值按下式计算：Nf=Af 其中 -轴心受压立杆的稳定系数；由长细比 l/i=200/15.8 的结果查表得到=0.966，l 为内排架距离墙的长度；又：A=4.89 cm2；f=205 N/mm2；连墙件轴向承载力设计值为 Nf=0.9664.8910-4205103=96.837 kN；Nl=7.242 Nf=96.837,连墙件的设计计算满足要求！连墙件
32、采用双扣件与墙体连接。由以上计算得到 Nl=7.242 小于双扣件的抗滑力 16 kN，满足要求！1.7.悬挑梁的受力计算 悬挑脚手架按照带悬臂的单跨梁计算.悬臂单跨梁计算简图 水平支撑梁的截面惯性矩 I=1130.00cm4，截面模量(抵抗矩)W=141.00cm3。受脚手架作用集中强度计算荷载 N=13.197kN 水平钢梁自重强度计算荷载 q=1.226.100.00017.8510=0.25kN/m 经过计算得到：最大弯矩 Mmax=0.251.332/2+13.197(0.85+0.35)+13.1970.35=20.676kN.m RA=（13.1972.47+13.1971.62
33、+0.50.252.62.6）/1.27=43.166 kN RB=RA-2N-ql=-（43.166-13.1972-0.252.6）=-16.122 kN 抗弯计算强度 f=20.676106/(1.05141000.0)=139.656N/mm2 水平支撑梁的抗弯计算强度小于 215.0N/mm2,满足要求!最大挠度 Vmax=13.197（1.23+0.353）1000/（3210109113010-8）+0.251.3341000/（8210109113010-8）=3.423mm 按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ 130-2011)表 5.1.8 规定：水平支撑梁的
34、最大挠度小于 2600.0/250,满足要求!1.8.悬挑梁的整体稳定性计算 水平钢梁采用 16 号工字钢,计算公式如下 其中 b 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，查表 钢结构设计规范(GB50017-2003)附录 B 得到：.b=2.00 由于b 大于 0.6，按照钢结构设计规范(GB50017-2003)附录 B 其值b=1.07-0.282/b=0.929 经过计算得到强度=20.676106/(0.929141000.00)=157.845N/mm2；水平钢梁的稳定性计算 f,满足要求!1.9.锚固段与楼板连接的计算 1.水平钢梁与楼板压点如果采用钢筋拉环，拉环强度计算如下：水平钢梁
35、与楼板压点的拉环受力 R=16.122kN 水平钢梁与楼板压点的拉环强度计算公式为 其中f为拉环钢筋抗拉强度，每个拉环按照两个截面计算，按照混凝土结构设计规范10.9.8 f=50N/mm2；压点处采用 1 个 U 形钢筋拉环连接；所需要的水平钢梁与楼板压点的拉环最小直径 D=161224/(3.141650.002)1/2=14.32mm 选用 A20 拉环，水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧 30cm 以上搭接长度。2.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，螺栓粘结力锚固强度计算如下：固深度计算公式 其中 N 锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力，N=16.122kN
36、；d 楼板螺栓的直径，d=20mm；fb 楼板螺栓与混凝土的容许粘接强度，计算中取1.5N/mm2；h 楼板螺栓在混凝土楼板内的锚固深度，经过计算得到 h 要大于16122/(3.1416201.5)=171.146mm。3.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，混凝土局部承压计算如下：.混凝土局部承压的螺栓拉力要满足公式 其中 N 锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力，N=16.122kN；d 楼板螺栓的直径，d=20mm；b 楼板内的螺栓锚板边长，b=5d=100mm；fcc 混凝土的局部挤压强度设计值，计算中取 0.95fc=15.87N/mm2；经过计算得到公式右边等于 153.717kN 楼
37、板混凝土局部承压计算满足要求!4.水平钢梁与楼板锚固压点部位楼板负弯矩配筋计算如下：锚固压点处楼板负弯矩数值为 M=16.1221.27/2=10.237kN.m 根据混凝土结构设计规程GB50010-2002 第 7.2.1 条 其中 1系数，当混凝土强度不超过 C50 时，1 取为 1.0,当混凝土强度等级为 C80 时，1 取为 0.94，期间按线性内插法确定；fc混凝土抗压强度设计值；h0截面有效高度；fy钢筋受拉强度设计值。截面有效高度 h0=120-15=105mm；s=10.237106/(1.00016.7001.51000105.02)=0.037 =1-(1-20.037)
38、1/2=0.038 s=1-0.038/2=0.981.楼板压点负弯矩配筋为 As=10.237106/(0.981105.0360.0)=276mm2 本工程楼板钢筋面积 As/=523 mm2As=276mm2，满足要求。第二节 柱边悬挑式扣件钢管脚手架计算 2.1.大横杆的计算 大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。1.均布荷载值计算 大横杆的自重标准值 P1=0.038kN/m 脚手板的荷载标准值 P2=0.3000.850/2=0.128kN/m 活荷载标准值 Q=3.0000.850/2=
39、1.275kN/m 静荷载的计算值 q1=1.20.038+1.20.128=0.199kN/m 活荷载的计算值 q2=1.41.275=1.785kN/m 大横杆计算荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度)大横杆计算荷载组合简图(支座最大弯矩)2.抗弯强度计算 最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩 跨中最大弯矩计算公式如下:跨中最大弯矩为 M1max=0.080.1991.52+0.101.7851.52=0.437 kN.m 支座最大弯矩计算公式如下:.支座最大弯矩为 M2max=-0.100.1991.52-0.1171.7851.52=-0.515 kN.m 我们选择支座弯矩
40、和跨中弯矩的最大值进行强度验算：=0.437106/5080=101.378 N/mm2 大横杆的计算强度小于 205.0N/mm2,满足要求!3.挠度计算 最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度 计算公式如下:静荷载标准值 q1=P1+P2=0.038+0.128=0.166 kN/m 活荷载标准值 q2=1.275kN/m 三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度 V=0.6770.16615004/(1002.06105121900)+0.9901.27515004/(1002.06105121900)=2.771 mm 大横杆的最大挠度小于 1500.0/150 与 10mm,满足要求
41、!2.2.小横杆的计算 小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。1.荷载值计算 大横杆的自重标准值 P1=0.0381.500=0.058kN 脚手板的荷载标准值 P2=0.3000.8501.500/2=0.191kN 活荷载标准值 Q=3.0000.8501.500/2=1.913kN 荷载的计算值 P=1.20.058+1.20.191+1.41.913=2.976kN 小横杆计算简图.2.抗弯强度计算 最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和 均布荷载最大弯矩计算公式如
42、下:Mqmax=1.20.0380.852/8=0.004 kN.m 集中荷载最大弯矩计算公式如下:Mpmax=2.9760.85/4=0.6323kN.m 最大弯矩 M=Mqmax+Mpmax=0.637 kN.m；最大应力计算值 =M/W=0.637106/5080=125.312 N/mm2；小横杆的最大弯曲应力 =125.312 N/mm2 小于 小横杆的抗压强度设计值 205 N/mm2，满足要求！3.挠度计算 最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和均布荷载最大挠度计算公式如下:qmax=50.0388504/(3842.06105121900)=0.01
43、mm 大横杆传递荷载 P=p1+p2+Q=0.058+0.191+1.912=2.161 kN 集中荷载最大挠度计算公式如下:小横杆自重均布荷载引起的最大挠度 pmax=2161.358503/(48 2.06105121900)=1.101 mm 最大挠度和 =qmax+pmax=0.01+1.101=1.112 mm 小横杆的最大挠度为 1.112 mm 小于 小横杆的最大容许挠度 850/150=5.667 与 10 mm,满足要求！.2.3.扣件抗滑力的计算 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取 8
44、.0kN；R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；1.荷载值计算 大横杆的自重标准值:P1=0.0381.51/2=0.029 kN；小横杆的自重标准值:P2=0.0380.85/2=0.016 kN；脚手板的自重标准值:P3=0.30.851.5/2=0.191 kN；活荷载标准值:Q=30.851.5/2=1.912 kN；荷载的设计值:R=1.2(0.029+0.016+0.191)+1.41.912=2.961 kN；当直角扣件的拧紧力矩达 40-65N.m 时,试验表明:单扣件在 12kN 的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取 8.0kN；双扣件在 20kN 的荷载下会滑动,其抗
45、滑承载力可取 12.0kN；2.4.脚手架荷载标准值 作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：(1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本例为 0.1248 NG1=0.1248+(1.501/2)0.038/1.8018.5=2.604kN (2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；本例采用冲压钢脚手板，标准值为 0.30 NG2=0.300101.500(0.850+0.2)/2=2.362kN (3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例采用栏杆、木脚手板标挡板，准值为 0.17 NG3=0.1701.50010/2=1.275kN (4)吊挂的安
46、全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.010 NG4=0.0101.50024.100=0.294kN 经计算得到，静荷载标准值 NG=NG1+NG2+NG3+NG4=6.535kN。活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的.1/2 取值。经计算得到，活荷载标准值 NQ=3.00021.5000.850/2=3.825kN，风荷载标准值应按照以下公式计算 其中 W0 基本风压(kN/m2)，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)附录表 D.4 的规定采用：W0=0.300 Uz 风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)
47、附录表 7.2.1 的规定采用：Uz=1.420 Us 风荷载体型系数：Us=0.117 经计算得到，风荷载标准值 Wk=0.3001.4200.117=0.050kN/m2。考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N=1.2NG+0.91.4NQ 经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力 N=1.26.535+0.91.43.825=12.662kN 不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N=1.2NG+1.4NQ 经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力 N=1.26.535+1.43.825=13.197kN 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW 计算公式 MW=0.91.4Wklah
48、2/10 其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)；la 立杆的纵距(m)；h 立杆的步距(m)。经过计算得到风荷载产生的弯矩 Mw=0.91.40.0501.5001.8001.800/10=0.031kN.m 2.5.立杆的稳定性计算 1.不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算.其中 N 立杆的轴心压力设计值，N=13.197kN；i 计算立杆的截面回转半径，i=1.58cm；k 计算长度附加系数，取 1.155；u 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500；l0 计算长度(m),由公式 l0=kuh 确定，l0=1.1551.5001.800=3.118m；A 立杆净截面面积，A=4.8
49、90cm2；W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=5.080cm3；由长细比，为 3118/16=197；轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到 0.186；钢管立杆受压强度计算值(N/mm2)；经计算得到=13197/(0.19489)=142.04N/mm2；f 钢管立杆抗压强度设计值，f=205.00N/mm2；不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 f,满足要求!2.考虑风荷载时,立杆的稳定性计算 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N=12.662kN；i 计算立杆的截面回转半径，i=1.58cm；k 计算长度附加系数，取 1.155；u 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=
50、1.500；l0 计算长度(m),由公式 l0=kuh 确定，l0=1.1551.5001.800=3.118m；A 立杆净截面面积，A=4.890cm2；W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=5.080cm3；由长细比，为 3118/16=197；.轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到 0.186；MW 计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，MW=0.031kN.m；钢管立杆受压强度计算值(N/mm2)；经计算得到=12662/(0.19489)+31000/5080=142.385N/mm2；f 钢管立杆抗压强度设计值，f=205.00N/mm2；考虑风荷载时，立杆的稳定性