厂房建设支撑架承载力验算书.pdf

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1、厂房建设支撑架承载力验算书 基本参数：+18.3M 层板厚 120，梁板 C30 砼 板支撑架搭设高度：18.11 米 支撑架钢管类型：483.5。C30 钢筋砼自重：25.0KN/M3 18 九夹板及 50 100 木枋 自重：0.35KN/施工活荷载标准值：2.0KN/倾倒砼时的荷载标准值：2。0KN/首层钢筋砼现浇板 120 厚 C30 砼承载力设计值 fc=200.00(KN/)（一）600(500)1800 大跨度框架梁支撑架设计 注：取断面较大的计算 参数信息：1。模板支撑及构造参数 梁截面宽度 B(m)：0.60;梁截面高度 D(m)：1。80；混凝土板厚度(mm)：120.00

2、；立杆纵距（沿梁跨度方向间距）La(m)：0。50;立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m):0。10；脚手架步距（m):1.50；梁支撑架搭设高度H(m)：18.18；梁两侧立柱间距（m）：1。00；承重架支设：多根承重立杆，钢管支撑垂直梁截面；梁底增加承重立杆根数：2；立杆横向间距或排距Lb(m)：1.00；采用的钢管类型为483.50；扣件连接方式：双扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数：0。80；2.荷载参数 模板自重(kN/m2):0。35；钢筋自重（kN/m3)：1.50；施工均布荷载标准值(kN/m2)：2。5；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2)：43.2；倾倒混

3、凝土侧压力（kN/m2）:2。0;振捣混凝土荷载标准值(kN/m2):2。0 3.材料参数 木材品种：柏木；木材弹性模量E(N/mm2)：10000.0；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：17。0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1。7；面板类型：胶合面板；钢材弹性模量E(N/mm2)：0；钢材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：205。0；面板弹性模量E(N/mm2):9000.0；面板抗弯强度设计值fm（N/mm2）：11.0；4.梁底模板参数 梁底纵向支撑根数：4；面板厚度（mm)：18.0;5。两侧模板参数 主楞间距（mm）：500；次楞间距(mm):300；穿梁螺栓水平间距（

4、mm）：500；穿梁螺栓竖向间距（mm)：300;穿梁螺栓直径（mm）：M14；主楞龙骨材料：木楞，宽度50mm，高度100mm;主楞合并根数：2；次楞龙骨材料：木楞,宽度50mm，高度100mm；次楞合并根数：2；梁模板荷载标准值计算：1。两侧模板荷载 强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。按施工手册，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值：其中 -混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t-新浇混凝土的初凝时间，取7。000h;T-混凝土的入模温度，取25。000；V-混凝土的浇筑速度，取1。500m/h;H

5、 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.800m；1-外加剂影响修正系数，取1.000；2-混凝土坍落度影响修正系数，取1。150.根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；分别为 52.057 kN/m2、43.200 kN/m2，取较小值43。200 kN/m2作为本工程计算荷载。两侧模板面板的计算：面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力.计算的原则是按照龙骨的间距和模板面的大小，按支撑在内楞上的三跨连续梁计算.面板计算简图 1。抗弯验算 其中，-面板的弯曲应力计算值（N/

6、mm2)；M-面板的最大弯矩（N。mm);W-面板的净截面抵抗矩，W=50。001。81.8/6=27。00cm3；f-面板的抗弯强度设计值（N/mm2)；按以下公式计算面板跨中弯矩：其中，q-作用在模板上的侧压力，包括：新浇混凝土侧压力设计值：q1=1.20.5043。200。90=23.33kN/m；倾倒混凝土侧压力设计值：q2=1。40。502.000.90=1。26kN/m；q=q1+q2=23。328+1.260=24.588 kN/m；计算跨度（内楞间距）:l=300.00mm；面板的最大弯矩 M=0.124。59300。002=2.21105N。mm;经计算得到，面板的受弯应力计

7、算值：=2.21105/2。70104=8。196N/mm2；面板的抗弯强度设计值：f=11.000N/mm2；面板的受弯应力计算值 =8.196N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 f=11。000N/mm2，满足要求！2.挠度验算 q-作用在模板上的侧压力线荷载标准值：q=43.200。50=21。60N/mm；l-计算跨度（内楞间距）：l=300.00mm；E面板材质的弹性模量：E=9000.00N/mm2;I-面板的截面惯性矩：I=50.001。801。801.80/12=24。30cm4；面板的最大挠度计算值：=0.67721。60300.004/(1009000.002.4310

8、5)=0.542 mm;面板的最大容许挠度值：=l/250=300。000/250=1。200mm；面板的最大挠度计算值 =0。542mm 小于 面板的最大容许挠度值=1。200mm，满足要求！两侧模板内外楞的计算：1。内楞计算 内楞（木或钢）直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算.本工程中，龙骨采用木楞，截面宽度50mm，截面高度100mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W=50100100/6=83.33cm3；I=50100100100/12=416.67cm4；内楞计算简图(1)。内楞强度验算 强度验算计算公式如下：其中，-内楞弯曲应力计算值（N/mm2)；M-

9、内楞的最大弯矩（N.mm）;W-内楞的净截面抵抗矩；f 内楞的强度设计值（N/mm2).按以下公式计算内楞跨中弯矩：其中，作用在内楞的荷载，q=（1.243。2000.90+1。42.0000.90）0.300/2=7。38kN/m；内楞计算跨度（外楞间距）:l=500mm；内楞的最大弯矩：M=0。17。38500。002=1。84105N。mm；经计算得到，内楞的最大受弯应力计算值 =1。84105/8.33104=2。213 N/mm2；内楞的抗弯强度设计值：f=17.000N/mm2；内楞最大受弯应力计算值 =2.213 N/mm2 内楞的抗弯强度设计值 小于 f=17。000N/mm2

10、，满足要求！（2）.内楞的挠度验算 其中 E-面板材质的弹性模量：10000.00N/mm2;q-作用在模板上的侧压力线荷载标准值：q=43.200.30/2=6.48 N/mm；l-计算跨度（外楞间距）：l=500.00mm；I-面板的截面惯性矩：E=4。17106N/mm2；内楞的最大挠度计算值：=0。6776.48500。004/（10010000。004。17106）=0.066 mm；内楞的最大容许挠度值：=2。000mm；内楞的最大挠度计算值=0。066mm 小于 内楞的最大容许挠度值=2.000mm，满足要求！2.外楞计算 外楞（木或钢）承受内楞传递的荷载，按照集中荷载作用下的三

11、跨连续梁计算。本工程中，外龙骨采用木楞，截面宽度50mm，截面高度100mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W=50100100/6=83.33cm3；I=50100100100/12=416。67cm4；外楞计算简图(1)。外楞抗弯强度验算 其中 -外楞受弯应力计算值（N/mm2）M 外楞的最大弯矩(N.mm)；W 外楞的净截面抵抗矩；f-外楞的强度设计值（N/mm2).最大弯矩M按下式计算：其中，作用在外楞的荷载：P=（1.243。200。90+1.42.000。90）0。500.30/2=3.69kN;外楞计算跨度（对拉螺栓竖向间距）：l=300mm;外楞的最大弯矩：M=0.1753

12、688。200300.000=1.94105N。mm 经计算得到，外楞的受弯应力计算值：=1。94105/8。33104=2.324 N/mm2；外楞的抗弯强度设计值：f=17.000N/mm2；外楞的受弯应力计算值 =2。324N/mm2 小于 外楞的抗弯强度设计值 f=17。000N/mm2，满足要求！（2）.外楞的挠度验算 其中 E-外楞的弹性模量，其值为 10000.00N/mm2;p作用在模板上的侧压力线荷载标准值：p=43.200。500。30/2=3.24 KN；l计算跨度（拉螺栓间距）：l=300.00mm；I面板的截面惯性矩：I=4。17106mm4;外楞的最大挠度计算值：=

13、1.1463.24103300。003/（10010000。004。17106）=0。024mm;外楞的最大容许挠度值：=1。200mm；外楞的最大挠度计算值 =0。024mm 小于 外楞的最大容许挠度值=1.200mm，满足要求！穿梁螺栓的计算：验算公式如下：其中 N 穿梁螺栓所受的拉力；A-穿梁螺栓有效面积(mm2);f-穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170.000 N/mm2;查表得：穿梁螺栓的直径：14 mm;穿梁螺栓有效直径：11。55 mm;穿梁螺栓有效面积：A=105 mm2；穿梁螺栓所受的最大拉力：N=43.2000.5000.3002=12.960 kN.穿梁螺栓最大容许拉力值

14、：N=170。000105/1000=17.850 kN；穿梁螺栓所受的最大拉力 N=12.960kN 小于 穿梁螺栓最大容许拉力值 N=17.850kN，满足要求！梁底模板计算：面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小，按支撑在底撑上的三跨连续梁计算.强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W=500.0018.0018.00/6=2。70104mm3；I=500.0018。0018。00

15、18。00/12=2.43105mm4;1。抗弯强度验算 按以下公式进行面板抗弯强度验算：其中，-梁底模板的弯曲应力计算值（N/mm2）；M-计算的最大弯矩(kN.m)；l-计算跨度（梁底支撑间距）：l=200.00mm；q-作用在梁底模板的均布荷载设计值（kN/m)；新浇混凝土及钢筋荷载设计值：q1：1.2（24.00+1.50）0。501.800。90=24。79kN/m；模板结构自重荷载：q2:1.20。350.500.90=0.19kN/m；振捣混凝土时产生的荷载设计值：q3：1。42.000.500.90=1。26kN/m;q=q1+q2+q3=24.79+0.19+1。26=26.

16、24kN/m；跨中弯矩计算公式如下：Mmax=0。1026。2350.2002=0.105kN.m；=0。105106/2。70104=3。887N/mm2;梁底模面板计算应力 =3。887 N/mm2 小于 梁底模面板的抗压强度设计值 f=11。000N/mm2，满足要求！2。挠度验算 根据建筑施工计算手册刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。最大挠度计算公式如下：其中，q作用在模板上的压力线荷载：q=（(24。0+1。50)1。800+0.35）0.50=23。13KN/m；l计算跨度（梁底支撑间距）：l=200。00mm；E-面板的弹性模量：E=9000.0N/mm2;面板的最大

17、允许挠度值：=200。00/250=0。800mm；面板的最大挠度计算值：=0。67723。125200。04/(1009000.02。43105)=0.115mm；面板的最大挠度计算值：=0。115mm 小于 面板的最大允许挠度值：=200。0/250=0。800mm，满足要求！梁底支撑的计算：本工程梁底支撑采用钢管。强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。1。荷载的计算：（1）钢筋混凝土梁自重（kN/m）:q1=(24。000+1.500)1。8000。200=9。180 kN

18、/m；(2)模板的自重线荷载(kN/m):q2=0.3500。200（21。800+0.600）/0.600=0。490 kN/m；(3）活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载（kN/m)：经计算得到，活荷载标准值 P1=（2.500+2.000）0。200=0.900 kN/m；2。钢管的支撑力验算 静荷载设计值 q=1。29.180+1.20.490=11。604 kN/m;活荷载设计值 P=1.40。900=1.260 kN/m；钢管计算简图 钢管按照三跨连续梁计算。本算例中，钢管的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W=5。08cm3 I=12。19cm4 钢管强度验算：最大弯矩

19、考虑为静荷载与活荷载的设计值最不利分配的弯矩和，计算公式如下：线荷载设计值 q=11。604+1.260=12.864 kN/m；最大弯矩 M=0。1ql2=0。111。6040。5000。500=0.290 kN。m；最大应力 =M/W=0.290106/5080.0=57.106 N/mm2；抗弯强度设计值 f=205.000 N/mm2；钢管的最大应力计算值 57.106 N/mm2 小于 钢管抗弯强度设计值 205.000 N/mm2，满足要求！钢管抗剪验算：最大剪力的计算公式如下：截面抗剪强度必须满足：其中最大剪力：V=0。611。6040。500=3.481 kN；钢管的截面面积矩

20、查表得 A=489.000 mm2；钢管受剪应力计算值 =23481.200/489。000=14.238 N/mm2；钢管抗剪强度设计值 =120。000 N/mm2;钢管的受剪应力计算值 14。238 N/mm2 小于 钢管抗剪强度设计值 120。000 N/mm2，满足要求！钢管挠度验算：最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下：q=9.180+0。490=9。670 kN/m；钢管最大挠度计算值=0.6779.670500.0004/(10020600.00012。190104)=1。629mm;钢管的最大允许挠度=0.5001000/250=2。000 m

21、m；钢管的最大挠度计算值=1.629 mm 小于 钢管的最大允许挠度=2.000 mm，满足要求！3。支撑钢管的强度验算 支撑钢管按照简支梁的计算如下 荷载计算公式如下：（1）钢筋混凝土梁自重(kN/m2)：q1=（24.000+1。500）1。800=45.900 kN/m2；(2)模板的自重（kN/m2）:q2=0.350 kN/m2；（3）活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载（kN/m2）：q3=（2。500+2.000）=4.500 kN/m2；q=1.2(45.900+0。350)+1。44。500 =61。800 kN/m2;梁底支撑根数为 n，立杆梁跨度方向间距为a，梁

22、宽为b，梁高为h，梁底支撑传递给钢管的集中力为P，两侧模板传给钢管的集中力为N。当n=2时：当n2时：计算简图（kN）支撑钢管变形图(m.m)支撑钢管弯矩图（kN。m）经过连续梁的计算得到：支座反力 RA=RB=1.365 kN，中间支座最大反力Rmax=8。300;最大弯矩 Mmax=0。273 kN.m；最大挠度计算值 Vmax=0.125 mm；支撑钢管的最大应力=0。273106/5080。0=53.721 N/mm2；支撑钢管的抗压设计强度 f=205.0 N/mm2；支撑钢管的最大应力计算值 53。721 N/mm2 小于 支撑钢管的抗压设计强度 205。0 N/mm2，满足要求！

23、梁底纵向钢管计算：纵向钢管只起构造作用，通过扣件连接到立杆。扣件抗滑移的计算：按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座 刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0。80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算（规范5.2。5):R Rc 其中 Rc-扣件抗滑承载力设计值，取12.80 kN;R-纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，根据前面计算结果得到 R=8。300 kN;R 12.80 kN，所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求！立杆的稳定性计

24、算：立杆的稳定性计算公式 1。梁两侧立杆稳定性验算：其中 N-立杆的轴心压力设计值，它包括：横杆的最大支座反力：N1=1.365 kN；脚手架钢管的自重：N2=1。20。12918.180=2。816 kN;楼板的混凝土模板的自重：N3=1。2(1.00/2+（1。00-0。60）/2)0.500。35=0。147 kN；楼板钢筋混凝土自重荷载：N4=1.2(1。00/2+(1.00-0.60)/2)0。500.120(1.50+24.00)=1.285 kN；N=1.365+2。816+0。147+1.285=5。613 kN；-轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到；i-计算

25、立杆的截面回转半径(cm)：i=1.58；A-立杆净截面面积(cm2)：A=4.89；W-立杆净截面抵抗矩(cm3)：W=5.08；-钢管立杆轴心受压应力计算值（N/mm2）；f-钢管立杆抗压强度设计值：f=205.00 N/mm2;lo-计算长度（m）；如果完全参照扣件式规范不考虑高支撑架，按下式计算 lo=k1uh (1)k1-计算长度附加系数，取值为：1.155;u-计算长度系数，参照扣件式规范表5.3.3，u=1.700；上式的计算结果：立杆计算长度 Lo=k1uh=1。1551.7001.500=2。945 m；Lo/i=2945.250/15.800=186.000;由长细比 lo

26、/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数=0。207；钢管立杆受压应力计算值；=5613.154/(0。207489.000)=55。453 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 =55。453 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f=205.00 N/mm2，满足要求！如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由下式计算 lo=k1k2(h+2a)（2）k1-计算长度附加系数按照表1取值1.167；k2-计算长度附加系数，h+2a=1。700 按照表2取值1。049；上式的计算结果：立杆计算长度 Lo=k1k2(h+2a)=1。1671.049（1.500+0。1002）=2.081 m；Lo/

27、i=2081.111/15。800=132。000；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数=0。386；钢管立杆受压应力计算值；=5613.154/(0。386489。000)=29。738 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 =29。738 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f=205。00 N/mm2，满足要求！2.梁底受力最大的支撑立杆稳定性验算：其中 N-立杆的轴心压力设计值，它包括：梁底支撑最大支座反例：N1=8.300 kN;脚手架钢管的自重：N2=1.20。129（18.180-1.800）=2。816 kN；N=8.300+2。816=10。838 kN

28、;轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到；i-计算立杆的截面回转半径（cm）：i=1。58；A 立杆净截面面积(cm2)：A=4.89；W-立杆净截面抵抗矩（cm3)：W=5.08；-钢管立杆轴心受压应力计算值(N/mm2)；f-钢管立杆抗压强度设计值：f=205。00 N/mm2；lo-计算长度(m)；如果完全参照扣件式规范不考虑高支撑架，按下式计算 lo=k1uh (1)k1-计算长度附加系数，取值为：1。167；u 计算长度系数，参照扣件式规范表5.3.3，u=1。700；上式的计算结果：立杆计算长度 Lo=k1uh=1。1671。7001。500=2.976 m；Lo/i

29、=2975.850/15.800=188.000；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数=0.203;钢管立杆受压应力计算值;=10837.622/(0。203489.000)=109。176 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 =109.176 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f=205。00 N/mm2，满足要求！如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由下式计算 lo=k1k2（h+2a）(2)k1-计算长度附加系数按照表1取值1。167；k2-计算长度附加系数，h+2a=1。700 按照表2取值1。049;上式的计算结果：立杆计算长度 Lo=k1k2(h+2a)=1

30、.1671.049(1。500+0.1002)=2。081 m；Lo/i=2081.111/15。800=132.000；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数=0。386；钢管立杆受压应力计算值；=10837。622/(0.386489。000)=57。417 N/mm2;钢管立杆稳定性计算 =57.417 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f=205.00 N/mm2，满足要求！（二）、300(250)800（600、500）梁支撑架设计 注：取断面较大的计算 参数信息：1.模板支撑及构造参数 梁截面宽度 B(m):0.30;梁截面高度 D(m):0。80 混凝

31、土板厚度(mm):120.00;立杆纵距（沿梁跨度方向间距）La(m):1。00；立杆上端伸出至模板支撑点长度a（m）：0。10；脚手架步距（m）：1。50；梁支撑架搭设高度H（m）：18.18；梁两侧立柱间距(m):0.60；承重架支设：无承重立杆，木方支撑垂直梁截面；立杆横向间距或排距Lb(m)：1.00;采用的钢管类型为483.50；扣件连接方式：单扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数：0。80；2.荷载参数 模板自重（kN/m2):0.35;钢筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷载标准值（kN/m2):2.5;新浇混凝土侧压力标准值（kN/m2）：19.2;倾倒

32、混凝土侧压力(kN/m2):2。0；振捣混凝土荷载标准值（kN/m2)：2.0 3。材料参数 木材品种：柏木；木材弹性模量E(N/mm2)：10000。0；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：17.0;木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.7；面板类型：胶合面板；钢材弹性模量E(N/mm2)：0;钢材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：205。0；面板弹性模量E（N/mm2）：9000.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2):11。0；4.梁底模板参数 梁底纵向支撑根数：2；面板厚度（mm)：18.0；5.两侧模板参数 主楞间距(mm)：500；次楞间距（mm)：300；穿梁螺栓水平间距

33、（mm)：500；穿梁螺栓竖向间距（mm）：300；穿梁螺栓直径（mm）：M12;主楞龙骨材料：木楞,宽度50mm，高度100mm；主楞合并根数：2；次楞龙骨材料：木楞,宽度50mm，高度100mm；次楞合并根数：2;梁模板荷载标准值计算：1.两侧模板荷载 强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。按施工手册，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值：其中 -混凝土的重力密度，取24。000kN/m3;t-新浇混凝土的初凝时间，取7.000h；T 混凝土的入模温度，取25。000；V 混凝土的浇筑速度，取 20。000m/

34、h；H-混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.800m;1-外加剂影响修正系数，取1.000；2-混凝土坍落度影响修正系数，取1。150。根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；分别为 190。084 kN/m2、19。200 kN/m2，取较小值19.200 kN/m2作为本工程计算荷载。两侧模板面板的计算：面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和刚度.强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力.计算的原则是按照龙骨的间距和模板面的大小，按支撑在内楞上的三跨连续梁计算。面板计算简图 1.抗弯验算 其中，-面板的弯曲应力计算

35、值(N/mm2);M 面板的最大弯矩（N.mm)；W-面板的净截面抵抗矩，W=50。001.81.8/6=27.00cm3;f 面板的抗弯强度设计值（N/mm2);按以下公式计算面板跨中弯矩：其中，q-作用在模板上的侧压力，包括：新浇混凝土侧压力设计值：q1=1。20。5019.200.90=10.37kN/m；倾倒混凝土侧压力设计值：q2=1。40。502。000.90=1.26kN/m；q=q1+q2=10.368+1。260=11。628 kN/m；计算跨度（内楞间距）：l=300.00mm；面板的最大弯矩 M=0。111.63300。002=1.05105N。mm；经计算得到，面板的受

36、弯应力计算值：=1。05105/2。70104=3。876N/mm2；面板的抗弯强度设计值：f=11。000N/mm2；面板的受弯应力计算值 =3.876N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 f=11.000N/mm2，满足要求！2.挠度验算 q作用在模板上的侧压力线荷载标准值：q=19。200.50=9。60N/mm；l计算跨度（内楞间距）：l=300.00mm；E面板材质的弹性模量：E=9000。00N/mm2；I-面板的截面惯性矩：I=50。001.801。801。80/12=24。30cm4；面板的最大挠度计算值：=0。6779。60300.004/(1009000.002。4310

37、5)=0.241 mm；面板的最大容许挠度值：=l/250=300.000/250=1.200mm；面板的最大挠度计算值 =0。241mm 小于 面板的最大容许挠度值=1.200mm，满足要求！两侧模板内外楞的计算：1。内楞计算 内楞（木或钢）直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，龙骨采用木楞，截面宽度50mm，截面高度100mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W=50100100/6=83。33cm3；I=50100100100/12=416.67cm4；内楞计算简图(1)。内楞强度验算 强度验算计算公式如下：其中，-内楞弯曲应力计算值(N/mm2)；M

38、内楞的最大弯矩（N。mm)；W-内楞的净截面抵抗矩；f-内楞的强度设计值（N/mm2).按以下公式计算内楞跨中弯矩：其中，作用在内楞的荷载，q=（1。219.2000.90+1.42。0000。90）0.300/2=3。49kN/m；内楞计算跨度（外楞间距）:l=500mm；内楞的最大弯矩：M=0.13。49500.002=8。72104N.mm；经计算得到，内楞的最大受弯应力计算值 =8。72104/8.33104=1。047 N/mm2;内楞的抗弯强度设计值：f=17.000N/mm2；内楞最大受弯应力计算值 =1.047 N/mm2 内楞的抗弯强度设计值 小于 f=17。000N/mm2

39、，满足要求！（2）.内楞的挠度验算 其中 E-面板材质的弹性模量：10000。00N/mm2；q-作用在模板上的侧压力线荷载标准值：q=19.200。30/2=2.88 N/mm;l计算跨度（外楞间距）：l=500。00mm；I面板的截面惯性矩：E=4.17106N/mm2；内楞的最大挠度计算值：=0。6772。88500。004/(10010000。004。17106)=0.029 mm;内楞的最大容许挠度值：=2。000mm;内楞的最大挠度计算值=0。029mm 小于 内楞的最大容许挠度值=2。000mm，满足要求！2.外楞计算 外楞（木或钢）承受内楞传递的荷载，按照集中荷载作用下的三跨连

40、续梁计算.本工程中，外龙骨采用木楞，截面宽度50mm，截面高度100mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W=50100100/6=83.33cm3；I=50100100100/12=416.67cm4；外楞计算简图(1).外楞抗弯强度验算 其中 -外楞受弯应力计算值（N/mm2)M-外楞的最大弯矩（N。mm);W 外楞的净截面抵抗矩；f-外楞的强度设计值（N/mm2)。最大弯矩M按下式计算：其中，作用在外楞的荷载：P=（1。219。200.90+1.42.000.90）0。500.30/2=1.74kN;外楞计算跨度（对拉螺栓竖向间距）:l=300mm；外楞的最大弯矩：M=0。175174

41、4.200300。000=9.16104N。mm 经计算得到，外楞的受弯应力计算值：=9.16104/8.33104=1.099 N/mm2;外楞的抗弯强度设计值：f=17.000N/mm2;外楞的受弯应力计算值 =1。099N/mm2 小于 外楞的抗弯强度设计值 f=17.000N/mm2，满足要求！（2）.外楞的挠度验算 其中 E 外楞的弹性模量，其值为 10000。00N/mm2；p作用在模板上的侧压力线荷载标准值：p=19.200。500.30/2=1.44 KN;l-计算跨度（拉螺栓间距）：l=300.00mm;I面板的截面惯性矩：I=4.17106mm4；外楞的最大挠度计算值：=1

42、。1461.44103300.003/（10010000。004。17106）=0.011mm；外楞的最大容许挠度值：=1.200mm；外楞的最大挠度计算值 =0。011mm 小于 外楞的最大容许挠度值=1。200mm，满足要求！穿梁螺栓的计算：验算公式如下：其中 N-穿梁螺栓所受的拉力；A-穿梁螺栓有效面积(mm2)；f-穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170.000 N/mm2；查表得：穿梁螺栓的直径：12 mm;穿梁螺栓有效直径：9.85 mm；穿梁螺栓有效面积：A=76 mm2；穿梁螺栓所受的最大拉力：N=19.2000。5000。3002=5.760 kN。穿梁螺栓最大容许拉力值：N=1

43、70.00076/1000=12。920 kN;穿梁螺栓所受的最大拉力 N=5。760kN 小于 穿梁螺栓最大容许拉力值 N=12.920kN，满足要求！梁底模板计算：面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小，按支撑在底撑上的简支梁计算。强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W=1000。0018.0018。00/6=5.40104mm3；I=1000.0018.0018。0018.00/

44、12=4。86105mm4；1.抗弯强度验算 按以下公式进行面板抗弯强度验算：其中，-梁底模板的弯曲应力计算值（N/mm2);M 计算的最大弯矩(kN.m)；l计算跨度（梁底支撑间距）：l=300.00mm;q-作用在梁底模板的均布荷载设计值（kN/m）；新浇混凝土及钢筋荷载设计值：q1：1。2(24。00+1.50)1。000.800。90=22。03kN/m；模板结构自重荷载：q2：1。20。351。000.90=0。38kN/m；振捣混凝土时产生的荷载设计值：q3:1。42.001。000。90=2。52kN/m；q=q1+q2+q3=22。03+0。38+2.52=24。93kN/m；

45、跨中弯矩计算公式如下：Mmax=1/824。9300。3002=0.280kN。m;=0。280106/5。40104=5。194N/mm2；梁底模面板计算应力 =5.194 N/mm2 小于 梁底模面板的抗压强度设计值 f=11。000N/mm2，满足要求！2。挠度验算 根据建筑施工计算手册刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用.最大挠度计算公式如下：其中，q-作用在模板上的压力线荷载：q=(24.0+1。50)0.800+0。35)1.00=20.75KN/m；l计算跨度（梁底支撑间距）:l=300.00mm；E面板的弹性模量：E=9000.0N/mm2；面板的最大允许挠度值：=30

46、0。00/250=1。200mm;面板的最大挠度计算值：=520.750300。04/(3849000。04.86105)=0.500mm;面板的最大挠度计算值：=0。500mm 小于 面板的最大允许挠度值：=300。0/250=1。200mm，满足要求！梁底支撑的计算：本工程梁底支撑采用方木。强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重（kN/m）：q1=(24.000+1。500)0.8000.300=6.120 kN/m；（2）模板的自重线荷

47、载（kN/m）：q2=0.3500.300(20。800+0.300)/0.300=0.665 kN/m；(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m)：经计算得到，活荷载标准值 P1=(2.500+2。000)0.300=1。350 kN/m；2.方木的支撑力验算 静荷载设计值 q=1.26.120+1.20。665=8。142 kN/m；活荷载设计值 P=1。41.350=1.890 kN/m；方木计算简图 方木按照三跨连续梁计算.本算例中，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W=5。00010。00010。000/6=83.33 cm3;I=5.00010.0001

48、0。00010.000/12=416。67 cm4；方木强度验算：最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的设计值最不利分配的弯矩和，计算公式如下：线荷载设计值 q=8.142+1.890=10.032 kN/m；最大弯矩 M=0。1ql2=0.18。1421。0001.000=0。814 kN.m；最大应力 =M/W=0。814106/83333.3=9.770 N/mm2；抗弯强度设计值 f=13.000 N/mm2；方木的最大应力计算值 9.770 N/mm2 小于 方木抗弯强度设计值 13.000 N/mm2，满足要求！方木抗剪验算：最大剪力的计算公式如下：截面抗剪强度必须满足：其中最大剪力：V=

49、0.68.1421.000=4.885 kN;方木受剪应力计算值 =34885.200/(250.000100。000)=1。466 N/mm2;方木抗剪强度设计值 =1。700 N/mm2;方木的受剪应力计算值 1.466 N/mm2 小于 方木抗剪强度设计值 1.700 N/mm2，满足要求！方木挠度验算：最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下：q=6.120+0.665=6.785 kN/m；方木最大挠度计算值=0.6776.7851000。0004/(10010000.000416。667104)=1.102mm;方木的最大允许挠度=1.0001000/2

50、50=4。000 mm；方木的最大挠度计算值=1。102 mm 小于 方木的最大允许挠度=4。000 mm，满足要求！3.支撑钢管的强度验算 支撑钢管按照简支梁的计算如下 荷载计算公式如下：(1）钢筋混凝土梁自重（kN/m2)：q1=(24.000+1。500)0。800=20.400 kN/m2;(2)模板的自重(kN/m2)：q2=0。350 kN/m2；(3）活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载（kN/m2)：q3=（2。500+2。000）=4.500 kN/m2;q=1。2(20。400+0.350)+1。44.500 =31.200 kN/m2;梁底支撑根数为 n，立杆梁